化工专业论文42294

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1、毕 业 论 文 论文题目：优化制氢装置操作降低综合能耗目录第一章 前 言1第二章 工艺介绍1 2.1装置主要部分1 2.2工艺原理2 2.2.1 原料的净化2 2.2.2 烃类的蒸汽转化3 2.2.3 一氧化碳的中温变换3 2.2.4 热工系统4 2.2.5变压吸附4第三章 通过优化操作降低综合能耗4 3.1能耗数据5 3.2 影响装置综合能耗的主要因素分析5 3.3 对策及措施应用后的效果7 3.3.1制氢原料对综合能耗的影响7 3.3.2转化出口甲烷含量对综合能耗的影响8 3.3.3装置配氢量对综合能耗的影响9 3.3.4加热炉的瓦斯消耗对综合能耗的影响10 3.3.4.1过剩空气系数的影

2、响10 3.3.4.2 转化炉排烟温度的影响10 3.3.5 转化配蒸汽量对综合能耗的影响11第四章 结论11第五章 致谢12第六章 附录13 6.1石家庄炼化工艺指标13 6.2石家庄炼化工艺参数14 6.3石家庄炼化装置消耗指标及能耗14参考文献18优化制氢装置操作降低综合能耗 摘要：本文对目前各大炼厂普遍采用的轻烃水蒸气转化法制氢工艺进行了总体介绍，并以石家庄炼化制氢装置为例，对影响制氢装置综合能耗的各种因素进行分析，针对不同的影响因素提出了相应的措施，从而达到降低装置综合能耗，降低装置产氢成本的目的。关键词：制氢 综合能耗THE MANUFACTURING PROCESS OF HYD

3、ROGEN OPTIMIZATION, TO REDUCE COMPREHENSIVE ENERGY CONSUMPTIONABSTRACTThis article on the current major refineries commonly used light hydrocarbon steam reforming hydrogen preparation process provides a general introduction, and ShiJiaZhuang refinery hydrogen production unit as an example.Analyse va

4、rious kinds of factors influencing energy consumption of hydrogen unit ,take corresponding measures against various influence,Thus reach the purpose that reduce energy consumption and the producing cost of ever ton hydrogen.KEY WORDS: hydrogen energy consumption第一章 前 言近年来，随着原油资源日益短缺，加工的原油明显变重，原油中的硫和

5、重金属含量呈显著增加的趋势。随着各国政府环境保护立法更加严格，柴油、汽油标准的提高，国内外汽、煤、柴等油品质量正逐渐升级换代。作为油品轻质化和提高产品质量重要手段的各种加氢工艺，近几年得到了普遍的重视和飞速发展。目前炼油企业对各种油品的加氢工艺都给予了高度重视，加氢工艺已成为炼油工业的核心技术，这使氢气的需求量大幅度增加。炼油厂氢气主要来源为工艺装置副产氢气、含氢排放气和制氢装置产氢气三部分。炼油厂副产氢和炼厂气氢气回收远不能满足全厂氢气的要求，仅占氢气来源的36%，各种制氢装置的产氢在炼油厂中占64%，居主导地位。目前，炼油厂制氢装置主要采用轻烃水蒸汽转化技术。轻烃水蒸汽转化制氢由于投资省，

6、工艺成熟可靠，操作灵活方便，氢气成本低等，在现代炼油企业中占据了主导的地位。炼厂制氢装置往往给各种加氢装置提供氢气来源，其本身价值体现在加氢产品上。为了增强炼油企业的竞争力，在力争制氢装置高可靠性、高灵活性的基础上，减少装置能耗，降低氢气成本成为所有制氢装置的一个紧要任务。为此，各炼厂除了在工艺技术、余热回收、催化剂性能及转化炉型等方面进行改进外，还可以通过优化操作，以达到减少装置能耗，降低氢气成本的目的。第二章 工艺介绍近些年来建设的大型制氢装置，一般工艺如下：烃原料脱毒净化蒸汽转化中温变换 PSA 工业氢气该工艺工艺简单，流程较短，工业氢气的纯度根据实际要求可以达到99.999.999%。

7、废气可以返回做燃料气，相对减少燃料的消耗。2.1装置主要部分轻烃水蒸气转化制氢装置由轻烃蒸汽转化造气部分、PSA 氢气提纯部分等二个部分组成。轻烃蒸汽转化造气部分由原料气压缩、加氢精制以及脱硫、蒸汽转化、中温变换、中变气冷却、产汽等部分组成。PSA 氢气提纯部分由吸附、解析组成2.2工艺原理2.2.1 原料的净化在烃类蒸汽转化法生产氢气的过程中，使用多种催化剂，它们都几乎易受硫化物的毒害而不同程度地失去活性，并对设备造成腐蚀破坏，现在认为，原料中的氯含量过高，也会对制氢过程中的催化剂和设备造成损害，有时甚至是很严重的，因此，从原料中除去硫、氯等杂质，至一个较低的程度是必要的。反应机理：原料烃中

8、的硫化物以多种形态存在，一般分为无机硫化物和有机硫化物。有机硫化物不能在氧化锌脱硫剂上直接反应被脱除，必须经加氢转化成无机硫化物硫化氢后方可被氧化锌脱硫剂吸附脱除。加氢过程同样使有机氯转变成无机氯，即氯化氢，采用高活性的金属氧化物为活性组分的脱氯剂与氯化氢反应，被固定在载体上，达到脱除氯的目的。钴钼加氢催化剂也能将轻烃中的其它杂质如砷、铅等部分脱除。下面以脱硫反应为例，说明原料的加氢净化过程：硫醇加氢 硫醚加氢 噻吩加氢二硫化碳加氢氧化锌脱硫2.2.2 烃类的蒸汽转化烃类的蒸汽转化是以烃类为原料，在催化剂作用下使组成CnHm的烃类和水蒸汽反应，转化为气体和CO，同时伴生CO2和少量残余的CH4

9、，其中H2是目的产物，而CO再通过后面的中温变换反应继续与H2O生成H2和CO2。反应机理： 第一反应叫转化反应，第二反应叫变换反应，两个反应均可逆反应。烃类原料中除含有CH4外，还含有碳数更多的烃类反应。通式如下：2.2.3 一氧化碳的中温变换原料烃经水蒸汽转化得到的转化气中的CO含量约为13%，变换工序的任务是使CO在催化剂存在的条件下，与水蒸汽反应生成CO2和氢气，一方面增加了氢气，提高了原料的利用率，同时又除去了下游加氢装置的毒物CO。反应机理：CO变换反应的化学方程式为 这是一个可逆、放热的化学反应。2.2.4 热工系统为了有效的利用能源，一般设置余热回收，从而达到降低产品能耗和满足

10、工艺要求。余热回收包括转化炉烟气余热和转化气余热，为了有效的利用高温烟气的物理显热，在转化炉对流段，从高温到低温，一般有原料预热段、蒸汽过热段、高温空气预热段、蒸发段及空气预热段，烟气温度降低后，经引风机通过烟囱排向大气。转化炉出口转化气的温度很高，为了满足下一步中温变换反应的需要，一般设置转化气蒸汽发生器。利用它来产生3.5MPa蒸汽，并使转化气温度降低。以上两个余热锅炉共用一个汽包，并分别和汽包组成自然循环回路，产生的汽水混合物，经旋风分离器净化后进入到对流段过热。经中温变换反应后的中变气经过锅炉给水预热器、除盐水预热器、中变气冷却器的冷却后进入提纯系统。2.2.5变压吸附任何一种吸附对于

11、同一被吸附气体（吸附质）来说，在吸附平衡情况下，温度越低，压力越高，吸附量越大。反之，温度越高，压力越低，则吸附量越小。如果温度不变，在加压的情况下吸附，用减压（抽真空）或常压解吸的方法，称为变压吸附。可见，变压吸附是通过改变压力来吸附和解吸的。变压吸附是在压力环境下进行的，变压吸附提出了加压和减压相结合的方法，它通常是由加压吸附、减压再组成的吸附一解吸系统。在等温的情况下，利用加压吸附和减压解吸组合成吸附操作循环过程。吸附剂对吸附质的吸附量随着压力的升高而增加，并随着压力的降低而减少，同时在减压（降至常压或抽真空）过程中，放出被吸附的气体，使吸附剂再生，外界不需要供给热量便可进行吸附剂的再生

12、。 第三章 通过优化操作，降低综合能耗 以石家庄炼化制氢装置为例进行说明。 石家庄炼化制氢装置目前向一百万汽柴油加氢、二百六十万柴油液相加氢、石焦厂环己酮、化工部02单元等提供高纯度的氢气，由于受下游装置用氢量的限制，装置负荷一般为40%左右，装置负荷的降低导致综合能耗的升高。装置设计在满负荷状态下的综合能耗为3723kgbo/t，但是自开工以来，装置实际的综合能耗一直远高于设计能耗，能耗的增加，直接增加了产氢的成本，在装置生产中，通过优化生产操作，最大限度的降低装置能耗，可以达到节能创效的目的。 3.1能耗数据 表3-1 2002年10月至2003年12月综合能耗数据时间 综合能耗 原料性质

13、 加工量 产氢量 瓦斯消耗2002.10 6196 抽余油 重整氢 925 251 7352002.11 4801 抽余油 重整氢 1035 748 7162002.12 5610 抽余油 重整氢 1000 303 753 2003.01 6125 抽余油 重整氢 1040 300 7062003.02 5696 天然气 重整氢 831 275 6932003.03 5387 天然气 重整氢 855 275 6932003.04 4773 天然气 重整氢 902 314 6632003.05 4260 天然气 重整氢 1418 477 6232003.06 4084 天然气 重整氢 1510

14、506 564 2003.07 4262 天然气 重整氢 1418 477 6232003.08 4378 天然气 重整氢 1449 467 5972003.09 4024 天然气 重整氢 1448 489 5282003.10 4046 天然气 重整氢 1621 531 5162003.11 4345 天然气 重整氢 1327 416 4592003.12 4467 天然气 重整氢 1492 472 6233.2 影响装置综合能耗的主要因素分析制氢装置的综合能耗构成由以下几个部分组成，各种物耗在能耗中所占的比重见表3-2 表3-2 各种物耗在综合能耗中所占比重项目 所占能耗（kgbo/t）

15、占能耗的比重（%）原料气 3369.7 90.51燃料气 692.5 18.6除盐水 26.06 0.7循环水 5.21 0.14新鲜水 0.37 0.01电 107.96 2.93.5MPA蒸汽（产） -558.45 151.0MPA蒸汽 67.01 1.8净化风 10.42 0.28合计 3723 100制氢装置的能耗计算，其原料消耗列入能耗的计算，从上表的数据可以看出，原料气、燃料气和自产蒸汽在装置的综合能耗中所占比重较大，只要抓住这三个主要方面，认真分析装置生产中对这三项的影响因素，采取相应的措施，就可以最大限度的降低装置的综合能耗，降低产氢成本。影响这三种消耗的主要因素见表3-3 表

16、3-3 综合能耗的影响因素、对策及措施 项 目影响因素对 策采取措施 装 置 的 原 料 性 质改变装置原料性质选用氢产率较高的物料作为装置进料选用氢产率较高的物料作为装置进料转化出口甲烷降低转化出口甲烷的含量1、提高转化入口水碳比2、提高转化出口温度装置重整氢的用量最大限度的提高重整氢气的用量1、提高装置重整配氢2、必要时，投用重整高压氢气装置PSA产品氢气的收率在产品氢气质量合格的前提下，最大限度的提高PSA产品氢气的收率1、在装置负荷发生变化时，及时、合理的调整PSA的吸附时间2、优化PSA的操作参数，提高PSA氢气收率 燃料 气消耗提高转化炉的热效率，降低瓦斯消耗1、调整合适的过剩空气

17、系数2、降低排烟温度自产 蒸汽 量提高装置产蒸汽量和降低装置自用蒸汽的消耗1、降低转化配蒸汽量2、增加废热锅炉的产蒸汽量1、降低转化入口水碳比2、增加转化炉的鼓风量3.3 对策及措施应用后的效果3.3.1 制氢原料对综合能耗的影响目前石家庄炼化制氢装置的原料包括天然气、芳烃抽余油和焦化干气，同时还有重整氢气作为配氢，三种原料由于其组成不同、碳氢比不同，造成各自的单位氢产率不同，单位氢产率越高，则能耗越低。三种物料的组成见表3-3-1： 表3-3-1-1 三种原料的组成 组成项目天然气焦化干气 抽 余 油CnCpCaC2H41.917C3C2H60.4921.038C40.07C3H60.218

18、C51.304.99C3H80.1811.08C61.8142.130.07C4H80.0240.382C70.8530.240.08C4H100.0211.07C80.8712.41.06C5H10C90.173.130.01C5H121.672C100.01C6H12C11C6H14C12H212.2累计5.0192.961.22COCO21.9640.127N21.650.953O20.3250.032CH495.34657.73根据各自的组成，可以计算得出的最大理论产氢量和最大理论氢产率见表3-3-2： 表3-3-1-2 三种物料的最大理论产氢量和最大理论氢产率物料名称 碳含量 转化入

19、口水碳比 最大理论产氢量 最大理论氢产率抽余油 0.841 5 4916 0.447焦化干气 0.771 4 5432 0.494天然气 0.751 3.8-4.0 5592 0.508通过上表中的数据可以看出，单纯从能耗角度分析，抽余油最高，焦化干气和天然气差不多，天然气最低，而且从原料要求的转化入口水碳比来看，相同的原料流量，对于3.5MPA蒸汽的消耗为：天然气焦化干气抽余油。从2003年1月26日开始，制氢装置用天然气全部取代抽余油作为制氢原料，天然气作为制氢原料后，装置运行平稳，而且从2月份的装置综合能耗数据可以看出，在2月份比1月份装置负荷还低的情况下，2月份装置综合能耗比1月份低4

20、29 Kgbo/t，效果明显。当然用焦化干气做制氢原料，相比于天然气能耗基本不增加，而且焦化干气相对于天然气价格低廉，更有利于降低装置的产氢成本。但从目前全厂的瓦斯平衡的实际情况来看，由于瓦斯不足，有时还必须将天然气补入全厂瓦斯系统，所以无法实现用焦化干气做制氢原料。3.3.2 转化出口甲烷含量对综合能耗的影响从影响装置能耗的因素分析看出，降低转化出口甲烷，就可以在相同产氢量的前提下，降低原料气消耗，从而降低综合能耗。要降低转化出口甲烷，可以采取增加转化入口水碳比和增加转化出口温度的方法。从实际实施效果来看，通过增加转化入口水碳比和增加转化出口温度，可以使转化出口甲烷降低，但下降幅度不大。下面

21、选取了2003年3月份和4月份的实际数据进行分析，4月份相比3月份采取了适当增加转化入口水碳比和稍微提高转化出口温度的措施。由于化纤公司02单元设备出现故障，在3月份有一周左右的时间基本不用氢气，制氢装置仅维持最低负荷，但是转化入口水蒸汽量不能降的过低，保持在9吨/小时左右。统计3、4月份的数据进行分析。扣除掉3月份的非正常情况，转化出口甲烷的平均值为3.075%，4月份的平均值为2.82%，转化出口甲烷降低了8%，说明采取的措施是有效的。但是转化出口甲烷不可能降的过低，而且在降低转化出口甲烷的同时，增加了装置水蒸汽消耗和瓦斯消耗。4月份比3月份转化出口甲烷降低了8%，如果按照相同的产氢量，4

22、月份比3月份原料消耗全月可以降低6吨，则4月份综合能耗由于转化出口甲烷降低可下降19.10 kgbo/t，对装置的综合能耗影响较小。3.3.3 装置配氢量对综合能耗的影响从影响因素分析可以得出，增加重整氢气量，可以增加装置的氢产率，减少天然气的消耗，从而降低装置的综合能耗。制氢装置原设计配氢量很小，仅为500立方米/小时左右，根据我厂的实际情况，重整装置所产的氢气在满足加氢装置后，仍然富余较多，车间就根据重整氢气的富余程度，提高重整氢气的用量，受装置进料压缩机能力的限制，最大重整氢的用量达到3000立方米/小时。为了最大限度的利用富余的重整氢气，通过改造利用闲置的重整装置到制氢装置的重整干气线

23、，引重整装置容215出口2.0MPA的高压氢气直接进装置压缩机出口，投用后每小时可进重整氢气800立方米/小时左右，降低天然气消耗250立方米/小时。下表中的统计了2003年2月份至12月份的装置配氢量和装置氢产率的实际数据，数据中8、9、10三个月份，由于装置内的外送氢气流量表坏，无法计量所产氢气量，产氢量为估算数值，偏离较大；1月份装置进料为抽余油，其它月份均为天然气，所以扣除掉1、8、9、10月份的数据。为了便于图表分析，将氢产率放大10倍，这样在图表中可以更直观的体现重整配氢量和装置氢产率的变化规律。从其它几个月的数据和图表可以看出，随着装置重整配氢量的增加，装置氢产率会提高，而氢产率

24、的提高，会降低装置的综合能耗。具体的装置实际数值见表3-3-3 表3-3-3 重整氢用量对氢产率的影响月份 进天然气量 重整氢量 装置产氢量 氢产率 放大后氢产率2 830 390.3 407 35.60 3563 845 396 423 36.67 366.74 1054 350 496 35.80 3585 879 410 458.2 37.79 377.96 915 464 506 35.70 3577 907 441 477 35.93 359.38 889 553.8 467 34.46 344.69 1040 526 489 36.74 367.410 965 582 531.7

25、35.20 35211 908 332 416 32.28 322.812 974 427.6 472.7 32.91 329.13.3.4 加热炉的瓦斯消耗对综合能耗的影响影响装置综合能耗的另一个主要因素就是装置的瓦斯消耗，要降低瓦斯消耗，可以通过优化加热炉的操作，提高加热炉的热效率。影响转化炉热效率的主要因素有：过剩空气系数和排烟温度。3.3.4.1 过剩空气系数的影响过剩空气系数是影响转化炉性能，特别是转化炉热效率的一项重要指标。过剩空气量过大会导致：（1）炉膛温度降低，传热效果变差；（2）烟气量增大，热损失增加，热效率下降；（3）烟气中过多的氧会加剧炉管表面氧化，缩短炉管寿命。在正常操

26、作中导致烟气中氧含量超标，热效率下降的原因主要有以下几点：（1）PSA尾气压力呈周期性波动，造成转化炉瓦斯气脉冲进料，为了保证火嘴的使用寿命和设备安全，适当增加空气裕量；（2）冷空气漏入炉膛，如点火孔、看火窗关不严；（3）火嘴数量较多，造成供风量、燃料量偏流，分配不均匀，为了保证瓦斯充分燃烧，炉膛温度均衡，实际空气量偏大；（4）操作人员没有根据装置负荷变化，及时调节鼓风量，同时习惯过剩空气系数大的火焰形态和颜色。针对以上原因，车间采取相应的措施来控制烟气中的氧含量，提高转化炉热效率：（1）加强日常的检查，注意检查看火窗和点火孔是否关好；（2）根据烟气中氧含量的在线分析仪的数值，适当调整转化炉的

27、鼓风量。3.3.4.2 转化炉排烟温度的影响排烟温度是一个与热效率密切相关的指标。若高，相同烟气量的情况下，烟气带走的热量多，增加了热量的损失，但是受烟气露点腐蚀的限制，排烟温度也不可能降的过低，尤其对于制氢转化炉来说，烟气的流量直接影响转化入口温度，同时，转化炉为顶烧炉，如果烟气流量过小，会造成转化入口温度偏低，如果增加瓦斯量，提高入口温度的同时，出口温度会增加较多，而且烟气流量过小，还会造成炉膛上部温度过高，不利于热量向炉膛下部传递。根据实际情况，在满足转化入口温度的前提下，尽可能的降低排烟温度。通过仔细调节转化炉烟气中的氧含量和控制合适的排烟温度，转化炉的热效率一直保持在较高的水平，瓦斯

28、消耗量逐步下降，从而使的综合能耗有所下降。3.3.5 转化配蒸汽量对综合能耗的影响从能耗所占比重可以看出，装置的废热锅炉自产3.5MPA蒸汽的产量，在综合能耗中所占比重仅次于瓦斯消耗，对综合能耗的影响也较大。装置所产蒸汽一部分作为转化系统的配汽，富余部分并入全厂中压蒸汽管网系统，外送蒸汽的多少有两个影响因素：转化系统的配汽量和自产蒸汽的量。要提高自产蒸汽的量可以通过提高装置加工量以及增加转化炉的烟气流量，增加烟气流量的同时，提高了转化炉的排烟温度，降低了热效率，增加了瓦斯消耗，所以此项措施可以不与考虑。降低转化的配蒸汽量可以降低蒸汽的消耗，增加外送蒸汽量，降低综合能耗，但是由于装置负荷较低，为

29、了保持转化入口进料的分布均匀，转化入口的配入蒸汽量不能降的过低，而且降低配汽量的同时，还会增加转化出口甲烷的含量，降低装置的氢产率，反而会增加综合能耗，综上分析，只要调整好合适的配蒸汽量即可，从降低装置综合能耗角度，效果不太大。第四章 结论制氢装置的综合能耗受原料的影响很大，使用碳氢比较小，氢产率高的原料可以降低综合能耗，制氢原料的选用不仅要考虑对综合能耗的影响，更主要考虑产氢成本的影响；提高重整氢气的用量，可以提高装置的氢产率，在减少富余重整氢气浪费的同时，降低了综合能耗；优化装置内转化炉的操作，提高热效率，减少热量损失，降低瓦斯消耗也是一项降低综合能耗很有效的措施。第五章 致谢我的实习论文

30、在师父和老师的帮助下圆满的完成了，作为一名工作仅半年的新员工，我的经验很匮乏，论文中难免有许多考虑不周全的地方，如果没有师父和老师的指导，要完成这个论文是难以想象的。 在这里首先要感谢我的师父。平日里的工作都很繁忙，但在我做论文的每个阶段，从装置讲解到查阅资料，整个过程中都给予了我悉心的指导。除了敬佩师父的专业水平外，他的工作认真严谨和专研的精神也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。 此外还要感谢丁玉兴老师。他为人随和热情，治学严谨细心，无论是学习还是生活中，他总是能像知心朋友一样鼓励我，在论文的写作和措辞等方面他也总会以“专业标准”严格要求我，从写作实习论文开始，一直到最后论

31、文的反复修改、润色，丁老师始终认真负责地给予我深刻而细致地指导，帮助我开拓研究思路，精心点拨、热忱鼓励。正是丁老师的无私帮助与热忱鼓励，我的毕业论文才能够得以顺利完成。最后，我要感谢我的父母，没有人比你们更爱我，你们对我的关爱让我深深感受到了生活的美好，谢谢你们一直以来给予我的理解、鼓励和支持，你们是我不断取得进步的永恒动力。 第6章 附录 6.1石家庄炼化工艺指标 表6-1工艺指标控制项目控制指标单位控制部门混合原料气总硫含量500Mg/m3公司焦化干气烯烃含量摩尔分数为6.5%天然气中总硫200Mg/m3天然气水露点低于环境5天然气中甲烷摩尔分数为90%脱硫反应器出口硫含量0.5Mg/m3

32、车间转化出口甲烷含量体积分数为6.5%（干基）中变反应器出口CO含量体积分数为3%（干基）PSA产品氢中CO+CO2含量体积分数为0.002%PSA产品氢中O2含量体积分数为0.1%3.5MPa蒸汽中Na含量15ug/l3.5MPa蒸汽中SiO2含量20ug/l加氢反应器反应温度230420脱硫反应器反应温度280370转化入口温度460-510转化出口床层温度850中变反应器入口温度35020中变反应器出口温度430PSA吸附压力2.40.05MPaV507汽包液位（5010）%V507汽包压力3.9MPa压缩机出口压力3.36MPa车间压缩机出口温度141蒸汽0.6MPa公司净化风压力0.

33、4MPa瓦斯压力0.3MPa除盐水压力0.5MPa含油污水中石油类100Mg/l车间转化炉烟气中SO2含量550Mg/l公司 6.2石家庄炼化工艺参数 表6-2工艺参数控制项目控制指标单位脱硫反应器出口硫含量0.5Mg/m3转化出口甲烷含量体积分数为6.5%（干基）中变反应器出口CO含量体积分数为3%（干基）PSA产品氢中CO+CO2含量体积分数为0.002%PSA产品氢中O2含量体积分数为0.1%3.5MPa蒸汽中Na含量15ug/l3.5MPa蒸汽中SiO2含量20ug/l加氢反应器反应温度230420脱硫反应器反应温度280370转化入口温度460-520转化出口床层温度850中变反应器

34、入口温度35020中变反应器出口温度430PSA吸附压力2.40.05MPaV507汽包液位（5010）%V507汽包压力3.9MPa压缩机出口压力3.4MPa压缩机出口温度141含油污水中石油类100Mg/l转化炉烟气中SO2含量550Mg/l 6.3石家庄炼化装置消耗指标及能耗表6-3-1 用水量序号使用地点或用途给水t/h排水t/h新鲜水循环冷水除盐水压力循环热水工业废水含油污水1E50582.582.52E5064.94.93E5071001004压缩机冷却3210325机泵冷却3216工艺采样冷却器777V507198汽水分离器排污29小计4229.429228.421表6-3-2

35、用电量序号使用地点或用途电压V设备台数 台设备容量 Kw轴功率Kw备 注操作备用操作备用1P501380110.750.750.62P5023801111117.143P50338011909051.54A50138021128.825C502380119090776C5036000112202201857C5016000114504503678润滑油泵380112.22.22.09润滑油电加热器22011.01.010水站水泵380112.22.22.011水箱加热器22011.01.012压缩机起重机380122.41513照明2202014仪表用电2201015UPS用电22040KVA

36、总计6000552380172.8422071.05表6-3-3 用汽量序号使用地点或用途蒸汽用量 t/h备 注3.5Mpa(g)1.0 Mpa(g)1蒸汽发生外送4.632酸性水汽提塔0.63除氧器0.44工艺用汽13.935吹扫、消防10间歇6合计18.5611表6-3-4 压缩空气用量序号使用地点或用途用量， m3n/min备 注净化非净化1仪表用风52吹扫、置换6.7合计56.7表6-3-5 氮气用量序号使用地点或用途用量， m3n/min备 注1吹扫、置换、催化剂还原5开停工一次耗量5600m3n表6-3-6 燃料气用量序号使用地点或用途用量，kg/h备 注1转化炉F501396合计

37、396 表6-3-7 催化剂、化学药剂等用量序号名 称型 号年用量（T）一次装填量（吨）入入量寿命（年）备注1加氢催化剂JT-1G1.975.8932脱硫催化剂T30510.610.613脱氯剂T4081.31.314中变催化剂B1135.9417.835转化催化剂Z417/Z4182.357.0436吸附剂A-AS0.515单塔量7吸附剂HXSI-010.515单塔量8吸附剂HXBC-15B13.7515单塔量9吸附剂HX5A-98H9.515单塔量10专用吸附剂NA-CO1.515单塔量11磷酸三钠3000kg/a表6-3-8 消耗指标汇总序号名称单位数量备注1原料气Nm3/h5492连续

38、2燃料气Nm3/h396连续（焦干）3循环水t/h122.4连续4t/h106.9间断5新鲜水t/h4间断6除盐水t/h21.3连续7电6000KWh/h552连续8380KWh/h157.24连续9KWh/h15.6间断10220KWh/h42照明仪表11KWh/h29.05间断12非净化压缩空气Nm3/h400间断13净化压缩空气Nm3/h300连续143.5MPa蒸汽t/h-4.63外输151.0MPa蒸汽t/h10吹扫消防16氮气Nm3/h300间断表6-3-9装置能耗参考文献1 程玉春，郝树仁. 烃类蒸汽转化制氢技术的现状与发展.化工出版社，2005-062 王基铭，袁晴棠. 石油化工技术进展M. 北京：中国石化出版社 ,2002：11-143 梁娟，张盈珍. 化工百科全书M. 北京：化学工业出版社,1993：103-1104方向晨. 炼油工业技术知识丛书 .化工出版社. 2008-035化学工程手册编委会.化学工程手册 M.北京:化学工业出版社,1991.9-24. 6中石化石家庄炼化制氢装置操作规程 .2010-06