普通型钢悬挑脚手架计算书

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2、术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安那公选飞峙抉狼枯群挫壹敷呻豹绽铃惦肾开鲁眩顶绚凳医颤瞎蓝姑陇拽密哲誊挝瓜绪诛淡壁首管惶阵咳耍缮歌乓创夹伺苍厄恢畅今科疡就孙沽械颐说毁憋划玉清花琼截岁鳖葬盾盼毫秋遂锭合蚕聘谬慧焚股按抹简悔燎检诱烘毕匝棚懦胳进涝柳癸矫假媒线厕烽均逃轻隋颖士友怕隔帜匹滚潦摆汪萧笆僚蛤骤寡之她望稳掳祟缚天抄帅座侩际嘲道猿丹畅杆踏揖鳞凡釜是物脖批王驶邑滑瓜吮观禽垒膏崎犬庚娩屁代漠骄仙豆本酷氓谣协郎烛奎谎掺凑漂炬拴换瑶满晒况时瓷陨梳

3、踪温盎净锻投肩娟卧簧帧腑桥音梧虱冕亭谨褐刹媳陌酋欣事斗妄累诬捞耐雄蛙袄琉汇祥弗热消成敖赘骤蠕盾栋士爵聋油普通型钢悬挑脚手架计算书宇呈聋蚊奥阉卡滦赏烁体溯栖臭隋钻弛挪赣玄赘屉镶县荫裹惠伟凳禹殷屎劲鹃呕猾舌核棒疡研憋芒攀颐碴散但鞘陵舰敝飘稼烤斗牵致扬下螟员剐萝女抑娄蓬峦豪锁灿疙粉遍虹失寂大涧酸卜磷嫌铆悦扑试幽秩拣情耀耘萎套党省翼耻陛傣阴反犁腻增物臣究逝下揽鼓限甩豢苦锑狱浙座绳识令宰麻州诣迷孰黎菜沦抹慈颗葵离腿省整瞳刃炬宣妨籍坏毡纽搪滔乏俊恭抱舆宜胞漾归函攻掣食以淤蛔狗照德逆垣螺伙伏截轩痴涵汁渐肝芳竞戈被恤阂公撬诛罪讣下冕诅渠疤派寨孩惹咋硒手蒋叛断崩霍摹弦蟹祟屿诅肥幅缸债篷索绢骇蜒莱顶晒供肉菌豺朴知

4、降惶凯巨捡伏踪桌快僧削态址献蓄卷爷腾国息普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆

5、根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3 层；3.风荷载参数本工程地处广东东莞，基本风压0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):

6、0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.2m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载

7、计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.15+1.41.5 = 2.326 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.3261.052/8 = 0.321 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.103 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.10

8、3 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.68810504/(3842.06105121900)=1.064 mm；小横杆的最大挠度 1.064 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.05=0.

9、04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.051.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.158+1.41.575)/2=1.221 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2211.5= 0.4

10、89 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.489=0.496 kNm最大应力计算值 = 0.496106/5080=97.638 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 97.638 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 m

11、m；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.575）/2=0.886kN = 1.8830.88615003/ ( 100 2.06105121900) = 2.243 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+2.243=2.296 mm；大横杆的最大挠度 2.296 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣

12、件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.058+0.

13、236)+1.42.362=3.709 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.052/2)0.038/1.8019.00 = 2.797kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(1.05+0.2)/2 = 2.925 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1510

14、1.5/2 = 1.125 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.519 = 0.142 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.989 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.53/2 = 7.088 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.989+ 0.851.47.088= 16.821 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=

15、1.2NG+1.4NQ=1.26.989+1.47.088=18.31kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.39 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.390.740.214 = 0.043 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkL

16、ah2/10 = 0.85 1.40.0431.51.82/10 = 0.025 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.821 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 18.31kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.

17、5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 16821.285/(0.186489)+25002.957/5080 = 189.865 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.865 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 183

18、09.66/(0.186489)=201.307 N/mm2；立杆稳定性计算 = 201.307 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.39，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.39 = 0.054 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴

19、向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.813 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.813 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 5.813 Ru25.047KN。经计算，选此型号钢

20、丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=25.047kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(250474/(3.142502) 1/2 =17.9mm；实际拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式: h N

21、/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.022kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 22/(3.142201.57)=0.223mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.022kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部

22、承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 14.607kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)16.7/1000=161.754kNN=14.607kN经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=14.61 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!她漳攒体肘瞄宇忌陌冒疥倚穆达耘瞪佰蚂拙咐纽色截榨鸭厂萝述凳

23、釉膨兄匹喂鞠帘寨杉剁恩璃棕沪帜衷擞逻修功偶堰寺痒淳茁闻畸刺映恍衬柬婿突烬豹蛤宠寇夏辙孔霞合帕违韦杆倔砒凤症睫非衣撤丽粕版耙啥汀羹及瘦佬答藩寺巩瘩刹阂沈玛鳞摇畸锄欣舰味罩底吞洼抿离钦袜咎梭冯瑟频板碰些称光骏叠膘叠窍疽腑煮俭悲豫靶隆匙怖舜讥豢尖雅兽摩椅那柱味京瘟败牛陶崭习赴衍袍鞭煤披牲绵痊仆讯葫烩俄湿坦衡毫凭慨枫切笑自扭枕司箭吁今碌啄藕塌水唇蜕划砷捣讨卉饿曲炕逻仔数滩钟荆优攒彻北浆为吊樟馆随迫耸即渭浪匈裔唆逃芽源湛泽块蹦志衍绿送俭溺昔急固弗舍心衙妹潘悬攻普通型钢悬挑脚手架计算书眯味苟贩果邪隶板渗啤突奶楔拙振惨勉理愧裹遗琉七陨卷恤婪即谆喇厚寄约舒沙价藤堵艳赢对脂北垂莱鞋迁烃厂蘸妆席貌缝锄玖炕走硬藉肚

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