某工程钢管脚手架施工方案(doc40页)

《某工程钢管脚手架施工方案(doc40页)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《某工程钢管脚手架施工方案(doc40页)（44页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、XXXXXXX 工 程钢管脚手架施工方案编制单位： XXXXXXXXXXXXXXX编制人：审核人：日期：钢管脚手架施工方案一、落地扣件式钢管脚手架：1、参数信息:（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为49.5 米，采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50 米，立杆的横距为 0.80 米，大小横杆的步距为 1.80 米；内排架距离墙长度为 0.30 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根；采用的钢管类型为483.5 ；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80 ；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距 3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；

2、（2）活荷载参数施工均布活荷载标准值手架；同时施工层数 :2 层；（3）风荷载参数:3.000 kN/m2；脚手架用途: 结构、装饰脚本工程地处广东省河源，基本风压为0.30 kN/m 2；风荷载高度变化系数z为0.84 ，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140 ；安全设施与安全网 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :7 ；脚手板类别 : 竹串片脚手板； 栏杆挡板类别 : 栏杆、竹串片脚手板挡板；2

3、每米脚手架钢管自重标准值(kN/m ):0.038 ；地基类型 : 人防地下室顶板及砼楼板； 地基承载力标准值 ( 即设计活荷载 )(kN/m 2):350.00 ；立杆基础底面面积 (m2):0.09 。2、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值 : P 1= 0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值 : P 2= 0.350 1.500/3=0.175 kN/m；活荷载标准值 : Q=3.000 1.500/3=1.500 kN/m ；荷载的计算值

4、 : q=1.2 0.038+1.2 0.175+1.4 1.500 = 2.356kN/m；小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下 :最大弯矩 M =2.356 0.8002/8 = 0.188 kN.m；qmax最大应力计算值 = M qmax/W =37.104 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =37.104 N/mm 2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！（3）挠度计算 :最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m；最大挠度 V =

5、 5.0 1.713800.04/(3842.060105121900.0)=0.364mm；小横杆的最大挠度 0.364 mm小于 小横杆的最大容许挠度 800.0 / 150=5.333与10 mm，满足要求！3、大横杆的计算 :大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值 : P1= 0.0380.800=0.031 kN；脚手板的荷载标准值 : P2= 0.3500.8001.500/3=0.140 kN；活荷载标准值 : Q= 3.0000.8001.500/3=1.200 kN；荷载的设计值 : P=(1.2 0.031+1.20

6、.140+1.41.200)/2=0.942 kN；大横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算 :M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算 :M2max=0.2670.9421.500= 0.377 kN.m； M = M1max + M 2max = 0.010+0.377=0.388 kN.m最大应力计算值2 = 0.388106/5080.0=76.341 N/mm；大横杆的最大应力计算值= 76.341 N/mm2小于

7、大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 , 单位 :mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.6770.0381500.04/(1002.060105121900.0)= 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.140+1.200 ）/2=0.685kNV=1.8830.6851500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.734 mm

8、；最大挠度和： V= Vmax + V pmax = 0.052+1.734=1.787 mm ；大横杆的最大挠度1.787 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！4、扣件抗滑力的计算 :按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80 ，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范RRc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值, 取12.80 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

9、设计值；小横杆的自重标准值 : P 1 = 0.038 0.800 2/2=0.031 kN ；大横杆的自重标准值 : P 2= 0.0381.500=0.058 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3= 0.3500.800 1.500/2=0.210 kN ；活荷载标准值 : Q = 3.0000.800 1.500 /2 = 1.800 kN ；荷载的设计值 : R=1.2 (0.058+0.210)+1.41.800=2.841 kN ；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括

10、以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN) ，为 0.1248NG1 = 0.1248+(0.802/2+1.502)0.038/1.8050.00 = 10.293；(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.350 71.500 (0.800+0.3)/2 = 2.021 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m) ；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14N G3 = 0.140 71.500/2 = 0.735 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005N G4 = 0.0

11、05 1.500 50.000 = 0.375 kN；经计算得到，静荷载标准值NG=N +N +N +N = 13.425 kN ；G1G2G3G4活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3.000 0.800 1.500 2/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压 (kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.300 kN/m 2；Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz=

12、 0.840；Us -风荷载体型系数：取值为0.649 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.70.300 0.840 0.649 = 0.114 kN/m2；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.213.425+ 1.4 3.600= 21.150 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ= 1.213.425+0.851.43.600=20.394kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.851.4WkLah2/10 =0.8501.40.1141.5001.8002/10

13、= 0.066 kN.m；6、立杆的稳定性计算 :外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置， 不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =21.150 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500；计算长度 , 由公式 l o = k h 确定 ：l 0 = 3.119 m ；长细比 L o/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l o/i的计算结果查表得到 ：= 0.186；立杆净截

14、面面积：A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 21150.000/(0.186 489.000)=202.530 N/mm 2；立杆稳定性计算 = 202.530 N/mm 2小于立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =20.394 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500；计算长

15、度 , 由公式 l= kuh确定： l= 3.119 m ；00；长细比 : L 0/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l o/i的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 20393.500/(0.186489.000)+66210.445/5080.000 = 237.251 N/mm2；立杆稳定性计算 = 237.251 N/mm 2小于立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mm2，满足要求！7、

16、最大搭设高度的计算:按规范条不考虑风荷载时 , 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN) 计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.131 kN；活荷载标准值：NQ = 3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m ；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.23.131+1.43.600)/(1.2 0.125)=65.759 m；按规范条脚手架搭设高度Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米：H = 65.759 /(1+0.00165.

17、759)=61.702 m ；H= 61.702 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值H=50.000 m，满足要求！按规范条考虑风荷载时 , 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN) 计算公式为：NG2K = N G2+NG3+NG4 = 3.131 kN；活荷载标准值：NQ = 3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk= 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.40.85) =0.066 /(1.4 0.85) = 0.056 kN.m；Hs =( 0.1

18、864.89010-4205.00010-3-(1.23.131+0.851.4(3.600+0.1864.8900.056/5.080)/(1.2 0.125)=62.891 m；按规范条脚手架搭设高度Hs等于或大于 26米，按照下式调整且不超过 50米：H = 62.891 /(1+0.00162.891)=59.170 m ；H= 59.170 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！8、连墙件的计算 :连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl= N lw + N 0k2；风荷载标准值 W = 0.114 kN/m每个连墙件的覆盖面积内脚

19、手架外侧的迎风面积A w = 10.800 m 2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 1.731 kN；连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0= 6.731 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0 / i = 300.000/15.800的结果查表得到=0.949 ，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为N

20、f = 0.949 4.89010-4205.000103= 95.133 kN；Nl = 6.731 Nf= 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.731 小于单扣件的抗滑力8.0 kN ，满足要求！连墙件扣件连接示意图9、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值 :f g = f gk kc = 175.000 kN/m 2；其中，地基承载力标准值：f gk= 350.000 kN/m 2 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =162.594 kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面

21、的轴向力设计值：N = 20.394 kN ；基础底面面积：A = 0.090 m 2 。p=162.594 f g=175.000 kN/m 2 。地基承载力满足要求！二、悬挑扣件式钢管脚手架：1、参数信息 :(1) 脚手架参数双排脚手架搭设高度为49.5 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50 米，立杆的横距为 0.80 米，立杆的步距为 1.80 米；内排架距离墙长度为 0.30 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2 根；采用的钢管类型为483.5 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.60米，水平间距 3

22、.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；(2) 活荷载参数施工均布荷载标准值 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构、装饰脚手架；同时施工层数 :2 层；(3) 风荷载参数本工程地处广东省河源，查荷载规范基本风压为0.300 ，风荷载高度变化系数z为0.740 ，风荷载体型系数s为0.649 ；计算中考虑风荷载作用；(4) 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值 (kN/m2):0.350 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140 ；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :4

23、层；脚手板类别 : 竹串片脚手板； 栏杆挡板类别 : 栏杆、竹串片脚手板挡板；(5) 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50 米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径 (mm):20.00 ；楼板混凝土标号 :C30；(6) 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ；钢丝绳安全系数为 :3.500 ；钢丝绳与墙距离为 (m):1.200 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m 。2 、小横杆的计算 :小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的

24、最大弯矩和变形。(1) 均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值 : q=1.2 0.038+1.2 0.175+1.4 1.500 = 2.356kN/m；小横杆计算简图(2) 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下 :最大弯矩Mqmax =2.3560.800 2/8 = 0.188 kN.m；最大应力计算值 = M qmax/W =37.104 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =

25、37.104 N/mm小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm(3) 挠度计算 :2，满足要求！最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m；最大挠度 V = 5.01.713800.04/(3842.060105121900.0)=0.364mm；小横杆的最大挠度0.364 mm/ 150=5.333与10 mm，满足要求！小于 小横杆的最大容许挠度800.03 、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。(1) 荷载值计算小横杆的自重标准值 : P 1= 0.038 0.

26、800=0.031 kN ；脚手板的荷载标准值 : P 2= 0.350 0.800 1.500/3=0.140 kN ；活荷载标准值 : Q= 3.000 0.800 1.500/3=1.200 kN ；荷载的设计值 : P=(1.2 0.031+1.20.140+1.41.200)/2=0.942 kN；大横杆计算简图(2) 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算 :M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算 :M2max=0.267 0.94

27、2 1.500= 0.377 kN.m ； M = M1max + M 2max = 0.010+0.377=0.388 kN.m最大应力计算值 = 0.388 106/5080.0=76.341 N/mm 2；大横杆的最大应力计算值 = 76.341 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm2，满足要求！(3) 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 , 单位 :mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.6770.0381500.04/(1002.060105121900.0) =0.0

28、52 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.140+1.200 ）/2=0.685kNV=1.8830.6851500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 1.734 mm；最大挠度和： V= Vmax + V pmax = 0.052+1.734=1.787 mm ；大横杆的最大挠度1.787 mm 小于 大横杆的最大容许挠度1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！4 、扣件抗滑力的计算 :按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80

29、，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范RRc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值, 取6.40 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值 : P 1= 0.0380.8002/2=0.031 kN ；大横杆的自重标准值 : P 2= 0.0381.500=0.058 kN ；脚手板的自重标准值 : P 3= 0.3500.8001.500/2=0.210 kN ；活荷载标准值 : Q = 3.0000.800 1.500 /2 = 1.800 kN；荷载的设计值 : R=1.2 (0

30、.058+0.210)+1.41.800=2.841 kN ；R 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5 、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN) ，为 0.1248NG1 = 0.1248+(0.802/2+1.502)0.038/1.8050.00 = 10.293；(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.350 41.500 (0.800+0.3)/2 = 1.155 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 (k

31、N/m) ；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为 0.14N G3 = 0.140 41.500/2 = 0.420 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ；0.005N G4 = 0.005 1.500 50.000 = 0.375 kN；经计算得到，静荷载标准值N G =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.243 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3.000 0.800 1.500 2/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压

32、(kN/m2) ，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.300 kN/m 2；Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.740；Us -风荷载体型系数：取值为0.649 ；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.70.300 0.740 0.649 = 0.101 kN/m2；不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.212.243+ 1.4 3.600= 19.732 kN ；考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4N

33、Q= 1.212.243+0.851.43.600=18.976kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.8501.40.1011.5001.8002/10 = 0.058 kN.m；6 、立杆的稳定性计算 :不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =19.732 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500；计算长度 , 由公式 l o = k h 确定 ：l 0 = 3.119 m ；长细比

34、L o/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l o/i的计算结果查表得到 ： = 0.186；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 19732.000/(0.186 489.000)=204.945 N/mm 2；立杆稳定性计算 =204.945 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时 , 立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =18.976 kN ；计算立杆的截面回转半径

35、：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500；计算长度 , 由公式 l 0 = kuh确定： l 0 = 3.119 m ；长细比 : L 0/i = 197.000；轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比 l o/i的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量 ( 抵抗矩 ) ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2 = 18976.000/(0.186489.000)+58328.249/5080.000

36、= 200.115 N/mm；立杆稳定性计算= 200.115 N/mm小于 立杆的抗压强度设计值f = 205.000 N/mm2，满足要求！7、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl= N lw + N 0风荷载标准值 W = 0.101 kN/m2；k每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 10.800 m 2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0= 5.000 kN ；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 WkAw = 1.525 kN；连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0=

37、 6.525 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf= Af其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0 / i = 300.000/15.800的结果查表得到=0.949 ，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.949 4.89010-4205.000103= 95.133 kN；N=6.525Nf= 95.133, 连墙件的设计计算满足要求！l连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.525 小于单扣件的抗滑力8.0 kN ，满足要求！连墙件扣件连接示意图8 、悬挑梁的受力计算 :

38、悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N的作用，里端 B为与楼板的锚固点， A为墙支点。本方案中，脚手架排距为 800mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩 I = 2370.00 cm 4，截面抵抗矩 W = 237.00 cm3，截面积 A = 35.50 cm 2。受脚手架集中荷载N=1.2 12.243 +1.4 3.600 = 19.732 kN；水平钢梁自重荷载q=1.2 35.500 0.0001 78.500 = 0.334kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑

39、脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 21.710 kN；R2= 19.564 kN；R3= -0.640 kN。最大弯矩 Mmax= 3.513 kN.m ；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.513106 /( 1.05 237000.0 )+20.000103 / 3550.0 = 14.117 N/mm；水平支撑梁的最大应力计算值14.117 N/mm 2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm 2, 满足要求！9 、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用 20a号

40、工字钢 , 计算公式如下其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 57011.4 100.0 235 /( 1200.0200.0 235.0) =2.71由于 b大于 0.6 ，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表 B，得到b值为 0.966 。经过计算得到最大应力 = 3.513106/( 0.966237000.00)= 15.3472N/mm；水平钢梁的稳定性计算 = 15.347小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求 !10 、拉绳的受力计算 :水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算其中 RUi cosi 为钢绳的

41、拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力R Ci =RUisin i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=30.703 kN ；11 、拉绳的强度计算 :钢丝拉绳 ( 支杆 ) 的内力计算：钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU均取最大值进行计算，为RU=30.703 kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中 F g-钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，计算中可以近似计算 Fg=0.5d 2，d为钢丝绳直径 (mm)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取 0.85 、0.82 和0.8 ；K

42、 -钢丝绳使用安全系数。计算中 F g 取30.703kN， =0.820，K=3.500，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于17.000mm才能满足要求！钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环强度计算钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力 RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=30.703kN钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取 f = 125N/mm 2；所需要的钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的拉环最小直径 D=(3070.325 4/3.142 125.000)1/2=18.000mm；12 、锚固段与楼板连接的计算:(1) 水平钢梁与楼板

43、压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.640 kN ；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 :其中 f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm 2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=639.8084/(3.142502)1/2 =2.854 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度。(2) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 :其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.640kN；d -楼板螺栓的直径，d =

44、20.000mmfb -楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于639.808/(3.14220.000 1.570)=6.486mm。(3) 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓， 混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 :其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 19.564kN；d -楼板螺栓的直径，d = 20.000mm；b -楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm；fcc -混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=19.56 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!三、卸料平台：1、参数信息 :(1) 基本参数立柱横向间距或排距 l a(m):0.80 ，脚手架步距 h(m)：1.50 ；立杆纵向间距 l b(m):1.00 ，脚手架搭设最大高度H(m)：54.8 ；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30 ，平台底钢管间距离(mm)