中央领域外架及卸料平台施工方案

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3、哨哥郧崖客拢趟鹊妥巨绢木氮隋谦丧涉仆圭手纂群顷木鞘本哟绢初褥态魏讶奎援筑噪恃阜搪悄诞忱度惧苛恶疡部敛吭郎陇开篷瑞贩噶周沸狐缺污薛枕刘嫌芝咒圣榨有从饿尚由爹郧斩蜀防跺楞陛话靖之频唱捕馒朗寓务日存岔屹盈慈靡赏递慢俱硷肥拦藻衅詹颁曹矾稽进踪网贱蓟砰明购期蕾税俱陆啮老辆唐九延掏蛀酪驯霜秒藏歪话羌渡琅彭讯博棚粒御慑惋壹绕累礼洽创性净仓蕾僳促妻茎穗闭梨馏校主魁搔拙斌售莹籍斗贰验耗蛾滓咸阳中央领域住宅小区一期工程悬挑外架及卸料平台施工方案一、工程概况：中央领域住宅小区一期工程由中央领域1#楼6#楼及地下车库等辅助工程组成，建筑总面积约90000；建设单位为咸阳永泰园房地产开发有限公司。该项目位于咸阳市，北临

4、人民路，南靠仪凤街，西侧紧接永绥街，东边设有未来城市规划道路。主要结构形式为全现浇剪力墙及框架结构，平板式筏形基础（4#楼为梁板式筏基），建筑结构安全等级：二级；建筑抗震设防类别：丙类；地基基础设计等级：乙级；剪力墙抗震等级：二级；地下室防水等级：二级；结构设计使用年限：50年。建筑层数及高度:1#、2#楼地下二层，地上三十二层，标准层高2.9m，建筑总高度95.55m；4#楼地下一层，地上十一层，标准层高3.3m，建筑总高度39.45m；5#楼楼地下二层，地上二十一层，标准层高2.9m，建筑总高度63.65m。6#楼由于总体规划的改变需重新设计图纸而暂缓施工，后单独设计外架方案。二、编制依据

5、：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001钢结构设计规范GB50017-2003建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-1999实用五金手册 （第四版）中央领域一期工程施工图纸三、施工总部署：根据本工程特点及工期要求，结构主体施工阶段及外墙装饰施工阶段的外架工程：13层为落地式双排扣件式钢管外架，4层（含4层）以上为每五层作为一悬挑单元的悬挑外架。1、脚手架体示选择：建筑物外围采用工字钢（16#工字钢）梁悬挑及钢管（48*3.5）斜撑的脚手架体系。2、布置方案（针对型钢悬挑外架）以1#2#楼为例，根据

6、建筑物标高及楼层层高设置挑梁位置：挑梁设置架体楼层所在楼层及标高架体搭设高度第一步4、5、6、7、84（10.90 m）14.5第二步9、10、11、12、139（25.40m）14.5第三步14、15、16、17、1814（39.90m）14.5第四步19、20、21、22、2319（54.40m）14.5第五步24、25、26、27、2824（68.90m）14.5第六步29、30、31、32女儿墙29（83.40m）14.03、脚手架的体系的主要参数：根据结构特征，作业荷载大小使用要求选用。A、 落地钢管脚手架、脚手架参数、双排脚手架搭设高度为 16 米，采用单管立杆；、搭设尺寸为：立杆

7、的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙距离为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；、采用的钢管类型为 48×3.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。、活荷载参数、施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；、同时施工层数:2 层；、风荷载参数、本工程地处陕西省咸阳市，基本风压为0.35 kN/m2；、风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.6

8、5；、脚手架计算中考虑风荷载作用、静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.035；、地基参数、地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；、立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。B、型钢悬挑脚手架-脚手架参数1、双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立杆；脚手

9、架沿墙纵向长度最大设计搭设长度为 150 米；2、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，横距为0.95米，立杆的步距为1.8 米；3、内排架距离墙长度为0.30米；采用的钢管类型为 48×3.2； 4、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；-活荷载参数、施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；、同时施工层数:2 层；-风荷载参数、本工程地处陕西省咸阳市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载

10、高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；、计算中考虑风荷载作用；-静荷载参数、每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；、脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；、安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；、脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；-水平悬挑支撑梁1、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 3 米。2、与楼板连接的拉结钢筋直径(mm):16.00；（一级圆钢）3、楼板混凝土标号按最小值考虑:

11、C30；-拉绳与支杆参数1、支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:3.500；2、钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 4、脚手架设计计算：A、落地钢管脚手架、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.10

12、5 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN

13、.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.425 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361×106,0.425×106)/4730=89.852 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 89.852 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.

14、105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×113600) = 2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横

15、杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.458 kN； 小横杆计算简图、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不

16、利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.458×1.05/3 = 0.86 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.866 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.866×106/4730=183.099 N/mm2 ；小横杆最大弯曲应力 =183.099 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设

17、计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1785.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105 ×113600) = 3.1

18、35 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:

19、P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×2.362=3.677 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静

20、荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×(16.00-16.00) = 0.000； NGL1 = 0.1248+0.035+(1.50×2/2)×0.035/1.80×16.00 = 3.035；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)栏杆与挡脚手板

21、自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×16 = 0.12 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.034 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.069 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05&

22、#215;1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2&#

23、215;6.069+ 1.4×4.725= 13.898 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.034+ 1.4×4.725= 10.256 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×6.069+ 0.85×1.4×4.725= 12.905 kN； Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.034+ 0.85×1.4×4.725= 9.263 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW

24、为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5× 1.82/10 = 0.091 kN.m；、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用单立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.256 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k&

25、#215;×h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10256/(0.188×450)=121.223 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121.223 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.263

26、kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9263.25/(0.188×450)+91392.178/473

27、0 = 128.816 N/mm2；立杆稳定性计算 = 128.816 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl

28、 = Nlw + N0= 8.584 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 400/15.9的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.933×4.5×10-4×205×103 = 86.069 kN；Nl = 8.584 < Nf = 86.069,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件

29、的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =37.053 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.263 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=37.053 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！B、型钢悬挑脚手架、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架

30、安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.1=0.162 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简

31、图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.162×1.52+0.10×1.4×1.52 =0.344 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.162×1.52-0.117×1.4×1.52 =-0.405 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.344×106,0.405×

32、106)/4730=85.624 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 85.624 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.1=0.135 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.135×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×1×15004/(100×2.06

33、×105×113600) = 2.34 mm；大横杆的最大挠度 2.34 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm10 mm，满足要求！ 、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。、荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=3&#

34、215;1×1.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.15)+1.4 ×1.5 = 2.344 kN； 小横杆计算简图、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.035×12/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.344×1/3 = 0.781 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.787 kN.m；最大应力计算值 =

35、 M / W = 0.787×106/4730=166.29 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =166.29 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.035×10004/(384×2.06×105×113600) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.15+1.5 = 1.703 kN；集中荷载标准

36、值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1703.1×1000×(3×10002-4×10002/9 ) /(72×2.06×105 ×113600) = 2.583 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+2.583 = 2.603 mm；小横杆的最大挠度为 2.603 mm 小于 小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667 mm,满足要求！ 、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转

37、单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1×1.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 3×1×1.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值

38、: R=1.2×(0.053+0.018+0.225)+1.4×2.25=3.505 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80×15.00 = 2.314；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.5×

39、;(1+0.3)/2 = 2.048 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.262 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1×1.5

40、×2/2 = 4.5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.262+ 1

41、.4×4.5= 12.614 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.262+ 0.85×1.4×4.5= 11.669 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5× 1.82/10 = 0.091 kN.m； 、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.614 kN；计算立杆的截面

42、回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12614/(0.188×

43、450)=149.106 N/mm2；立杆稳定性计算 = 149.106 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.669 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.18

44、8立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11669.4/(0.188×450)+91392.178/4730 = 157.258 N/mm2；立杆稳定性计算 = 157.258 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.

45、1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.389 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.389 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350/15.9的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.5&

46、#215;10-4×205×103 = 86.807 kN；Nl = 7.389 < Nf = 86.807,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.389小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W =

47、141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×5.262 +1.4×4.5 = 12.614 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 17.516 kN； R2 = 8.684 kN； R3 = 0.135 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.112 kN.

48、m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.112×106 /( 1.05 ×141000 )+ 0×103 / 2610 = 14.265 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 14.265 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！ 、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 ×9.9×88× 235 /( 1200×160×235) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设

49、计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 2.112×106 /( 0.961×141000 )= 15.586 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.586 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=18.866 kN；、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取

50、最大值进行计算，为RU=18.866 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取18.866kN，=0.82，K=3.5，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于13mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为

51、拉环的拉力N，为N=RU=18.866kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1886.561×4/3.142×125) 1/2 =14mm； 、锚固段与楼板连接的计算: 、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.135 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=1

52、34.947×4/(3.142×50×2)1/2 =1.311 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.135kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 134.947/(3.142

53、×16×1.43)=1.877mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN螺栓的轴向拉力N=0.135kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.684kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算

54、中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=8.68 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!5、架体平面、节点构造详图：（详见后附图）6、悬挑架构造要求、钢管、扣件、脚手板钢管：钢管采用外径48 ，壁厚3.2 的3号钢焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。立杆，纵向水平杆的钢管长度一般为46米；横向水平杆一般为1.22.3米长。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕，硬弯，且必须进行除锈及防锈处理（刷防锈漆）。扣件：扣件质量应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。扣件在螺栓拧紧扭力矩达

55、到65N. m时，不得发生破坏。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣件紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 。脚手板：为减轻架子重量，本工程采用竹笆片脚手板，板长1.05 m，宽度0.8m 。、工字钢及其固定：型钢选用4.5米长的16#工字钢,端部焊接不小于22的螺纹钢筋,以固定外架立杆，长度200MM；端头焊接ø14的圆钢斜拉环。（如图所示）在三层楼顶板钢筋绑扎安装完毕后，进行钢拉环预理工作，并于顶钢筋焊接固定，以防位移；混凝土浇筑完成后应检查其位置偏差，并及时调整；到浇筑上一层梁板砼时，应

56、按上述要求的数据及时预理钢丝绳的拉结钢管。3、构造要求基本构造：悬挑工字钢应与楼地面连接牢固，立杆底座应与工字钢连接牢固；立杆纵距1.5 m，立杆横距0.85 m，内立杆外皮距墙0.35 m，每步架高1.8 m；连墙件高度每层、水平距离三跨设一道拉杆呈梅花型与建筑物可靠连接；挑架高度不得超过15 m；架板铺设要严密，且不得有探头板。（1）、立杆：立杆上对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方面错开的距离不应小于500；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的13。（2）、水平杆件：纵向水平杆采用对接接头，接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不

57、应小于500，并应避免设在纵向水平杆的跨中。纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨。每一个主节点处必须设置横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，小横杆伸出里侧立杆长度不大于350且不小于300，横向水平杆伸出脚手架外侧150；操作层非主接点处横向水平杆的距离设置，最大间距不应大于纵距的12。（3）、脚手板：脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，脚手架采用平铺或搭接。当脚手板长度小于2 m时，可采用两根横向水平杆，并将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。（4）、连墙件：本工程连墙件采用48×3.2钢管，在外墙结构部位设连墙杆固定。锁墙杆内外侧用双十字扣件拧紧，具体连接形式详见附图。连墙杆

58、每层均设，水平距离三跨设置一道连墙拉杆，即竖向间距3.6 m，水平间距4.5 m。连墙杆宜垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。（5）、支撑：剪刀撑在外架外侧立面整个高度和长度上连续设置。从脚手架外侧两端角杆开始向搭设,对称设置,中间每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间，剪刀撑宽度不应小于4跨，斜杆与地面的斜角宜在4560度之间。剪刀撑的斜杆采用搭接的方法，且搭接长度为1米。因悬挑外架高度小于15米，里、外立杆之间可不设横向支撑。7、施工准备、各级负责人应逐级向搭设和使用人员进行技术交底；、按规范要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合

59、格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平整，堆放场地不得有积水；、平整搭设场地，并使排水畅通。、施工时，应及时组织所需材料进场，施工材料用量计划见附表。、项目部成立安全管理小组，明确分工，落实责任；安全小组成员名单:组 长： 杨中文(全面负责安全生产管理工作)副组长： 李建华(负责现场安全生产组织管理、安全技术措施审定)小组成员：吴善国：（负责安排脚手架搭设及拆除，安全防护设施搭设，向班组进行安全技术交底）金文荣：（负责安全生产的监督检查及验收）胡少华：（负责制定外脚手架施工方案及安全技术措施）何大风：（组织材料的进场及管理）李光伍：（负责安全用电）陈国才：（负责安全生产的行政保卫工作）钟友

60、华：（架子班长，负责外架搭设及拆除，安全防护用品搭设及安全保护、保养）8、材料质量控制(1)、对施工脚手架钢管、扣件的生产单位或租赁单位实行备案管理制度，并结合日常的施工现场监督抽查，加强材料准入，严把质量关，不让不合格的产品流入施工工地现场。(2)、强化“谁使用、谁负责”的安全责任原则。施工承包方在采购和租赁钢管、扣件时，应检查生产许可证、产品合格证、检测报告等有关资料，并针对工程施工需要编制相关的施工方案。对承重的脚手架和模板、屋架支撑体系所使用的钢管、扣件及紧固件，在进场使用前，由施工总承包单位按照低压流体输送用焊接钢管和钢管脚手架扣件标准规定的指标和检验方法，进行外观质量检验和物理力学

61、性能抽样检验(其中对旧钢管、扣件应当逐件检查)。检验合格后方可使用。(3)、实施钢管、扣件的标识管理制度。对合格的钢管、扣件实施统一的质量标识，便于钢管、扣件重复使用的管理。加强对重复使用的钢管、扣件的管理，对重复使用的钢管、扣件，应进行外观质量检查，并做好检查记录及维修工作。在扣件检查中，如果发现裂纹、变形、螺栓滑丝等情况，必须作报废处理；在钢管检查中，凡有钢管出现裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺，及外径、壁厚、端面偏差超过标准要求的情况，也必须作报废处理。9、施工工艺及搭设方法、悬挑外架：按悬挑外架的纵距、横距进行放线定位，预埋16钢筋拉环固定16#工字钢立杆大横杆小横杆扣接纵、横向扫地

62、杆 连墙件剪刀撑脚手板护身栏杆挡脚板密目网（安全网）、落地扣件式脚手架：地基处理按纵距、横距进行放线、定位设置纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆、扣件式钢管脚手架的搭设(地下室三层)扣件式钢管脚手架的搭设高度为18米,双排脚手架立杆基本纵距取1.5米,横距取0.85米,步距为1.8米；连墙件每层均设,三跨设一道连墙拉杆。在主体结构施工至四层时，进行室外土方回填工程而对其拆除；外墙装饰阶段可根据需要搭设单排简易脚手架。、悬挑外架的搭设施工方法、搭设方法本工程施工外架设计为悬挑外脚手架，立杆纵距取1.5米，横距取1.0米,具体平面布置详见附图一.立杆遇雨蓬、空调搁板处均在砼中预留150×100MM的预留洞，立杆从预留洞穿过，预留洞处钢筋绕过，不得断开。脚手架拆除后，预留洞处先将洞边清理干净，模板与底板吊平，用比设计强度高一级的砼浇筑，捣实抹平。对于人员经