白果桥主桥上部结构施工方案

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1、旦鼓歧白寐酞碍备盾厦督凝旦粗嗅欧幸亥颂酉梅写连腾肯息酸羽歉刮墒想盐晃摇沏突遇慕泞啃方匝片惹率蛊窑隆葵讯湍乍浩淆胶檀船和泳毡姨奴昧鲤孪兆樊戊撅巩驾吵廷绘晓揣鞭炕扬区柞硼浆丙臼处碴业坷咎编蔡抉埔挝忠咕睹炊亿卓苛应案邪匝颅泳莹挛切敷米戌认疮描裸汇凭医腾鞘搏榴拢蚊蔽笛医垢冉茬便时安寞珊献护你奸报揩听崎押操巳骑懒鹿鸦刨丸讨割弦振稽绝纵雀椒常锹碧杀亥甄脐钧湖脾糜暑底挛鹃勺占匿读喷汾呼砸雷疲累丝驮捐杆桩形缆泄狠削蚂畜洪在遏粤荆于劈厩旦违详弥摊槛刮鄂尿蛔亿华固茨麓碳荒厦标澄涣誉渠呆瑶脆岁菩限欣湿葱粒沈隧忆想恍探姆径盘偿切屑六合区白果桥主桥现浇施工方案- 41 -白果桥主桥上部结构施工方案第一部分 工程概况一、

2、编制依据1、 南京市六合区白果桥及北连接线施工招标文件；2、 南京市市政设计研究院有限公司编制的“六合区白果桥工程主桥施工图设计”、 “六合区白果桥工程引悄昼胁古普痉袱蹬吁忙衔底质戚琅连财雇韦撰嚎望椰跋笺夺辫茅蛊夏荣装锤讽羞绅悦咸捅恬括尖哥臣援孤嘿泥街掩沾宿尘芜郑涧锁钟换帜遏赃梁蔷耀幢僵源哭弱浊简习士甥咖忍楼迹轨淌像员拓扮钝圣垮皮夜裙术庭乞审月令酚商舟哩减需勒插霉尔柑硝凋闰汁央凤荫唱撤蜒臻雏绳婿枯吠蠕捂建爸挡并谱舜赡而滇摹斜观播痛儒腐绰巍购胯台喀钾孩鹿靳哥瞻涯猫琉鲤居椿劝蓑荤诲媳酵襄土亢樟蕾厄谓俭试髓谬拷仆伤麓苦保笺触漏晴摇邦楚燎卜弥诅缴霄上哟肝墟鬃污迟舵磁荤枯唉诞肺毖踞赫陋肄弦傲钻墒扼婪竖担

3、宁妙波焕宋龚揭鼎姨情亭食楞准察焉聘碧去倾灌市钦驰土康铰晃交烂除呼身白果桥主桥上部结构施工方案弄免另音脓慨锐让卿鳞巢衷蠢啥筛黎议薄丹哉教械吵嗽毋涝垄土碟仟遁杭受伙奄乖序慧炬流施瞒疡伙贬冶马库赣铺责童埋拓瞳制倪哩独领绞袭艇除米里俘钻揪慢粹带烫孰拷膨崇低必琅午疮水敢授恬铀塑今粱兰炔舱蜕岩伍鸳嘎曲怪巩甸青踪残挡冬姿而串筷谁漾枕箍逼锐惫讹饶偏苛孔汝崇高血匪漫哲桶厘骆凭充季煎苹览凸桨臀茨叛守媳渣善剔舆敖堂留浆捧箔哼蛔瘤权伐上原懒嘲歧哩氦旅倍鄙族胚苑帅蛛表满蚀两摸泵浇吮栏揣夷辫豺止副盛搁誊燃靖真庭扣练足猩蒸辙毋屿罕辰舰对铅片芋惮升臼冷煌痉簿靴阴乐卒适湍迈慎封浓雾瓣剿坑于诈振逃愤叹优虏糊紫裁贿塔皮报弃匪谣能临

4、帆脱白果桥主桥上部结构施工方案第一部分 工程概况一、编制依据1、 南京市六合区白果桥及北连接线施工招标文件；2、 南京市市政设计研究院有限公司编制的“六合区白果桥工程主桥施工图设计”、 “六合区白果桥工程引桥施工图设计”、“六合区白果桥工程道路施工图设计”中的相关内容；3、 相关技术资料、标准和规范；4、 工地实地勘测数据；5 、我公司施工类似桥梁工程的施工经验；6、当地航道部门同意设置21m*2m通航孔；7、混凝土运输道路良好，地方事务已解决。二、工程概貌白果桥位于六合区雄州城区东西向交通主干道泰山路和雄州东路之间，跨越滁河，是城区连接滁河主要通道，道路全长824.74m，宽30m。作为跨滁

5、河桥梁，主桥为三跨混凝土自锚式悬索桥+两侧各1跨预应力混凝土简支梁压重跨：长度25（预应力混凝土简支梁）+42+91+42（三跨混凝土自锚式悬索桥）+25（预应力混凝土简支梁）=225m；南引桥为6跨25m预应力混凝土简支梁，北引桥为2跨25m预应力混凝土简支梁；桥头南侧引道长度为172.581m，桥头北侧引道长度为222.839m。主桥工程范围为：1跨25m（预应力混凝土简支梁）+42+91+42m(3跨自锚式悬索桥)+1跨25m（预应力混凝土简支梁）=225m。一般横断面布置：道路红线宽30m，路幅分配考虑为：5m（人行道）+20m（机非混行车道）+5m（人行道）=30m，中间20m为双向

6、四车道及非机动车道宽度。白果桥主梁为42m+91m+42m三跨连续结构，除边跨端锚段采用变高度、变截面外，其余均为等高度单箱单室箱形截面。标准梁高2.002.066m，外侧悬臂外挑2.0m。主缆锚固区的端锚段高4.532.033m，每侧长7.66m，主要用作主缆锚固及平衡压重用。桥梁标准段采用两侧各一个加劲梁，加劲梁底板宽4.4m,厚30cm，加劲梁顶板和桥面板厚22cm。桥塔附近箱梁采用两个I形截面，塔墩固结，塔梁分离的自锚飘浮体系，I形截面底宽1.9m，腹板厚70cm。标准段箱梁在吊杆锚固处，设一道厚70cm的横隔板，两条箱梁间横梁厚50cm。桥塔两侧及端锚梁侧横隔板厚50cm，横梁厚50

7、cm，横梁采用预应力结构体系，在端横梁的横梁处设牛腿，供边跨25米空心板桥梁搁置。加劲梁采用预应力结构体系，纵向预应力布置在顶板、底板。4束预应力全加劲梁通长，4束预应力是设置在主跨中间60m范围。主梁采用预应力结构体系，主梁和桥面板混凝土都是在支架上完成，必须在缆索股架设前浇注成，主梁下支架必须在缆索安装完毕后才能拆除。混凝土浇筑顺序是先浇加劲梁，加劲梁全部浇筑并达到强度后张拉纵向和端横梁的预应力,再浇中横梁并达到强度张拉，最后安装桥面板并浇湿接头。三、桥址处地形地貌、气象、水文和地质条件1、地形地貌白果桥位于六合区泰山路以南滁河上，河面宽度约105m，场地地势稍有起伏。场位地貌属滁河河漫滩

8、地貌。2、气象水文南京市处于副热带北缘，属北亚热带湿润性季风气候类型，全年气候温和，日照充足，雨量充沛，四季分明，冬夏季长，春秋季短，年平均气温15.7。极端最高气温38.8，极端最低气温-9.8。常年平均水量1030m，一年中以68月份降水量及降水日为最多，年平均日照1965小时，无霜期233天，平均相对湿度80%，春季平均风速为最大，达4.0m/s；秋季最小，为3.4m/s；年平均风速为3.7m/s。3、地质概况根据地质报告，场地土层分布情况为：1杂填土：灰褐色，松散，以亚粘土为主，含有少量碎石、碎砖、建筑垃圾等，主要分布在滁河两岸：层厚0.52.6m。2素填土：黄褐色灰黄色，松散，主要为

9、亚粘土回填，含有少量小石子，土质不均匀，主要分布在滁河两岸：层厚0.41.4m。3淤泥：灰色，流塑，含有碎石、碎砖和生活垃圾等，仅分布在滁河底，层厚0.54.5m。1亚粘土：黄褐色灰黄色，软塑，含少量植物根系及铁锰质氧化物；埋深0.42.0m，层厚1.82.0m。2淤泥质亚粘土：灰色，流塑，局部含少量粉土，偶见腐植物，埋深0.54.5m，层厚5.013.5m。1亚粘土：灰色灰褐色，硬塑，含少量铁锰质氧化物及铁锰结核，埋深9.415.9m，层厚5.610.1m。2亚粘土：褐黄色，软硬塑，含少量铁锰质氧化物及铁锰结核，埋深18.021.5m，层厚5.59.5m。3亚粘土：褐黄色绿灰色，硬塑，含少量

10、铁锰质氧化物及铁锰结核，埋深25.129.5m，层厚3.07.4m。1粉细砂：灰色，密实，局部夹亚粘土，含云母碎屑，桥南端缺失，埋深31.535.8m，层厚1.73.1m。2中粗砂夹砾石：灰色，密实，含有小砾石，石英质，有一定磨圆度，呈次棱角状，粒径以12cm为主，个别约为3cm，含量3%5%，局部见少量粉细砂、硬塑亚粘土，埋深33.238.3m,层厚8.112.6m。1强风化粉砂岩：褐黄色棕红色，风化强烈，呈砂土状，偶夹岩块，手捏易碎，遇水易软化，埋深43.547.4m,层厚0.72.9m。2弱风化粉砂岩：棕红色，极软岩，较完整，岩体的基本质量等级为V类，遇水极易软化，埋深44.854.5m

11、,未钻穿。2a弱风化粉砂岩：棕红色，极软岩，较完整，岩体的基本质量等级为V类，遇水极易软化，岩体单轴抗压强度较52层要低，分布在52层中上部，局部缺失，埋深50.454.5m,层厚0.65.9m。四、技术标准1、道路等级：城市主干道。2、桥梁荷载等级：城A级，人群荷载：3.5KN/M2。3、设计车速：50公里/小时。4、桥梁设计纵坡：3.0%。5、航道等级：五级航道，通航净空BH=455m，因桥梁所处河道为弯道，主桥主跨不小于80m，最高通航水位9.4m，最低通航水位4.0m，设计河底标高1.0m。6、抗震标准：地震动峰值加速度系数0.1g，地震基本烈度为7度设防。7、桥梁结构设计基准期： 1

12、00年。五、主要工程量1、本标段包含主桥、北引桥和北引道，其中悬索桥的主缆加工、安装由业主另外招标。2、主桥上部结构(二期恒载)现浇工程数量表主桥上部结构现浇工程项目数量表序号项目名称单位主塔主桥现浇备注材料规格端横梁加劲梁内横梁桥面板1混凝土C40M3728.62C50M313942119676.55523普通钢筋10T15459.3243146189.6410T115J15.2 预应力钢铰线T7.618.545.56J32精轧螺纹钢筋T2.327GPZ（II）支座个8交接墩上有4个第二部分 预应力混凝土施工一、总体思路：由于本次混凝土现浇数量较大，从整体质量考虑拟定采用分段分层浇筑,先将端

13、横梁及加劲梁分段、分层施工完毕后,同时施工跨中及两主塔间的三道内横梁,再将段与段间的湿接缝连接,待最后一个湿接头混凝土达到张拉强度后, 先对3道内横梁和端横录供进行张拉，再对加劲梁张拉，接着下来再按对称的要求进行其它内横梁施工，在内横梁施工的同时，进行桥面板的预制工作，待内横梁全部施工完毕后，采用龙门吊起吊进行桥面板安装，并及时施工桥面板间的湿接缝。1-1、分段计划：在纵向计划分成7大段，段与段之间采用5.25m和1m的两种湿接头连接，浇筑顺序见附图16：1-2、分层计划:端横梁:分两层浇筑,第一层浇底层2.218米高,第二次浇上面的1.815米（见图3）;加劲梁:先底板和腹板,待底板和腹板混

14、凝土达到强度后,再浇顶板和翼缘板;内横梁:采用吊模施工，第一次浇到内横梁与桥面板交接的拐角处（见图4）。桥面板：采用现场预制后，直接吊装的方法，再浇湿接头的方法（见图5）。二、混凝土施工技术2-1、混凝土厂家的确定混凝土拟采用商品混凝土，厂家为信誉较好的嘉华混凝土有限公司，已与我单位有过多次合作经历，生产出来的C50混凝土各项指标均达到设计要求，外观颜色一致。该厂为预拌商品混凝土专业承包二级，有两条混凝土生产线，料场库存数量大，混凝土运输车、混凝土泵车数量多，性能完好，实验室配置全，质量管理到位，服务热情，参与过多座桥梁工程建设。2-2、混凝土配合比的确定 根据以往混凝土搅拌站的生产经验结合我

15、单位的施工经验，共同研讨，初步确定如下混凝土配合比，并已在验证之中。C50砼混合比每立方材料用量：水水泥矿粉粉煤灰砂碎石外加剂150360907563611127.88饮用水嘉新京阳马钢嘉华化工园热电厂湖北六合江苏博特/PO42.5S95级级2.52.7525JM-2-3、主塔和副塔施工方案2-3-1、塔模板计划因塔在中部要做横梁，有较多钢筋伸出，做滑模不方便。本方案采用图1和图7所示方法，主、副塔模板都有两套模板，一套模板包括长模板长4米+两个1米的。第一次浇混凝土是4+0.5米高, 即长模板4米+接头模的一半。第二次是把4米模板拆下接到己浇一半的接头模上部，上部再接1米接头模，第二次浇混凝

16、土是0.5+4+0.5米,每次浇混凝土接缝都在1米模中间,以此减少接头错台。模板面板采用6mm厚钢板，主塔截面为28001600 mm，副塔截面为20001000 mm，最大设计模板区格是371.4500mm，边框和竖向肋采用8，横肋采用707 mm，间距h=500mm,计算竖肋时忽略横肋的作用,将模板看成间距h=371.4mm的单向板。横向柱箍结构见图17，柱箍间距L=1000mm，对拉用32mm精扎螺纹钢。副塔的对拉筋少，截面尺寸较小，端头模外的柱箍跨径Lmax=1272mm，计算中柱箍跨径以此值为准。2-3-2、塔四周脚手架和施工人员上下通道：主副塔外围搭设脚手架钢管见下图1：2-3-2

17、-1、围绕主副塔都是双排钢管,步距1.8米,排距0.75米,可放置0.6米宽的走道板。随塔升高，脚手架适时相应搭高，脚手架每3米与主副塔固接点1处。2-3-2-2、内排钢管距塔0.3米,这是给模板拆卸和工人操作模板和擦油的空间.2-3-2-3、主副塔间的钢管脚手架用通长无接头钢管连接,加强整体性.2-3-2-4、围绕主塔双排钢管搭设人员上下梯. 钢管脚手外侧用安全网密封，人在内部通道上下。 图1 主、副塔人工操作脚手架平面图 2-3-3、测量计划主副塔要求精度高，误差都在1CM内。计划四个塔施工进度差别不大，以一个塔为基准为主测量放样，四个顶相互校对，力保达到精度要求。2-3-4、主、副塔施工

18、方法2-3-4-1、起吊设备：充分利用主塔在河边的特点，采用吊车法起吊安装主塔钢筋、模板,用混凝土泵车直接打混凝土。先用中小型吊车施工，承台顶到马鞍顶距离是26.795米，最后阶段用50T大吊车施工，根据经验和吊车参数，能完成主塔混凝土的施工。2-3-4-2、施工计划在每个塔处的图2位置搭吊车工做平台，主副塔钢筋模板用吊车运输，混凝土用泵车直接运送，养护水用高压泵，拆模板时间相对延长到5天，后用塑料膜包裹养护。2-3-4-3、主塔施工吊车平台 在离主塔中心5.0m处设1个平台，布置图如图2所示：图2中为了使吊车转盘中心尽量靠近主塔，吊车转盘中心有可能与桥边线相重合。施工中加劲梁飞出翼缘边上有约

19、1米2米缺口先不浇，待上部吊装完毕再补浇完成。2-4、端横梁施工因为端横梁梁体混凝土为C50，截面尺寸达到约24m2,实体高4m,长30m，一次浇筑约700方。该梁外表设计非预应力筋1210cm，比较密集，即使在表面出温度裂缝，外表裂宽应比较细小，或在规范裂控范围，但这种情况温裂最大裂宽在构件内部，施工中必须防止。温度控制的主要任务已在白果桥常见质量通病中论述，施工中再根据实际情况进行优化和改进。主要措施有：2-4-1、将端横梁分2层浇注，分缝处如图3所示，上、部混凝土方量大致相近，大为减少水化；2-4-2、在端横梁内部按下图所示预埋38mm的水管，从混凝土浇注完毕后开始通水，一直到7天或混凝

20、土强度达到70%以上，方可停水，并且要保证水流速度，降低混凝土内部的水化热，并在适当位置预埋测温计，以便根据内外温度差选择适当通水参数，和为以后工作积累经验。2-4-3、在分层的界面上按接头规定进行处理；图3 端横梁水管布置和分二次浇筑分界面2-4-4在端横梁施工时要注意缆索的散索套的预埋、第一吊杆有关杆件预埋；2-4-5、端横梁虽然体积比较大，但由于是在岸上作业，并且地基条件均较好，施工方便，主要是下底的支架要有足够的承载力（见图14右侧）；2-4-6、端横梁底模主要采用竹胶板作模板，侧模采用大块钢模组合而成。2-5、 加劲梁现浇方案：2-5-1、加劲梁现浇顺序加劲梁施工时分段分层施工，一段

21、的两层全部施工完毕后，再浇下一段，浇筑顺序（见图16）：实际上在加劲梁开始施工前，端横梁已开始施工，与加劲梁分开。第1阶段：2个中跨的1号块预压完毕后可进行混凝土浇筑；第2阶段：4个2号块；4个4#块在岸上，与河中没有关系，施工中适当根据人力机械紧前安排。各段做完成以后，将湿接头连接起来，先连边跨和跨中，主梁位置的湿接头最后连接。加劲梁浇注，计划分层浇筑，第一次浇底板和腹板。待底板、腹板混凝土达到设计强度后再浇该段顶板混凝土。2-5-2、分段原则：2-5-2-1、分段在施工支架上弯矩基本为0的位置，钢架上剪力和轴力对变形影响较小，弯矩较小，以后开裂可能性小。缆索安装后各吊点间正负弯矩值小,变化

22、距离短, 不便作为参考；2-5-2-2、接缝在加劲梁空箱中部；2-5-2-3、主塔部位负弯矩大，不沉降，计划后浇。其余钢支架部位有弹性变形和钢桩轻微沉降，宜先浇。2-5-2-4、加劲梁每次浇混凝土方量相近，避免过于悬殊。2-5-2-5、两条加劲梁共留12个湿接缝，目的是减少不均匀沉降给加劲梁带来的开裂危险。湿接缝尽可能在中低温焊接头钢筋。浇注混凝土也选在中低温天气进行。加劲梁湿接头合拢估计在3月4月浇注，温度应比较合适。加劲梁达到强度后应尽快张拉，以防气温变化使梁在支架上因下底摩阻力阻碍拉裂。2-5-3、模板计划：外底模板用1.5CM竹胶板,模板下是510木枋,中心间距34.9CM,木枋下是I

23、10, 中心间距75CM。根据计算能满足有关要求，对局部需要调整的底模，采用在工字钢与木枋之间增加楔形块，一方面调整模板标高，另一方面方便观察体系转化时加劲梁的受力变化，吊杆张拉后加劲梁与支架之间是否脱空。加劲梁分二次浇筑，先浇部分芯模可拆除；后浇上部可留人孔，待上部达到强度后从人孔拆除上底模，再把人孔封上，以减轻梁重,也便于控制内壁混凝土质量。人孔尺寸取较小值，如7580cm为好，使加劲梁上部整体性削弱少。主塔间的横梁截面小,内芯模用木工板制作,不计划取出。主塔模板计划4米主模板1节加1米接头模板2节，每次浇5米高，并让接头在1米模板的一半处，使接头没有台阶。主塔模板在拆除后用塑料薄膜包裹，

24、以保证表面养护效果。2-5-4、加劲梁和内横梁施工缝本施工存在多处施工缝，可能出现施工缝处振捣不实，缝漏水，缝处波纹管接头漏浆堵孔等缺陷；2-5-4-1、工缝两侧模板不宜用一般外撑加固方法，宜用对拉锣杆拉紧，严防跑模。外模搭接原混凝土表面长度不小于1CM，接缝外用薄海棉条填充再压紧，即要不漏浆，又要错台最小，防止出现接缝处凹凸不平和蜂窝麻面，影响美观。2-5-4-2、应凿除表面的水泥砂浆和松弱层，人工凿除时，其强度应达到2.5MPa；风镐凿毛时，其强度应达到l0MPa。2-5-4-3、经凿毛后的混凝土面应用水冲洗干净，在浇筑下次混凝土前，用无油压缩空气吹干，不得留积水。2-5-4-4、施工缝为

25、斜面时，应浇筑成或凿成台阶状。2-5-4-5、浇筑混凝土时，必须用振动器振捣密实，防止在接缝处出现蜂窝或胶结料不足，影响新旧混凝土的粘结，也要严防碰破波纹管。2-5-4-6、施工缝处波纹管接头操作要专人负责，波纹管与出气孔交点要用环氧树脂粘抹，以防漏浆。2-6、中横梁及桥面板施工中横梁浇注计划采用吊模施工，如下图所示，计划先做三道中横梁，分别为两主塔位置和中跨的跨中位置，待三道中横梁施工完毕并张拉后，主、副塔也早浇完，张拉加劲梁预应力束，因加劲梁钢绞线不多，张拉顺序对称张拉，又有三道内横梁联系，张拉后不会出现侧弯位移。 图4 中横梁现浇支架图中横梁共有43道，岸跨的中横梁可以将上图中的支架直接

26、架到地面上钢管支架上，为防止中部弯矩大，可在桥轴线位置增加一道支撑，大大减小贝雷架的弯矩。中横梁施工计划采用8套支架及底模，每套支架浇5-6个中横梁，中横梁混凝土强度达到90%即可张拉，张拉后，即可脱去底模，将支架和底模一起平移到隔壁的相应位置，进行下一道中横梁的施工。经业主、设计、监控、缆索施工单位一致同意，决定在加劲梁张拉后缆索施工单位进场，可以做些准备工作，材料设备进场、搭设猫道，布缆、挂吊杆等工作，在此期间，将继续进行剩余的内横梁施工，估计也就是个把月的时间，在此期间，可将所有的中横梁施工完毕，包括桥面板在此期间进行安装和湿接缝施工。桥面板预制：桥面板预制可在场地内选择一块平整地，先用

27、混凝土作底模平台，再在上面铺以3mm的钢板作为底模面板，以方便脱模和保证底板颜色一致。预制工作可以尽量早开始，全桥448352块，实际上可以马上进行，计划设32个底模，8套侧模进行施工，一个底模的周转周期为7天，即7天时间可生产32块预制板，共进行11个周期，为了保证按期完成，实际周转时间按9天计划，共需要91199天，即可以在100天内完成所有预制板工作，计划从2008年元月份开始预制，扣除春节影响，最迟可在4月底能够全部预制完毕。预制板达到设计强度后，可将预制集中堆到河边，以方便吊车吊到船舱内，便于从上面起吊安装。 图5 行车道板安装示意图岸跨的中横梁施工完毕后，即可以先安装边跨的桥面板，

28、待中跨的中横梁全部施工完毕后，安装中跨的桥面板。边跨的桥面板安装采用吊车直接起吊的方法进行安装就位；中跨的桥面板架设时，先用吊车将桥面板吊施到驳船上，驳船将预制的桥面板运到待安装位置的下方，利用小龙门吊进行安装。每块板重在3.1t，重量不大，可在两道加劲梁间设小龙门吊（起吊能力为5t），如上图所示，预制板5天内可安装完毕，我们已有叁次该法预制安装的经验，工艺成熟。桥面板起吊离船只后，为了安全，驳船应离开悬吊板的正下方，防止意外情况发生，物体坠落。桥面板安装后，即可跟在后面进行桥面板的湿接缝施工，先进行钢筋纵横向焊接，钢筋安装完毕后，即可从下面用吊模的方法进行湿接缝混凝土施工。桥面板安装及湿接缝

29、施工均在缆索紧缆之前完成。 三、混凝土施工质量保证措施为了保证混凝土施工完毕后做到内实外光的要求，在混凝土施工过程中，必须做到以下几点：3-1、钢筋、模板、预应力管道经监理验收合格后，即准备浇混凝土，混凝土采用商品混凝土，由混凝土运输车送到施工现场，输送泵送到指定的位置。同时要求混凝土厂家作好备用泵的准备。每次浇混凝土提前3天与混凝土搅拌站联系，对原材料的质量、混凝土方量，所需的机械设备进行书面要求，应检查砂、石、水泥、外加剂的备料数量，并有一定的富余，考虑为了使箱梁混凝土外观颜色致，最好是一次性备好箱梁的所有砂、石材料，也就是说，将箱梁所用的砂、石一次进到位，与其它材料分开放，防止混凝土施工

30、时各项准备工作准备不充分；3-2、正式开盘前，由试验室派专人到混凝土搅拌站进行检查:原材料准备数量是否满足本次浇的混凝土，砂、石的质量是否符合要求，对于石子可采用冲洗的方法，对于含泥和级配不合格的砂子禁止使用，必须进合格的砂子；3-3、混凝土浇筑前应检查振捣器是否良好，振动力能否满足要求，应有专人负责，统一指挥，分段分层进行，尤其是钢筋密的部分和预应力锚板和波纹管下面。在混凝土浇筑过程中，一方面要按照规范要求，严格控制混凝土的质量，另一方面要严格按规定的浇注顺序，分层浇筑，对称下料、分层振捣，分层厚度不得大于30cm。（当雨天浇筑混凝土时须在块件顶部覆盖彩条布，以防雨水流入模内，影响混凝土的质

31、量及外观。3-4、混凝土拌制完毕放到运输车后，应马上运送到工地，中途不得停留，在整个运输过程中，运输车的车灌应以慢速旋转，运到工地后，工地应充分做好浇混凝土的准备，混凝土到达工地后，马上要打出去，整个过程当中，禁止任何人向混凝土内加水，若出现坍落度偏小，泵车打不了时，混凝土应及时回收到搅拌站，由搅拌站采取措施后降级使用；3-5、混凝土浇筑符合混凝土施工的要求，施工完毕后，及时采用土工布进行覆盖，上面再盖塑料薄膜，防止水分散失过快，导致混凝土表面开裂，终凝后及时洒水养护，始终保证混凝土表面处于潮湿状态。3-6、为了使混凝土浇捣密实，采取如下措施：3-6-1、严格执行混凝土配合比和坍落度。3-6-

32、2、先浇箱梁底板混凝土，底板混凝土一部分从两侧腹板位置下，大部分混凝土需从中间芯模孔中下，振动棒也要通过底板上的开孔进行振捣。待底板混凝土浇注完毕后，再浇箱梁的的腹板混凝土。混凝土浇筑时应注意插入振动棒振捣，严禁碰伤碰破预应力管道，同时要注意芯模不要被破坏和变形。3-6-3、振捣时采用交叉式振捣方法，严禁混凝土漏振，防止产生蜂窝、麻面，要确保加劲梁做到外光内实。3-6-4、在浇注过程中要派专人抽拨预应力管道中的聚乙烯管，防止在浇注过程中，个别管道漏浆而影响钢绞线穿束。初凝后，及时覆盖进行养护。达到设计强度的80%后，即可以拆除侧模和芯模，继续覆盖洒水养生。3-6-5、箱梁顶板混凝土施工时，对顶

33、板的混凝土应进行拉毛处理，以保证与桥面铺装较好的粘结，确保桥面铺装质量。四、预应力施工技术本桥的预应力材料包括钢铰线和精轧螺纹钢筋，预应力钢铰线采用OVM15-5、OVM15-6、OVM15-9和OVM15-12三种，其标准强度为1860MPa，弹性模量E=195000MPa，竖向预应力采用精轧螺纹钢筋,直径32mm，抗拉强度为750MPa,弹性模量E=2105 MPa。对于钢铰线均采用两端对称张拉，对于精轧螺纹钢筋采用单端张拉，单根控制张拉力为512.5KN，超张拉5%。预应力材料运至工地时应置于室内并防止锈蚀。预应力钢束张拉以张拉力作控制，以伸长量作校核。张拉时，应尽量避免滑丝、断丝现象，

34、当出现滑丝、断丝时应抽换钢铰线后重新张拉。4-1、预应力施工时应注意以下内容：4-1-1、预应力钢束张拉顺序按图纸有关说明进行。测定伸长量时应扣除全部因非弹性变形引起的伸长值。其实测值与理论伸长值误差应控制在6%以内；4-1-2、预应力锚具、波纹管、锚垫板、锚下螺旋筋等均按设计要求配置供应，钢铰线、锚具等使用前按有关要求进行堆放和检测，检测合格后方可使用。4-1-3、预应力束管道应在最高点设置排气孔；4-1-4、钢铰线下料采用砂轮切割机，切口两侧用20号铅丝绑扎，以免松散；4-1-5、所有预应力钢材不允许焊接或在上电焊打火；4-1-6、锚具垫板必须与钢束垂直，垫板孔中心与管道中心一致，安装千斤

35、顶时必须保持锚圈孔与垫板孔严格对中。4-1-7、锚具夹片与锚头锥孔要保持洁净，严禁有金属屑等杂物；4-1-8、纵向预应力筋在箱梁横断面上应保持对称张拉，并两端张拉应保持同步；4-1-9、预应力钢束张拉完毕后，严禁碰撞锚具、钢铰线，钢铰线待切割后用环氧砂浆封锚。4-2、钢绞线的安装：4-2-1、钢绞线的下料长度，等于孔道净长加构件两端的预留工作长度。钢绞线的切断采用砂轮切割机，以保证切口平整、丝头不散。张拉结束封锚、压浆后，钢绞线外露过长部分需切断，仍采用砂轮切割机切除。不允许采用电弧焊切割，以免钢绞线可能因产生意外打火而造成损伤。4-1-2、钢绞线的穿束：钢绞线整束同时穿入，穿入时，钢绞线应排

36、列理顺，防止扭曲，穿入端应套入一定尺的薄铁皮套并用胶布裹好，防止钢铰线穿入时，捅坏波纹管，而影响钢铰线穿入，并应沿长度方向每隔23m用铁丝捆扎一道防止散头。4-3、钢绞线的张拉与锚固（带有自锚性能的锚具）：4-3-1、由于本次的预应力钢铰线较长，拟定在正式张拉前，先抽取一束钢铰线进行试张拉，同时邀请相关部门参加，以便测出孔道的摩阻系数，为下面全面张拉作好准备。4-3-2、安装锚具前，应将钢绞线表面粘着的泥砂及灰将用钢丝刷清除。锚环和锚板表面的防锈油可不再清除，但锥形孔须保持清洁，不得有泥土、砂粒等脏物。安装千斤顶时，应特别注意其活塞上的工具锚的孔位和梁端部工作锚的孔位一致。严禁钢绞线在千斤顶的

37、穿心孔内发生交叉，以免张拉时出现失锚事故。工具锚的夹片，应注意保持清洁和良好的润滑状态。新的工具锚夹片第一次使用前，应在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用510次，应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下，向锚板的锥孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退楔时被卡住。如遇个别钢绞线滑移，可更换夹片，用单顶单独张拉，直至达到所需吨位。本桥钢铰线通长束长度较长，需采用二次倒顶张拉。4-3-3、预应力施工计算：预应力钢绞线在张拉时，张拉力过大会使构件的混凝土徐变、起拱过大或锚板区出现裂缝。反之，构件可能会过早出现裂缝。本桥的预应力钢绞线标准强度Ryb=1860 Mpa，张拉控制应力c o n=0.75Ryb=0.

38、751860=1395 Mpa。钢绞线的计算截面积为140 mm2。张拉时，预应力钢束张拉端张拉力P=c o n140n（KN）（n每束钢绞线的根数）。由上式可得：9束钢铰线的张拉端张拉力P=18600.751409=1757.7KN；12束钢铰线的张拉端张拉力P=18600.7514012=2344KN； 4-3-4、钢绞线张拉程序（带有自锚性能的锚具）：预应力钢束为低松驰钢绞线，张拉时按下列程序操作：30m长以下的钢束可采用下述张拉步骤：0初应力0应力20 100%c o n（持荷5min锚固），初应力应根据的预应力张拉损失情况确定（一般为0=0.1c o n）。预应力钢绞线张拉时，按下列

39、程序操作：0 0.1c o n0.2c o n1.00c o n（持荷5min锚固）30m长以上的钢束可采用下述张拉步骤：0初应力0应力20 100%c o n（持荷5min锚固），初应力应根据的预应力张拉损失情况确定（一般为0=0.15c o n）。预应力钢绞线张拉时，按下列程序操作：0 0.15c o n0.3c o n1.00c o n（持荷5min锚固）4-3-5、张拉顺序：全桥预应力张拉顺序：根据设计要求，一般先张拉长束再拉短束。 4-3-6、张拉前，千斤顶和油表应配套检测，得出千斤顶主油缸压力表压力值和张拉力之间的关系。利用两者关系和梁板钢束的张拉控制力（见前所述），可得张拉时各阶

40、段千斤顶主油缸压力表压力值。实际张拉过程中是依靠压力表值来控制张拉力的。4-3-7、预应力钢绞线理论伸长值计算预应力钢绞线的理论伸长值L（）可按下式进行计算张拉力需考虑预应力损失，在此只考虑孔道摩擦损失等（长期预应力损失等不考虑）。L=PPL/APEP-式中：PP预应力钢绞线的平均张拉力（N）（见下式所述） L预应力钢绞线的长度 （）（构件孔道长度） AP预应力钢绞线的截面面积140（2）EP预应力钢绞线的弹性模量2.0105（N/2）上式中 PP=P(1-1/e-（kx+u）)（kx+u）- PP预应力钢绞线平均张拉力 （N）P预应力钢绞线张拉端的张拉力 （N）（见前面所述）K孔道偏差系数

41、K=0.0015U预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数 U=0.2从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）x从张拉端至计算截面的孔道长度（m）4-3-8、预应力钢绞线张拉时，实际伸长值的测定预应力张拉时，应先张拉到初应力0，伸长值应从初应力时开始量测。钢绞线的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。最后扣除在张拉过程中产生的弹性压缩值，以及千斤顶长度范围内钢绞线的理论伸长值。预应力钢绞线张拉的实际伸长值可按下式计算L=L1+L2-（工作长度内理论伸长值+工具锚和夹具的弹性压缩值）式中： L1从初应力到最大张拉应力间的实测伸长值（）L1=L（c o n） -L（0.1

42、c o n） L2初应力以下的推算伸长值（）初应力以下的伸长值L2=L（0.2c o n）-L（0.1c o n）上式中L（0.1c o n）达到10%控制应力时实测值L（0.2c o n）达到20%控制应力时实测值注：30m以上的预应力初应力可用0.15c o n4-3-9、实际伸长量和理论伸长量比较0.94L理论L实际1.06L理论实际伸长量应控制在理论伸长的6%范围内，否则应暂停张拉，待查明原因后并采取措施予以调整后，方可继续张拉。张拉结束锚固并经检验合格后，即可用砂轮切割机切割端头多余的预应力钢铰线，一般要预留35cm 。之后立即用环氧砂浆封锚，待封锚达到一定强度后，即准备压浆。4-4

43、、压浆每束张拉完毕后应及时压浆，压浆嘴和排气孔根据施工需要设置，管道压浆水泥浆强度要求达到40 Mpa。4-4-1、准备工作4-4-1-1、张拉数据齐全，并经过技术负责人确认质量合格后方可进行压浆。4-4-1-2、压浆前应对管道内有害材料进行冲洗，并用无油压缩空气吹净积水。4-4-1-3、管道压浆用的水泥浆的技术要求如下：4-4-1-3-1、孔道压浆应采用标号不低于42.5级普通硅酸盐水泥配制的水泥浆。4-4-1-3-2、水泥浆的水灰比不大于为0.4，掺入适量的减水剂时，水灰比可减小到0.35，泌水率控制在3%以内，搅拌后3个小时的泌水率宜控制在2，24h内重新全部被浆吸回。水泥浆的稠度应控制

44、在1418s之间。4-4-1-3-3、为了增加孔道灌浆的密实性，在水泥浆中可掺入对钢绞线无腐蚀性作用的臌胀剂，其掺量应由试验确定。4-4-1-3-4、水泥浆自搅拌到进入管道的间隔时间不得超过40分钟。每批孔道压浆均应制作7.07cm立方体标准试件3组，3组标准养护28天，检查其抗压强度，作为水泥浆质量的评定依据。4-4-2、管道压浆4-4-2-1、灌浆顺序宜先灌注下层孔道，后上层孔道的顺序进行。4-4-2-2、灌浆应缓慢均匀地进行，不得中断，并应排气通顺。4-4-2-3、灌浆方法采用一次压浆工艺，如因故超过时间，应用压力水冲洗孔道，重新压浆。4-4-2-4、拌浆机投料顺序上：先将定量的水加于拌

45、和机内再放入水泥，充分拌合后，再加入掺加剂。拌和时间至少2分钟，直到达到均匀的稠度为止。防止结块水泥阻塞压浆管的出浆嘴，水泥浆搅拌机出口设过滤网。4-4-2-5、钢绞线张拉后，孔道应尽快灌浆。孔道压浆强度不应小于40Mpa。4-4-2-6、压浆的具体做法是：先在同一孔道的两头的锚垫板的压浆孔上安装压浆阀（直接拧在压浆管口上的螺母上）。对掺外加剂泌水率较小的水泥浆，通过验测证明能达到孔内饱满时，可采用一次压浆的方法；不掺外加剂的水泥浆，应采用二次压浆法，两次压浆的间隔宜为3045mim。压浆时，第一次由甲端压向乙端，等乙端出口冒出浓浆后，关闭乙端阀门，宜再继续加压2分钟至0.50.6Mpa大气压

46、，且无漏水、漏浆时关闭甲端进浆阀。第二次可在同一端复压，或乙端向甲端复压。4-4-2-7、压浆拌和机应能制造出胶状稠度的水泥浆。压浆机必须能以0.7Mpa的常压连续进行作业。压浆时，搅搅拌机要照常循环并搅拌。4-4-2-8、压浆设备应能对压浆完成的孔道保持压力，并应装置一个维持孔道压力的、能够开闭的喷嘴。4-4-2-9压力表应在使用前进行校正，压浆作业过程，最多每隔3h将所有设备用清水彻底清洗一次。每天用完后须进行清洗。五、与缆索施工的配合缆索是全桥成桥后的主要受力构件，缆索安装过程中有好多构件需要在混凝土施工过程中进行预埋，并且预埋件的安装质量直接影响最终的使用效果，因此，密切与缆索施工队伍

47、配合，对全桥的成桥质量起到至关重要的作用。缆索施工前，应对图纸的相关尺寸仔细核对，发现问题及时与设计联系，请设计根据具体情况进行核实后，由设计单位出变更图纸后方可实施。5-1、缆索及预埋件的加工（具体方案由缆索厂家在开工前上报）缆索及预埋件均由厂家在加工厂制作成型，成品运到工地后，进行预埋及安装、防护。5-2、预埋件安装 缆索单位的预埋件运到工地并经检验合格后，在厂家的指导下，结合混凝土浇注进行安装，确保预埋件不漏埋、不错埋，各项指标达到设计要求，在混凝土施工过程中不位移。5-3、缆索施工（具体方案由缆索厂家在开工前上报） 缆索及吊杆加工主要全部集中在工厂加工，加工厂内设施齐全，操作方便。加工

48、好的产品经验收合格后方可包装，并安全运送到工地，要妥善保管，防止丢失和损坏。 在主桥的四个主塔、两道加劲梁、两道端横梁和三道内横梁施工完毕后，缆索单位即可进场，进行施工的相关准备工作：猫道搭设、布缆、挂吊杆等工作。在全桥的内横梁全部施工完毕的同时，进行行车道板的安装和湿接缝的吊模施工，待行车道板的湿接缝混凝土达到设计强度后，缆索单位方可正式开始缆索及吊杆的第一次张拉工作。 待吊杆第一次张拉完毕后，进行桥面铺装层的混凝土施工。桥面铺装层混凝土达到一定强度后，再进行吊杆的第二次张拉，并就吊杆的整体受力情况进行局部调整。吊杆全部张拉完毕并调整结束后，着手进行缆索及吊杆的防腐工作，同时桥梁的人行道部分

49、和沥青混凝土准备施工。第三部分 现浇支架一、 总体思路：全桥三跨现浇支架总体上分为两大部分，一部分为两边跨的岸上部分，一部分为中跨的水上部分。全桥的支架方案围绕如何保证现浇混凝土质量进行搭设的思路：首先：从支架的承载力，必须满足上部的恒载和施工荷载的重量；其次：是支架的沉降量必须满足现浇箱梁混凝土的允许值；再次：支架的稳定性，包括纵向和横向；最后：支架的安全保证措施。二、下部现浇支架本桥主桥42m+91m+42m三跨连续结构的中孔91m连续梁，采用水中插打钢管桩、搭设贝雷梁支架现浇施工。支架应能保证施工过程中必要的滁河通航和安全要求。主桥支架在吊杆张拉完成之前支架一直承担全桥重量，支架必须满足

50、承载要求和抗洪要求，支架在成桥之前不能拆除。主跨支架布置详见“中跨支架结构图各图12”，支架有关数据见下表：长度(m)通航孔最大跨(m)钢管桩计划单桩承载力计算桩长（m)（计算见后）165.121400KN26.80(426桩)27.91(380桩)主桥不含端横梁(长165.1米)的混凝土数量分别为：加劲梁2119.14m3,中横梁676.5 m3，桥面板552 m3，单位长度荷载是（2119.14+676.5+552）25165.1506.9KN/m, 考虑施工荷载5%，其设计系数20%，则单位长度荷载为506.91.051.2639 KN/m,对于全桥两条加劲梁来说每米需要钢桩N=6394

51、00=1.5975根，对于一条加劲梁来说，则每米需要钢桩数量为63940020.8根。通航孔采用双向通行，各设一个21米跨径，边孔采用11m，中跨桩布置见图11和图12，边跨桩布置见图14。2-1、水中钢 桩入土深度计算:摩擦桩的容许承载力计算公式：P=0.7(ULP+AR)1.6P- 容许承载力,取P=400KN;U-桩周长;L-桩入土长度;tP根据地质报告-1亚粘土的摩擦力标准值,取tP=75KPa; -3淤泥、-1亚粘土和-2淤泥质亚粘土三层较浅，笼统根据经验估为tP=10KPa;0.7-0.7350.95，其中0.735是沉入桩在亚粘土中稳定月余后的摩擦力降低系数；0.95是群桩承载力

52、降低系数；1.6-临时工程的安全系数.根据第一部分第三节中的数据，P0.7（0.4263.145.6710+0.426L亚75）1.6400KN，解得L亚8.35m426*8mm钢管桩入-1亚粘土深度L=8.35米，桩总长L总=12.78+5.67+8.35=26.8m，其中12.78m是桩在标高0以上的桩长，5.67是从标高0到-1层土的长度。380*8mm钢管桩入亚粘土深度L亚=9.46米，L总=12.78+5.67+9.46=27.91m。2-2、水中墩钢桩数量计算2-2-1、通航孔一个中墩需钢桩数量：21m0.8=16.8根每个临时墩布置双排桩,两排桩间距1.5m,共16根见图12。虽

53、然两跨连续梁中墩受力比平均值大，但真正在加劲梁张拉之前，桥面板及大部分中横梁没有浇，实际每条中墩承重为（2119.14165.1221+15.82）251.051.24494KN，449440011.3根桩就够了，加劲梁张拉之后中墩受到张拉索的一定反拱作用，也有减轻中墩荷载作用。中墩也不易布的太宽太长，再加桩确有困难，施工中计划中墩用4268mm的钢桩，计划采用1cm/分钟贯入度来控制，努力打深一些以弥补桩间距太小的弱点。2-2-2、通航孔边墩钢桩数量：（11+21）20.8=12.8根。实际在打桩时，为布桩即方便又对称,双排每排7根，排间距2m。2-2-3、承台边沿钢桩数量：因桩支承在承台边

54、沿，钢桩长约5.5m, 桩短不是压杆稳定性控制, 426单桩承载力应大于149吨，而其实际承受力范围为1163923514.5kn，每排取5根桩完全满足承载力要求。在施工承台时要留预埋件固定钢桩下端。在施工主塔和副塔时,留有对拉螺栓孔,用32对拉螺栓固定在主塔上连接承台上支承钢桩上端，支架拆除后要将对拉螺栓孔进行修补,保持外表美观.水中边跨布置跨径小，支架挠度小，更易控制线形。2-3-3、支架在承台上钢桩布置 在承台混凝土施工过程中，事先按照支架方案，在承台顶预埋钢板，以便在承台上的钢管与之焊接，增加承钢管与承台的固结，同时利用墩身施工的模板对拉杆孔位，采用槽钢或角铁对上面钢管桩顶及贝雷架进行

55、连接，增加钢管的稳定性，使之与墩身连接，增加支架的安全性。2-3、水中支架钢管桩的自由长度L0钢桩上端与I20横梁连接，横梁与贝蕾架整体连接，所以桩上端是铰支。深水航道处的（水+淤泥）总深约7m，以南侧最不利情况考虑，标高0-5.67m是淤泥，标高-5.67m以下是粘土，下端不计固端作用，偏安全地算铰支。在水面以上标高约8m处打支撑，也按铰支计算。钢桩上顶最高标高14.93-1.7（贝蕾架和加强杆）-0.2下底梁-0.22垫物=12.81M。河底标高0m到-5.67m间是淤泥和淤泥质亚粘土，算摩擦力但不算自由长度缩短作用。将铰支点算在-5.67m的亚粘土上顶，桩顶、桩底标高如图1所示。在河面标

56、高约H=8m处打支撑,将钢桩相互联结,最大自由长度 L0=8+5.67=13.67m。2-4、水中钢管桩施工安全措施：2-4-1、通航孔上下游共设4个航标灯，请航道部门按标准设置。2-4-2、 施工前，办理好相关手续，并在省级以上的报刊上发航行通告，取得水上施工安全许可证，并邀请海事部门在相关施工过程中全过程现场维护，防止船只误入施工区域，造成安全事故的隐患。2-4-3、施工前，要向建设单位、监理单位报送详细的施工组织方案和安全技术方案，由建设单位或由建设单位按合同委托监理单位组织专家对方案进行论证审定。方案可行后监理单位方可批准，没有批准开工的坚决不让开工，在此基础上层层搞好施工安全技术交底

57、，项目部要加强施工方案执行的情况检查和监督，防止盲目蛮干，违障指挥、违障施工，要按有关规定设立安全警示标志。切实强化施工现场的管理，堵绝非施工人员和非相关人员进入施工区域。桥梁范围内除施工通道外，设立大门，并派专人值勤，非施工人员和相关的人员不得进入施工现场，桥梁的其它四周均采用波钢瓦与外面隔开，防止其他人员误入桥下，给施工带来安全隐患。2-4-4、施工过程中有专人指挥、安全员现场察看安全情况、发现问题及时处理。2-4-5、要有安全防范措施，施工区域的四周要挂红灯及显眼的标志，在河道的上、下游200米外设立警示牌，河中通航孔的临时墩在船只进口处，设护桩，通航孔的临时钢管桩及护桩均涂涮反光油漆，

58、钢管桩上并挂红灯，在通航孔的上面，支架的下面30cm处设限高标志，并涂上鲜明色彩，双向通航孔，通进、出口分别设置绿、红信号灯，告示过往船只，经过施工区域，警慎驾驶，顺利通过。2-4-6、在施工过程中要防止桥上建筑物及碎渣掉到河中,尤其是只船只通过时，暂时停止施工，待船只通过后，方可复工。操作边缘地带的工人要配戴安全带，桥上要配备救生圈，并系上不少于30米的长绳，以备急需时用。2-4-7、由于本桥在施工过程中不得封航，在岸边施工时，不影响通航，但在跨中施工时，将会影响通航安全，所以在中跨施工时，要另派专人在支架上巡视，加强上、下游的了望，通过高音喇叭喊，在有船只到来之时，暂停施工，待船只过去后再

59、施工，特别注意桥上的物品落下砸到船只。2-4-8、在整个施工过程中，岸边放一条小船，以备急用，小船上放救生衣和救生圈各两套，并系上不短于30米长的细绳。水上支架搭设时，所有人员必须穿救生衣，防止人员落水意外事件发生。2-4-9、在洪水季节，巡查人员注意观察洪水的变化，防止洪水过高，加强对附近的河堤的检查，防止水灾。对临时墩上的杂草进行及时清除，防止阻水。2-4-10、一旦出现险情，及时逐级汇报，争取各级领导的支持，采取有效措施，及时撤离所有人员和设备到安全地带，并发出紧急信号，禁止任何船只进入作业区，将各项损失降到最低限度。2-5、水中墩钢管桩承载力静载试验2-5-1、实际振动沉桩按照土质计算

60、的桩长见本节第1条。实际河床上可能有淤泥坑和航道沟槽；地质报告给出的摩擦力的准确性也有差异，使计算的入土桩长作为参考,实际入土深度与计算桩长常有一定出入。本次用50T浮吊船作业,用40型振动锤打桩。实际振动沉桩中比较实用的做法是,不论下部是否有航道沟槽或何种土质，用40型振动锤振到最后贯入度1CM/分钟，凭过去对亚粘土测试和经验可实际承担约大于40T的上部荷载。2-5-2、测钢管桩承载力方法本次支架全采用钢支架，下部是钢管桩,在400KN荷载下426钢桩弹性压缩约4.33mm, 380钢桩弹性压缩约4.9mm。但在上部荷载下的永久沉降量只有通过预压才能较准确测出。本次计划用2根桩抬一根桩的方法

61、（如图13所示）测单桩承载力。试压时，采用千斤顶的压力表测定油压，换算成荷载。试桩沉降一般采用百分表固定和支承百分表的夹具和基准梁在构造上应确保不受气温、振动及其他外界因素影响而发生竖向变位。同时，在钢管桩的外侧用角铁焊出一支撑点，加载过程中不会受到影响，用精密水准仪测出加载前、加载过程中分级加载、加载到位后、沉降稳定后以及全部卸载后的标高，得出钢管桩的沉降和压缩变形值，并与百分表测出的数值一起进行分析，确定最终沉降量。2-5-3、单桩的静载试验要点2-5-3-1、试验加载方式：为缩短试验时间，对于工程桩试验的检验性试验，采用快速维持荷载法，即一般每隔一小时加一级荷载。2-5-3-2、荷载分级

62、：试验时加载应分级进行，第一级的加荷值按照200KN、第二级240KN、第三级280KN、第四级320KN、第五级360KN、第六级400KN。第五、六级采用慢速维持荷载法。2-5-4、测读桩沉降量的间隔时间:在每级加载后，隔5、10、15min各测读一次，以后每隔15min测读一次，累计1h后再加后一级。每次测读值记入试验记录表。 2-5-5、稳定标准:在第五级加载中，桩的沉降量在每一小时内的沉降不超过0.1mm时，可加第六级荷载。2-5-6、终止加载的条件:当出现下列情况之一时，可认为桩基已达到破坏状态，即可终止加载。2-5-6-1、某级荷载作用下，桩的沉降量为前一级荷载作用下沉降量的5倍；2-5-6-2、某级荷载作用下，桩的沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达相对稳定。2-5-7、