土木毕业设计计算书

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1、山东建筑大学毕业设计说明书I目 录ABSTRACT .V1 前 言 .12 建 筑 设 计 .22.1 建筑概况.22.2 采光、通风、防火设计.22.3 建筑细部设计.22.4 方 案 构 思.22.5 设 计 过 程.32.6 建筑做法.33 结 构 设 计 .43.1 结构选型布置及计算简图.43.1.1结构选型.43.1.2柱网布置.43.1.3梁板柱的截面尺寸.53.1.4.计算简图.63.2 荷载计算.73.2.1恒荷载计算.73.2.2 活荷载计算.123.2.3.风荷载计算.133.3.内力计算.153.3.1 风荷载作用下的内力计算及侧移验算.153.3.1.1 柱的侧移刚度

2、计算过程如下.153.3.2.活荷载作用下的框架内力分析.193.3.3.恒荷载作用下的内力分析.243.4 框架的内力组合.29山东建筑大学毕业设计说明书II3.5.截面设计.323.5.1 框架梁.323.5.2.框架柱.41.5.3楼梯的计算.463.5.4板的计算.503.5.5基础设计.564 施 工 设 计 .634.1 工程概况.634.1.1 总体概况.634.1.2 建筑设计 .644.1.3 结构设计.644.2 施工部署.654.2.1 总体部署.654.2.2 工程的管理组织.664.3 施工准备.674.4 施工顺序.684.4.1 施工原则.684.4.2 基础工程

3、施工顺序.684.4.3 主体工程施工顺序.684.4.4 屋面工程施工顺序.684.5 分项工程施工技术及参数.684.5.1 土方与基础工程施工方案.684.5.2 主体结构施工方案.754.5.3 主要装饰工程施工方案.904.6 施工进度计划.954.7 主要机具表.964.8 施工平面图布置.964.8.1 施工平面图布置原则.964.8.2 平面布置.97山东建筑大学毕业设计说明书III4.9 施工措施.984.9.1 安全技术措施.984.9.2 文明施工措施.1004.9.3 雨季施工措施.102谢 辞 .108参考文献 .109山东建筑大学毕业设计说明书IV摘 要本文为办公楼

4、设计计算书。本地区抗震设防烈度为 6 度，场地类别为 II 类场地。主导风向为东南，基本风压 0.4KN/M。楼、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则。按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。根据结构与建筑的总体与细部的关系。本设计在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,用 D 值法求出风荷载的作用，接着用弯矩二次分配法计算出竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，并找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。对

5、楼板进行了配筋计算。楼板采用弹性理论设计，并进行柱下独立基础的配筋设计。 整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。 本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如 D 值法，弯矩分配法，分层法等，使自己掌握了多方面的知识。 关键词： 框架结构，荷载计算，内力计算，内力组合，计算配筋山东建筑大学毕业设计说明书VABSTRACTA building of office build

6、ing was designed in this paper. this local earthquake resistance fortification intensity is 6 degrees, the location category is II kind of location.Leading wind direction for southeast, basic wind pressure 0.4KN/M. the room cover use the cast-in-place reinforced concrete structure. This design imple

7、mentation “practical, safe, is economical, is artistic” the principle of design.According to the architectural design standard, considered earnestly affects the design each factor.According to structure and building overall and detail relations. This design after determination frame layout, has carr

8、ied on the level first the load generation of tabular value computation, extracts the wind load with the D value law the function, then uses the bending moment two methods of distribution to alculate the vertical load (dead load and live load) under the function structure endogenic force, and discov

9、ers most disadvantageous group of or a several group of endogenic force combination. Selects the safest result computation to match the muscle and to draw a chart.In addition has also carried on in the structure plan room the staircase design.Has completed the even platen, the carriage board, compon

10、ent and so on platform Liang endogenic forces and matches the muscle computation and the construction drawing plan.Carried on to the floor has matched the muscle computation.The elastic theory was used for calculating slab.In addition,the single-foundation and combined foundation were designed. The

11、entire structure in the design process, the strict deference related specialized standard request, the reference correlation data and the related newest national standards standard, carries on the synthesis comprehensive scientific nature consideration to design each link.In brief, is suitable, the

12、security, the economy, easy to operate is this design principle.Designs the reasonable feasible construction structure plan is the scene construction important basis. The advantage in this design was that many theories studied in university in four years was used.The many kinds of computational meth

13、ods was manifested in the computation,like D-method,the moment assignment-method,delamination and so on,so which caused myself to grasp the various knowledge. Key word: The portal frame construction, the load computation, the endogenic force computation, the endogenic force combination, the computat

14、ion matches the muscle.山东建筑大学毕业设计说明书11 前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设

15、计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。 建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并

16、熟练掌握了 AutoCAD 和结构设计软件 PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件 PKPMCAD 进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。山东建筑大学毕业设计说明书22 建 筑 设 计2.1 建筑概况本工程山东银座物流园办公楼为四层钢筋框架结构体系，建筑面积约 3600m2，建筑物平面为矩形。标准层高 3.9m，室内外高差 0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。建筑等级:耐火等级为级抗震等级为四级设计使用年限 50 年2.2 采光、

17、通风、防火设计1.采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.3 建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。4、室内应尽

18、量利用天然采光。山东建筑大学毕业设计说明书31.12.4 方 案 构 思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计为总体规划中的单体建筑，设计中充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构为规则有序的板式结构，建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.5 设 计 过 程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平

19、面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。2.6 建筑做法1屋面做法：防水、保温层：60mm 厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂；找坡层：1:8 水泥膨胀珍珠岩找坡 2%最薄处 40 厚；结构层：140mm 厚钢筋砼屋面板。2楼面做法：地面：10 厚铺地砖； 结构层：140现浇砼板。3墙体做法：内墙：喷涂料；7厚1：0.3:3 水泥石灰膏砂浆抹面压实抹光；8 厚1:1:6 水泥石灰膏砂浆扫毛；8厚1：3 水泥石灰砂浆打底扫毛；加气混凝土界面处理剂一道。外墙：

20、7 厚 1:2.5 水泥浆抹面； 9 厚 1:1:6 水泥石灰膏砂浆找平扫毛；山东建筑大学毕业设计说明书4 7 厚 1：3 水泥砂浆打底扫毛； 素水泥界面处理剂一道。图 2.1 标准层平面图3 结 构 设 计3.1 结构选型布置及计算简图3.1.1结构选型 本工程选用钢筋混凝土框架结构 选择此结构的原因：由设计任务书中的要求，要求建筑物内部使用空间能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求。钢筋混凝土框架结构体系，结构整体性好，抗震性能好。3.1.2柱网布置山东建筑大学毕业设计说明书5 图 3.1 柱网布置图3.1.3梁板柱的截面尺寸3.1.3.1 梁a框架梁：横向 AB 跨，C

21、D 跨 L=7800mm 梁高 h=(1/12-1/18)L=(434-650)mm取 h=600mm梁宽 b=(1/3-1/2)h=（200-300）mm 取 b=300mmBC 跨 L=2700mm 取 400mm 取 b=300mm纵向梁高 h 取 500mm，b 取 250mmb次梁 ：为交接布置钢筋方便通常取次梁高度比主梁小 50mm可取次梁尺寸：b h=250450 mm3.1.3.2 板跨 L=4800 通常取板厚 h=(l/45-l/35)=(107-138)mm此处板厚取 h=140mm3.1.3.3 柱柱的尺寸根据轴压比公式确定=N/fcbha.边柱，q 取 13kN/m2

22、=0.9 , fc=14.3 N/mm2山东建筑大学毕业设计说明书6A1=7.86.6/2=25.74 m2N1= A1q=25.7413=344.62KN设计值 N1=1.25N1n=1.25344.624=1673.1 kN柱截面面积 A=N/fc=130000 mm2则 b=h=361mm取柱截面尺寸为 bh=400400mmb.中柱：A2=4.8（2.4+3.3）=27.36 m2N2=A2q=27.3613=355.68KN设计值 N=1.25N2n=125355.684=1778.4 KN则柱截面积 A= N/fc=138181 mm2则 b=h=371.7mm取柱的截面尺寸为 b

23、h=400400mm3.1.4.计算简图结构计算简图如图所示，室内外高差为 450mm，根据地质资料确定基础顶面离室外地面为 600mm。因此求得底层计算高度为 0.5+0.45+3.9=4.95m。各梁柱构件的线刚度比经过计算后列于图中其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取 I=2Io(Io为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。梁AB 跨 ib=2 Ec(1/12) 0.30.63 /7.8=13.83410EcmBC 跨 ib=2 Ec(1/12) 0.30.43 /2.7=11.93410Ecm上部各层柱ic=Ec(1/12) 0.40.43 /3.9=5.473410Ecm底层

24、柱山东建筑大学毕业设计说明书7ic=Ec(1/12) 0.40.43 /4.95=4.313410Ecm 3.2 结构计算简图（）3410Ecm3.2 荷载计算3.2.1恒荷载计算3.2.1.1 屋面框架梁线荷载标准值20 厚 1：3 水泥砂浆抹平 11m 分格 0.0220=0.4kN/m260 厚现场喷涂硬质发泡聚氨酯保温防水层 0.061=0.06 kN/m21:8 水泥膨胀珍珠岩找坡 2%最薄处 40 厚 70.19=1.33kN/m2140 厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1425 = 3.5kN/m2楼面抹灰及吊顶 0.35kN/m2屋面恒荷载 5.61kN/m2横向框架梁自重 ：边跨

25、 AB，CD 0.60.325=4.5kN/m中间跨 BC 0.40.325=3kN/m则作用在屋顶框架梁上的线荷载为：边跨 AB，CD =4.5kN/m = 4.85.61=26.88kN/m梁q板q山东建筑大学毕业设计说明书8中间跨 BC =3kN/m = 2.75.61=15.15kN/m梁q板q3.2.1.2 楼面框架梁线荷载标准值纵向墙体砌块面密度： 70.2=1.4kN/m2水泥石灰膏砂浆（压实、抹光、扫毛）面密度：（0.007+0.008）17=0.225kN/m2水泥砂浆打底扫毛： 0.00820=0.16kN/m2水泥浆（抹面+打底扫毛）面密度： 0.01420=028kN/

26、m2水泥石灰膏砂浆面密度： 0.00917=0153 kN/m2墙体面密度 ： 2.22 kN/m210 厚铺地砖稀水泥填缝 ： 280.01=0.28 KN/m225 厚 1：2 干硬性水泥砂浆结合层： 0.02520=0.5 KN/m2140 厚现浇混凝土楼板 0.1425=3.5 KN/m2吊顶荷载 0.35 KN/m2楼面其他荷载折合成均布荷载 0.5 KN/m2楼面恒荷载 5.13 KN/m2横向框架梁自重及墙自重：边跨 AB，CD 0.60.325+2.223.3=11.8kN/m中间跨 BC 0.40.325=3kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：边跨 AB，CD =

27、4.5kN/m =4.85.13 =24.62kN/m梁q板q中间跨 BC =3kN/m = 2.75.13=13.85kN/m梁q板q3.2.1.3 屋面框架节点集中荷载标准值山东建筑大学毕业设计说明书9（1）边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重：0.250.54.825=15KN600mm 高女儿墙自重加粉刷：0.6（0.27+0.0420）4.8=6.34KN纵向框架梁传来屋面自重：0.54.800.54.85.11=32.31KN=53.65KN4AG4DG由建筑图 e=75mm =53.650.075=4.02KN.mAMDM(2) 中间节点集中荷载中柱纵向框架梁自重：0.250.54.

28、825=15KN纵向框架梁传来屋面自重：0.54.800.54.85.11=32.31KN （4.8+4.8-2.7）2.745.61=26.13KN=74KN4CG4BG山东建筑大学毕业设计说明书10图 3.3 均布荷载传递图3.2.1.4 楼面框架节点集中荷载标准值（1）边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重：0.250.54.825=15KN塑钢窗自重：32.40.45=3.24KN窗下墙体自重：0.9（4.8-0.4）2.22=8.79KN窗边墙体自重：（1.8-0.4）（3.9-0.9-0.6）2.22=7.46KN框架柱自重：0.40.43.925=15.6KN纵向框架梁传来楼面自重：0

29、.54.80.54.85.13=29.55KN=79.64KN4AG4DG山东建筑大学毕业设计说明书11由建筑图 e=75mm =79.640.075=5.97KN.mAMDM(2) 中间节点集中荷载中柱纵向框架梁自重：0.250.54.825=15KN内纵墙自重：（3.9-0.5）（4.8-0.4）2.22=33.2KN扣除门洞重加上门重：-12.1（2.22-0.2）=-4.24KN纵向框架梁传来屋面自重：0.54.800.54.85.13=29.55KN （4.8+4.8-2.7）2.745.13=23.89KN=113KN4CG4BG 图 3.4 集中荷载传递图山东建筑大学毕业设计说明

30、书12 图 3.5 恒荷载图3.2.2 活荷载计算3.2.2.1 屋面活荷载计算：屋面为上人屋面，查得屋面活荷载标准值：0.5 kN/m2边跨 AB，CD0.54.8=2.4KN/m，=0.54.80.50.54.8=2.88KN板q4AG4DGe=75mm，=2.880.075=0.22KN.mAMDM中间跨 BC0.52.7=1.4KN/m，板q= 0.54.80.50.54.8 +0.5 (4.8+4.8-2.7)2.7/4=5.21kNB4GC4G山东建筑大学毕业设计说明书133.2.2.2 楼面活荷载计算 楼面活荷载标准值 ：走廊 2.5 kN/m2 楼面 2.0 kN/m2边跨 A

31、B，CD24.8=9.6KN/m，=24.80.50.54.8=11.52KN板q4AG4DGe=75mm，=11.520.075=0.86KN.mAMDM中间跨 BC2.52.7=6.75KN/m，板q= 24.80.50.54.8 +2.5 (4.8+4.8-2.7)2.7/4=23.16kNB4GC4G 图 3.6 活荷载图3.2.3.风荷载计算山东建筑大学毕业设计说明书14 风压标准值计算公式为 wk=zzs w0 因结构高度 H=16.05m30m,可取 z=1.0,对于矩形平面 s=1.3； z 查荷载规范，将风荷载换算成作用于框架每层节点的集中荷载，计算过程列于下表，表中 z 为

32、框架节点离室外地面的高度，A 为一榀框架各层节点的受风面积表 3.1 风荷载计算层次zsZ(m)zW0A(m2)PW(KN)41.01.316.051.1510.4（3.9/2+0.6）4.8=12.247.3331.01.312.151.0600.43.94.8=18.7210.3221.01.38.251.000.43.94.8=18.729.7311.01.34.351.000.44.1254.8=19.810.30注：地面粗糙程度为 B 类 图 3.7 风荷载图山东建筑大学毕业设计说明书153.3.内力计算3.3.1 风荷载作用下的内力计算及侧移验算3.3.1.1 柱的侧移刚度计算过程

33、如下表 3.2 底层柱的侧移刚度柱DK=ib/icc=(0.5+k)/(2+k)Dz=c12ic/hj2 ()410.Ecm边柱（2 根）13.8/4.31=3.200.7121.503中柱（2 根）13.8+11.9/4.31=6.00.8132.222注：刚度见第 6 页计算框架 Ec=3.010 4底层D=1.5032+2.2222=7.45=22350N/mm410.Ecm表 3.3 上层柱的侧移刚度柱DK=ib/（2ic）c=k/(2+k)Dz=c12ic/hj2 ()410.Ecm边柱（2 根）13.82/（25.47）=2.530.4942.408中柱（2 根）（13.8+11.

34、9）2/（25.47）=4.700.7013.025D=2.4082+3.0252=10.866=32598N/mm410.Ecm3.3.1.2 风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下的层间侧移可按下式计算 j=Vj/Djk各层的层间位移求得后，顶点位移为各层层间位移之和，框架在风荷载作用下的侧移计算如下表；表 3.4 框架在风荷载作用下的侧移计算表层次各层风载 Pj(KN)层间剪力 Vi(KN)侧移刚度D(N/mm) 层间侧移j(mm)j/hj47.337.33325980.2251/17333310.3217.65325980.5411/7209山东建筑大学毕业设计说明书1629.7327.

35、38325980.8401/4643110.3037.68223501.6861/2935层间侧移最大值 1/29350.1 此种情况下不起控制作用。所以取 bf=2600mm。梁内纵向钢筋选用 HRB400(fy =f y=360N/mm2) b =0.518下部跨间截面按单筋 T 形截面计算，因为：1fchf bf(ho- hf/2)=1.014.31402600(565-140/2)=2576.6KN.M197.23KNM 属于一类 T 形截面62210620197.23 100.0171.0 14.3 2600 56511 20.0170.518,11 20.9922182.84 10

36、977.86360 0.992 565scfsbsssysMf b hMAmmfh 满足实配 418（As1017 mm2 As min =360 mm2）山东建筑大学毕业设计说明书34=0.60%0.20%=0.21%满足sAbh600565将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座。则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋，因本工程梁端弯矩较小，简化计算，仍可按单筋矩形截面设计。A 支座截面：2602620105.289565980. 03601098.51979. 02211,518. 0043. 0211042. 05653003 .140 . 11053.57mmhfMAhbfMsys

37、ssbsfcs满足实配：416 （804 As min=360 mm2）满足要求。sA2mm=0.47%0.20%=0.21%满足sAbh600565B 支座截面：2602620161.588565941. 03601034.152956. 02211,518. 0087. 0211084. 05653003 .140 . 11049.114mmhfMAhbfMsysssbsfcs满足实配 416 （As804 mm2 As min=360 mm2）满足要求。=0.73%0.20%=0.21%满足sAbh600565其他层的配筋计算结果见下表表 3.8 配筋计算结果见下表框架梁配筋计算表山东建

38、筑大学毕业设计说明书35层次截面M/KNmb 或bf/mmho/mmas2 rsAs/mm2实配钢筋实配As（mm2)配筋率支座 A 和D57.53300565 0.042 0.043 0.979 289.05 416804 0.47%AB 和 CD跨内197.232600565 0.017 0.017 0.992 977.86 220，2181137 0.67%支座 B 左和 C 右114.49300565 0.084 0.087 0.956 588.61 416804 0.47%支座 B 右和 C 左71.64300365 0.125 0.134 0.933 584.47 416804 0

39、.73%4BC 跨内57.87900365 0.034 0.034 0.983 448.11 416804 0.73%支座 A 和D127.56300565 0.093 0.098 0.951 659.43 220，4161432 0.84%AB 和 CD跨内233.92600565 0.020 0.020 0.990 1161.51 4221520 0.90%支座 B 左和 C 右167.56300565 0.122 0.131 0.935 881.50 220，4161432 0.84%支座 B 右和 C 左78.47300365 0.137 0.148 0.926 645.01 220，

40、4161432 1.31%3BC 跨内59.1900365 0.034 0.035 0.982 457.80 416804 0.73%支座 A 和D139.55300565 0.102 0.108 0.946 725.14 220，4161432 0.84%AB 和 CD跨内234.242600565 0.020 0.020 0.990 1163.22 4221520 0.90%支座 B 左和 C 右173.82300565 0.127 0.136 0.932 917.02 220，4161432 0.84%支座 B 右和 C 左85.42300365 0.149 0.163 0.919 70

41、7.64 220，4161432 1.31%2BC 跨内59.68900365 0.035 0.035 0.982 462.38 416804 0.73%支座 A 和D137.73300565 0.101 0.106 0.947 715.12 220，4161432 0.84%AB 和 CD跨内245.612600565 0.021 0.021 0.990 1220.28 4221520 0.90%1支座 B 左和 C 右176.44300565 0.129 0.138 0.931 931.95 220，4161432 0.84%山东建筑大学毕业设计说明书36支座 B 右和 C 左103.04

42、300365 0.180 0.200 0.900 871.47 220，4161432 1.31%BC 跨内70.3900365 0.041 0.042 0.979 546.45 416804 0.73%3.5.1.2 梁斜截面受剪受弯承载力计算：箍筋采用 HPB235 级钢筋，2/210mNfyvAB 跨：V=136.01KN由属厚腹梁442. 1300140565bhwVkNbhfc96.6055653003 .140 . 125. 025. 00截面尺寸满足要求。051521025. 156530043. 17 . 01001.13625. 17 . 0300hfbhfVsAsvyvt按

43、构造要求配筋，取双肢筋 8180,则%223. 01503003 .502sv%，满足要求。163. 021043. 124. 024. 0minyvtsvff其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表表 3.9 梁的斜截面受剪承载力配筋计算表梁斜截面受剪承载力配筋计算表层次截面剪力（KN)0.25cfcbhoAsv/s=(V-0.7ftbho)/(1.25fyvho)实配钢筋实际nAsv/sA 右-B 左或C 右-D 左136.07605.96V04B 右-C 左19.51391.46V0A 右-B 左或C 右-D 左181.39605.96V03B 右-C 左26.42391.46V0双

44、肢81500.67山东建筑大学毕业设计说明书37A 右-B 左或C 右-D 左181.1605.96V02B 右-C 左30.93391.46V0A 右-B 左或C 右-D 左182.12605.96V01B 右-C 左37.59391.46V03.5.1.3 挠度及裂缝的验算：1.挠度的计算以 4 层 AB 跨梁为例说明计算过程（1）荷载的计算 梁左所承受的弯矩（标准值）：，KNmMgK63.38KNmMqK25. 5KNmMWK62. 3梁内所承受的弯矩（标准值）：，KNmMgK9 .139KNmMqK36. 8KNmMWK63. 0梁右所承受的弯矩（标准值）：，KNmMgK36.79KN

45、mMqK35. 7KNmMWK35. 2屋面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数，楼面活荷载的0q0w准永久值系数，风荷载的准永久值系数。4 . 0q0w梁左： KNmMK5 .47KNmMq63.38梁内： KNmMK89.148KNmMq9 .139梁右： KNmMK06.89KNmMq36.79（2）计算相关系数山东建筑大学毕业设计说明书38梁左：0089. 00hbAEEscsE ，取=0.01 0.001steteAAte20/19.120mmNAhMsKsk 0.2 取01. 065. 01 . 1sktetkf2 . 0213201028. 85 . 3162 . 015.

46、 1NmmhAEBfEsss 2131056. 41NmmBMMMBsKqKl同样求得梁内： 0447. 00hbAEEscsE 0126. 0testeAA 20/4 .266mmNAhMsKsk 71. 065. 01 . 1sktetkf 0.2ho=113mm，取mmhf140mmhf113 53. 156530011330026000bhhbbfff 213201084. 65 . 3162 . 015. 1NmmhAEBfEsss 2131053. 31NmmBMMMBsKqK梁右：0316. 00hbAEEscsE ，取=0.010089. 06003005 . 01520tes

47、teAAte 20/35.225mmNAhMsKsk山东建筑大学毕业设计说明书39 52. 065. 01 . 1sktetkf 21320102 . 55 . 3162 . 015. 1NmmhAEBfEsss 2131075. 21NmmBMMMBsKqK由于，可取跨中刚度 B 计算。2BBl2BBr（3）挠度验算mmf4 .25查表得：，故 满足要求。20010limlf30717800/4 .250lf20012.验算最大裂缝宽度（以跨中计算为例）梁内： , , C=35mm , 0126. 0te56. 02/4 .266mmNsk ,222 202 18192 202 18eqdm

48、m 1 . 2cr得：mmwmmdcEwteeqsskcr4 . 037. 008. 09 . 1limmax满足要求。其他验算见下表： 表 3.10 梁的挠度及裂缝计算表（下页）山东建筑大学毕业设计说明书41山东建筑大学毕业设计说明书423.5.2.框架柱3.5.2.1 轴压比验算：由建筑抗震设计规范查得本工程属四级 抗震，对柱的轴压比不作要求。3.5.2.2 截面尺寸复核：取 ho400-40360mm。Vmax27.39KN则，满足要求。max08 .5143604003 .140 . 125. 025. 0VkNbhfc3.5.2.3 框架柱正截面承载力计算以底层的 B 柱为例。由 B

49、 柱内力组合表，考虑到柱端弯矩较小，支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用对称配筋。B 轴柱： (=0.518)kNbhfNbcb7 .1066518. 03604003 .140 . 101b选最不利组合： 柱顶:， ， KNNKNmM33.130395.78KNNKNmM19.141323.50KNNKNmM42.107889.72柱底： ， KNNKNmM09.132759.56KNNKNmM92.143957.26KNNKNmM18.110204.55以第一种不利组合为例计算：柱顶：N 为小偏心受压，bN88. 01033.13034003 .14

50、5 . 0321NAfcs，取 2=1.01538.124004950/0hlmmNMe6 .601033.13031095.78360（）mmea20mmh3 .133040030mmeeeai6 .80206 .600山东建筑大学毕业设计说明书4343. 1)(14001121200hlheimmheesi1 .2752 （）613. 0)(43. 0010120101bcsbccbbhfhbhfNebhfN对称配筋：8 . 012001378)5 . 01 (mmhfbhfNeAAsycss柱底：N 为小偏心受压，bN872. 01064.13114003 .145 . 0321NAfc

51、s，取 2=1.01538.12/0hlmmNMe6 .421009.13271059.56360（）mmea20mmh3 .133040030mmeeeai6 .62206 .42054. 1)(14001121200hlheimmheesi6 .2562 （）631. 0)(43. 0010120101bcsbccbbhfhbhfNebhfN8 . 012001176)5 . 01 (mmhfbhfNeAAsycssAs min=0.002bh=0.002400400=320mm2选 220，118=615 mm2sA其他各柱正截面受弯承载力计算如下表：表 3.11 柱正截面受弯承载力计算

52、山东建筑大学毕业设计说明书44山东建筑大学毕业设计说明书45山东建筑大学毕业设计说明书463.5.2.4 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算： KNN50.1413max 查表的： 4 .124 . 095. 40bl981. 00.90.944（14.3400400+36012153.9）=2508.7KN )(9 . 0sycuAfAfNmaxN满足要求。3.5.2.5 斜截面受弯承载力计算以 B 轴柱为例 一层最不利组合 KNVKNNKNmM26.2064.131122.44剪跨比3 (取)04. 636. 0235. 420hhn3=686.4KNN24003 .14

53、3 . 03 . 0Afc取 N=686.4KN0360210104 .68607. 036040043. 11375. 11026.2007. 0175. 13300hfNbhfVsAyvtsv按构造配筋。取井字形复式箍 8200其余各柱斜截面受剪承载力计算 如下表 表 3.12 柱斜截面受剪承载力计算表山东建筑大学毕业设计说明书47.5.3楼梯的计算踏步面层为 20 厚水泥砂浆抹面，楼梯底面为 20 厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m。楼梯活荷载标准值 3.5KN/m，混凝土 C30,钢筋 HRB400。取板厚 130mm,约为板斜长的 1/30,板倾斜角 tan=150/300=0

54、.5,cos=0.894 取 1m 宽板带计算。柱斜截面受剪承载力计算控制力斜截面抗剪承载力计算柱号V(KN) N(KN)Hn ho 取0.3fcAN 取Asv/s实配钢筋A4-A3,D4-D339.80 227.07 33003604.58 3.00 686.4 227.07 08200(n=3）A3-A2,D3-D237.93 455.50 33003604.58 3.00 686.4 455.508200(n=3）A2-A1,D2-D144.79 706.45 33003604.58 3.00 686.4 686.408200(n=3）A1-A0,D1-D023.93 963.98 43

55、503606.04 3.00 686.4 686.408200(n=3）B4-B3,C4-C321.13 280.29 33003604.58 3.00 686.4 280.29 08200(n=3）B3-B2,C3-C224.81 624.45 33003604.58 3.00 686.4 624.45 08200(n=3）B2-B1,C2-C129.62 966.73 33003604.58 3.00 686.4 686.408200(n=3）B1-B0,C1-C020.26 1311.64 43503606.04 3.00 686.4 686.4V=135.49KN故截面尺寸满足要求 =

56、0.71.43300610=183.2kN V=135.49KN00.7tf bh按构造配箍筋，箍筋选用 8200。3.5.4板的计算设计资料:楼板板厚 140mm,屋面板厚 140mm,选用 C30 混凝土,钢筋采用 HRB400 级钢筋,箍筋采用 HPB235 级钢筋，屋面恒荷载标准值 5.61KN/,屋面活荷载标准值 0.5KN/2m,楼面恒荷载标准值为 5.13 KN/,楼面活荷载标准值 2KN/,走廊 2.5 KN/ 2m2m2m2m山东建筑大学毕业设计说明书52 图 3.22 板分布图3.5.4.1 以楼面 B1 区格板为例计算，按弹性理论设计(1) 荷载设计值：q=2.51.4=

57、3.52/mKNg=1.25.13=6.162/mKNg+q/2=7.91 q/2=1.752/mKN2/mKNg+q=9.662/mKN(2)计算跨度 内跨 l0 = lc=（轴线间距离） 边跨，各个区格板的计算跨度列于下面表中。梁宽 ln0l(3)弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在 g+q/2 作用下的跨中弯矩值,与内支座简支时在 q/2作用下的跨中弯矩之和。本工程计算时混凝土波松比取为 0.2，支座最大副弯矩为当内支座固定时 g+q 作用下的跨中弯矩。以 B3 区格为例计算，查表得：0102/0.62ll2210.037760.2 0.006587.91 4.80.09650.2 0

58、.001741.45 4.812.62mKNm山东建筑大学毕业设计说明书532220.006580.2 0.037767.91 4.80.01740.2 0.09651.45 4.83.8mKNm2110.08068 9.66 4.817.96mmKNm 2220.05714 9.66 4.812.72mmKNm 同理其他区格的弯矩值列于下表:表 3.13 按弹性理论计算的弯矩值表项目/区格B4B6L01/L020.620.56M1(KNm)12.633.33M2(KNm)5.491.17M1(KNm)-23.93-5.7M1(KNm)0-5.7M2(KNm)-17.36-4.02M2(KNm

59、)0-4.02(4)截面设计截面有效高度：假定选用8 钢筋，则方向跨中截面的=120mm，方向的跨中截01l01h02l面的=110mm，支座截面高度=120mm。02h0h 截面计算结果及实际配筋列于下表中ysfhmA095. 0表 3.14 板配筋表楼面板配筋计算表截面项目ho(mm)M(KNm)As(mm2)配筋实有面积lo1 方向12012.62307.58150335B3 区格lo2 方向1103.81018200251lo1 方向12012.63307.78150335B4 区格lo2 方向1105.49145.98200251lo1 方向1203.33129.88200251跨中

60、B6 区格lo2 方向1101.1737.18200251B3-B3120-23.93583.0910120654支座B3-B4120-23.93583.0910120654山东建筑大学毕业设计说明书54B3-B6120-12.72309.910150523B6-B6120-1.1728.58200251B4-B6120-17.36423.010150523B3-B2120-17.96437.610150523B6-B7120-1.1728.58200251B6-B5120-1.1728.58200251B2-B3120-17.96437.610150523（5）单向板的计算（弹性法）： B2

61、 板的计算：取 1 米宽板计算 g+q=1.25.13+1.42=8.97KN/m 支座弯矩： 2218.97 3.69.691212gqMlKNm 跨中弯矩：2218.97 3.64.842424gqMlKNm配筋：跨中 624.84 10118.010.95 360 100sAmm实配：8150, =335SA2mm支座 629.69 10236.10.95 360 100sAmm实配 ：10200, =392.5 SA2mmB1 板的计算（取 1 米宽计算）支座弯矩： 2218.97 310.0988gqMlKNm 跨中弯矩：2218.97 3.05.041616gqMlKNm配筋：支座

62、 ，实配10150，则=5236210.09 10245.60.95 360 100sAmmSA2mm跨中 ，实配8200，则=251624.47 10161.40.95 360 100sAmmSA2mmB5 板的计算：取 1 米宽板计算 g+q=1.25.13+1.42.5=9.66KN/m 支座弯矩： 2219.66 2.75.871212gqMlKNm 山东建筑大学毕业设计说明书55跨中弯矩：22.9324gqMlKNm配筋：跨中 622.93 1071.40.95 360 100sAmm实配：8200, =251SA2mm支座 625.87 10142.80.95 360 100sAm

63、m实配 ：8200, =251SA2mmB7 板的计算（取 1 米宽计算）支座弯矩： 2219.66 2.78.888gqMlKNm 跨中弯矩：24.416gqMlKNm配筋：支座 ，实配10200，则=392.5628.8 10214.40.95 360 100sAmmSA2mm跨中 ，实配8200，则=251624.4 10107.20.95 360 100sAmmSA2mm3.5.4.2 屋面板的计算荷载设计值：g=1.25.61=6.73KNm q=1.40.5=0.7KNmg+q/2=7.08KNm q/2=0.35KNm g+q=7.43KNm 屋面板的布置如下图：山东建筑大学毕业

64、设计说明书56图 3.23 板分布图表 3.15 按弹性理论计算的屋面弯矩值表项目|区格B3B4L01/L020.620.56M1（KNm）7.182.29M2（KNm）2.650.8M1（KNm）-13.81-4.38M1（KNm）-13.81-4.38M2（KNm）-9.78-3.09M2（KNm）0-3.09表 3.16 按弹性理论设计的截面配筋表截面|项目Ho（mm）M（KNm）As配筋实有 AsL01 方向1207.18175.08150331B3 区格L02 方向1102.6570.48200251L01 方向1202.2955.88200251跨中B4 区格L02 方向1100.

65、821.28200251B3B3120-13.81336.510200392.5B3B2120-13.81336.510200392.5B4B4120-3.0975.28200251支座B4B3120-9.78238.310200392.5山东建筑大学毕业设计说明书57单向板的计算（弹性法）： B2 板的计算：取 1 米宽板计算 支座弯矩： 2217.43 3.68.021212gqMlKNm 跨中弯矩：24.0124gqMlKNm配筋：跨中 297.7sAmm实配：8200, =251SA2mm支座 628.02 10195.410.95 360 100sAmm实配 ：10200, =392

66、.5 SA2mmB1 板的计算（取 1 米宽计算）支座弯矩： 2217.43 38.3588gqMlKNm 跨中弯矩：24.1816gqMlKNm配筋：支座 ，实配10200，则=392.5628.35 10203.50.95 360 100sAmmSA2mm跨中 ，实配8200，则=2512101.7sAmmSA2mmB5 板的计算：支座弯矩： 2217.43 2.74.511212gqMlKNm 跨中弯矩：22.2524gqMlKNm配筋：跨中 622.25 1054.90.95 360 100sAmm实配：8200, =251SA2mm支座 624.51 10109.90.95 360 100sAmm实配 ：8200, =251SA2mm山东建筑大学毕业设计说明书58B6 板的计算（取 1 米宽计算）支座弯矩： 2217.43 2.74.3188gqMlKNm 跨中弯矩：22.2516gqMlKNm配筋：支座 ，实配8200，则=2512109.9sAmmSA2mm跨中 ，实配8200，则=251254.9sAmmSA2mm3.5.5基础设计3.5.5.1 荷载计算：1.边柱基础