平时汽车库战时人员掩蔽部BGY结构计算书

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1、目 录设计依据- 2 -工程概况及计算参数- 2 -动荷载的确定- 3 -荷载组合- 6 -顶板配筋计算- 6 -车道板配筋计算- 6 -底板配筋计算- 8 -墙体配筋计算- 13 -柱配筋计算- 19 -梁配筋计算- 19 -基础设计计算- 19 -他其- 26 -设计依据1. 勘察设计院提供的岩土工程勘察报告；2. 人民防空地下室设计规范 GB50038-2005；3. 混凝土结构设计规范 GB50010-2010；4. 建筑地基基础设计规范 GB50007-2011；5. 建筑结构荷载规范 GB5009-2012；6. 辽宁省地方标准建筑地基基础技术规范DB21/907-2005；工程概

2、况及计算参数1. 功能用途： 平时汽车库，战时二等人员掩蔽部；2. 人防抗力等级：核6级、常6级；3. 结构形式：本工程采用梁板结构，基础为柱下独立基础；4. 柱网尺寸：计算控制柱网为8.0m6.6m； 5. 设计使用年限：50年；6. 结构重要性系数：1.0；7. 最大冻土深度：1.2m；8. 土壤（围岩）系数：持力层为第层砾砂 ，土容重 =19KN/m2 ，含水性质为非饱和土， 内摩擦角=30，地基承载力 fak=650Kpa；9. 其他：10.其他不尽详细处参看结施01结构设计总说明动荷载的确定 (1)基本信息 甲类防空地下室: 按防核武器和防常规武器爆炸分别计算 防核武器抗力级别: 核

3、6 防常规武器抗力级别: 常6 常规武器等效TNT装药量: 117.450(kg) 常规武器爆心至作用点距离: 10.0(m) 覆盖土厚 2.500(m) 短跨净跨 L0 = 4.050(m) 结构形式: 普通结构防核武器爆炸: 顶板不考虑上部建筑物的影响防常规武器爆炸: 顶板考虑上部建筑物的影响 不是饱和土(2)空气冲击波超压计算防核武器爆炸 Pms: 顶板Pms = 50.00(kPa) 外墙Pms = 55.00(kPa)防常规武器爆炸 Pcm: 顶板Pcm = 224.82(kPa) 外墙Pcm = 281.02(kPa)(3)土中压缩波的最大压力计算 波速比 : 2.00 起始压力波

4、速: 200.00(m/s) 应变恢复比 : 0.20 顶板计算时土的计算深度 : 2.500(m)防核武器爆炸 Ph: 核武器爆炸升压时间 0.013(s) 顶板Ph = 49.04 (kPa)防常规武器爆炸 Pch: 常规武器爆炸等效作用时间 0.004(s) 顶板Pch = 0.00 (kPa) 应变恢复比 : 0.20 外墙计算深度 : 4.750 (m)防核武器爆炸 Ph: 核武器爆炸升压时间 0.024(s) 外墙Ph = 52.99 (kPa)(4)结构上的爆炸动荷载最大值 Pc 计算防核武器爆炸: 结构顶板核爆动载综合反应系数K = 1.38 底压系数 : 0.80 侧墙侧压系

5、数 : 0.30 顶板Pc1 = 67.43(kPa) 底板Pc3 = 53.94(kPa) 土中外墙Pc2 = 15.90(kPa) 地面外墙Pc2 = 100.00(kPa)防常规武器爆炸: 顶板荷载均布化系数Ce = 0.9 顶板综合反射系数Kr = 1.5 顶板Pc1 = 0.00(kPa) 土中外墙Pc2 = 44.14(kPa) 地面外墙Pc2 = 992.80(kPa)防常规武器爆炸: 土中外墙Pc2 = 44.14(kPa) 地面外墙Pc2 = 992.80(kPa)(5)构件自振圆频率计算 顶板自振圆频率 413.506(1/s) 外墙自振圆频率 285.353(1/s)(6

6、)动力系数 Kd计算防核武器爆炸: 顶板允许延性比 3.000 底板允许延性比 3.000 顶板动力系数 Kd = 1.050 底板动力系数 Kd = 1.000防常规武器爆炸: 顶板允许延性比 4.000 升压时间 tr = 0.0125(s) 等效作用时间 td = 0.0208(s) 顶板动力系数 Kdc1 = 0.719(7)等效均布静荷载标准值qe计算防核武器爆炸: 顶板等效均布静荷载标准值qe1 = 70.199(kPa) 底板等效均布静荷载标准值qe3 = 53.942(kPa) 土中外墙等效均布静荷载标准值qe2 = 16.692(kPa) 地面外墙等效均布静荷载标准值qe2

7、= 133.333(kPa)防常规武器爆炸: 顶板等效均布静荷载标准值qce1 = 0.000(kPa) 土中外墙等效均布静荷载标准值qce2 = 47.486(kPa) 地面外墙等效均布静荷载标准值qce2 = 224.866(kPa)荷载组合(1). 顶板竖向荷载设计值(2). 外墙竖向荷载设计值(3). 底板竖向荷载设计值顶板配筋计算顶板配筋由PKPM系列2010单机版SATWE软件计算得出，结果见附图汽车坡道板配筋计算-计算项目: 坡道顶板 1- 计算条件 板长 = 12.00(m) 板宽 = 8.00 (m) 板厚 = 400 (mm)均布荷载: 130.00 (kN/m2)砼强度等

8、级: 30 纵筋级别: 3配筋计算 as : 15 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支撑条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 固接 简支弯矩(kN-m/m):0.00 0.00 0.00 0.00 冲切验算 周边墙厚按 300 (mm) 计算冲切力 Q = q0 * (lx - 2t)*(ly -2t) = 130.0 * 80.6 = 10483.2(kN)抗冲切力 KL = 0.6f*ft*Um*h0 = 0.6 *1.500 * 37.260 * 0.385 = 12910.591 (kN)KL Q冲切验算满足 ! 内力配筋 跨中弯矩(kN

9、-m/m):水平 = 109.51 竖向 = 246.40垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -492.80 -0.00 -492.80 -0.00配筋 3 级钢 (配筋面积小于0表示超筋)跨中配筋(mm2/m):上: 水平 = 1000.00 竖向 = 1000.00下: 水平 = 1000.00 竖向 = 1535.61垂直板边配筋(mm2/m): 下 右 上 左上: 3195.76 1000.00 3195.76 1000.00下: 1065.25 1000.00 1065.25 1000.00-计算项目: 坡道顶板 2- 计算条件 板长 = 12.00(m) 板宽 = 5.

10、70 (m) 板厚 = 400 (mm)均布荷载: 130.00 (kN/m2)砼强度等级: 30 纵筋级别: 3配筋计算 as : 15 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支撑条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 固接 简支弯矩(kN-m/m):0.00 0.00 0.00 0.00 冲切验算 周边墙厚按 300 (mm) 计算冲切力 Q = q0 * (lx - 2t)*(ly -2t) = 130.0 * 54.9 = 7134.4(kN)抗冲切力 KL = 0.6f*ft*Um*h0 = 0.6 *1.500 * 32.660 * 0.38

11、5 = 11316.691 (kN)KL Q冲切验算满足 ! 内力配筋 跨中弯矩(kN-m/m):水平 = 0.00 竖向 = 175.99垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -351.97 -0.00 -351.97 -0.00配筋 3 级钢 (配筋面积小于0表示超筋)跨中配筋(mm2/m):上: 水平 = 1000.00 竖向 = 1000.00下: 水平 = 1000.00 竖向 = 1085.30垂直板边配筋(mm2/m): 下 右 上 左上: 2229.90 1000.00 2229.90 1000.00下: 1000.00 1000.00 1000.00 1000.00

12、底板配筋计算地库底板厚300mm，采用构造底板，则有：30010000.25750mm2-计算项目:坡道底板1- 计算条件 板长 = 12.00(m) 板宽 = 8.00 (m) 板厚 = 350 (mm)均布荷载: 130.00 (kN/m2)砼强度等级: 30 纵筋级别: 3配筋计算 as : 15 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支撑条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 固接 简支弯矩(kN-m/m):0.00 0.00 0.00 0.00 冲切验算 周边墙厚按 300 (mm) 计算冲切力 Q = q0 * (lx - 2t)*(ly -

13、2t) = 130.0 * 82.5 = 10723.7(kN)抗冲切力 KL = 0.6f*ft*Um*h0 = 0.6 *1.500 * 37.460 * 0.335 = 11294.190 (kN)KL Q冲切验算满足 ! 内力配筋 跨中弯矩(kN-m/m):水平 = 109.51 竖向 = 246.40垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -492.80 -0.00 -492.80 -0.00配筋 3 级钢 (配筋面积小于0表示超筋)跨中配筋(mm2/m):上: 水平 = 875.00 竖向 = 875.00下: 水平 = 875.00 竖向 = 1786.51垂直板边配筋(

14、mm2/m): 下 右 上 左上: 3778.59 875.00 3778.59 875.00下: 1259.53 875.00 1259.53 875.00-计算项目: 坡道底板2- 计算条件 板长 = 12.00(m) 板宽 = 5.70 (m) 板厚 = 350 (mm)均布荷载: 130.00 (kN/m2)砼强度等级: 30 纵筋级别: 3配筋计算 as : 15 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支撑条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 固接 简支弯矩(kN-m/m):0.00 0.00 0.00 0.00 冲切验算 周边墙厚按 300

15、 (mm) 计算冲切力 Q = q0 * (lx - 2t)*(ly -2t) = 130.0 * 56.5 = 7345.0(kN)抗冲切力 KL = 0.6f*ft*Um*h0 = 0.6 *1.500 * 32.860 * 0.335 = 9907.291 (kN)KL Q冲切验算满足 ! 内力配筋 跨中弯矩(kN-m/m):水平 = 0.00 竖向 = 175.99垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -351.97 -0.00 -351.97 -0.00配筋 3 级钢 (配筋面积小于0表示超筋)跨中配筋(mm2/m):上: 水平 = 875.00 竖向 = 875.00下:

16、 水平 = 875.00 竖向 = 1257.82垂直板边配筋(mm2/m): 下 右 上 左上: 2610.72 875.00 2610.72 875.00下: 875.00 875.00 875.00 875.00墙体配筋计算临空墙-计算项目: 人防墙 1-计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.00 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 2000.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 20 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.20 支座弯矩调整系数: 1.20 支承条件:

17、 * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 简支 简支内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 47.09 Mb = 105.95垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -211.91 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.3885竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 799 荷载侧= 1548(mm2

18、/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 750.00 750.00 750.00 外墙-计算项目: 人防墙 2- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.00 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 80.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 2000.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 40 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.20 支座弯矩调整系数: 1.20 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 简支 简支内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大

19、偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 28.98 Mb = 65.20垂直板边弯矩(kN-m/m): 下 右 上 左 -130.40 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.3885竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 750.00 750.00 750

20、.00 隔墙-计算项目: 人防墙 3 计算条件 墙长 = 4.00(m) 墙宽 = 4.00 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 2000.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 20 (mm) 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 支承条件: * 下边 右边 上边 左边 固接 简支 简支 简支内力结果 (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m): Ma = 22.38 Mb = 22.38垂直板边弯矩(kN-m/m): 下

21、 右 上 左 -44.76 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.3885竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m)水平方向单侧配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 750.00 750.00 750.00 柱配筋计算 柱配筋计算框架柱配筋由PKPM系列2010单机版SATWE软件计算得出，结果见附图梁配筋计算1框架

22、柱配筋由PKPM系列2010单机版SATWE软件计算得出，结果见附图基础设计计算Q=1.2(2.119+0.2525)+1.4200.7=84.1KN/板 重：N板84.18. 6.6=5517.8KN柱自重：N柱=1.20.60.63.9525=56.35KN框梁重：N梁=1.20.51.08.0252=291.6KN承台重：N承台=1.2331.025=270KN柱底轴力：N=5517.8+56.35+291.6=6135.75KN一、单桩竖向承载力（一）依据规范建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2002)（二）计算信息:1.计算类型: 已知“桩身混凝土强度等级”,计算“单桩竖向承

23、载力特征值”2.桩类型: 灌注桩3.桩截面类型: 圆桩4.尺寸信息 桩身直径 d=600mm5.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.30N/mm26.设计信息 工作条件系数 c=0.60 单桩竖向承载力设计值Q与单桩竖向承载力特征值Ra的比值 z =1.35（三）计算过程:1.计算桩身横截面面积: Ap=*d2/4=3.14*6002/4=282743mm22.计算单桩竖向承载力设计值: Q Ap*fc*c= 282743*14.30*0.60/1000=2425.94kN3.计算单桩竖向承载力特征值 Ra=Q/z=2425.94/1.35=1700.0kN（四）单桩根数计算:n=N/

24、Ra=6135.75kN/1700kN=3.4根故每根柱下需做四桩承台。二、桩基承台计算（一）设计依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)混凝土结构设计规范 (GB50010-2002)建筑桩基技术规范 (JGJ 942008)（二）示意图（三）计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=600mm矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=600mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=1800mmy方向桩中心距B=1800mm承台边缘至边桩中心距 C=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级:

25、 C35 ft_c=1.57N/mm2,fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级:C35 ft_b=1.57N/mm2,fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2,fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: o=1.0 纵筋合力点至近边距离:as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=6135.750kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kN（四）计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.600+1.800+0.600

26、=3.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.600+1.800+0.600=3.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.040=0.960mho1=h-as=1.000-0.040=0.960mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.600=0.480m（五）内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-0.900m, y1=-B/2=-0.900m)2号桩 (x2=A/2=0.900m, y2=-B/2=-0.900m)3号桩 (x3=A/2=0.900m, y3=B

27、/2=0.900m)4号桩 (x4=-A/2=-0.900m, y4=B/2=0.900m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】xi=x12*4=3.240myi=y12*4=3.240mNi=F/n-Mx*yi/yi2+My*xi/xi2+Vx*H*xi/xi2-Vy*H *y1/yi2N1=6135.750/4-0.000*(-0.900)/3.240+0.000*(-0.900)/3.240 +0.000*1.000*(-0.900)/3.240-0.000*1.000*(-0.900)/3.240 =1533.938kNN2=6135.750/4-0.000*(-0.

28、900)/3.240+0.000*0.900/3.240 +0.000*1.000*0.900/3.240-0.000*1.000*(-0.900)/3.240 =1533.938kNN3=6135.750/4-0.000*0.900/3.240+0.000*0.900/3.240 +0.000*1.000*0.900/3.240-0.000*1.000*0.900/3.240 =1533.938kNN4=6135.750/4-0.000*0.900/3.240+0.000*(-0.900)/3.240 +0.000*1.000*(-0.900)/3.240-0.000*1.000*0.900

29、/3.240 =1533.938kN（六）柱对承台的冲切验算 【8.5.17-1】1. Ni=0=0.000kN 2. ox=A/2-bc/2-bp/2=1.800/2-0.700/2-0.480/2=0.310moy=B/2-hc/2-bp/2=1.800-0.700/2-0.480/2=0.310m3. ox=ox/ho=0.310/0.960=0.323 oy=oy/ho=0.310/0.960=0.3234. ox=0.84/(ox+0.2)=0.84/(0.323+0.2)=1.606 oy=0.84/(oy+0.2)=0.84/(0.323+0.2)=1.6065. 因 H=1.0

30、00m 所以 hp=0.983o*Fl=o*(F-Ni)=1.0*(6135.750-0.000)=6135.75kN2*ox*(hc+oy)+oy*(bc+ox)*hp*ft_b*ho=2*1.606*(700+310)+1.606*(700+310)*0.983*1.57*960=9618.33kNo*Fl=6135.75kN柱对承台的冲切满足规范要求（七）角桩对承台的冲切验算 【8.5.17-5】1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=1533.938kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(1.800-0.700-0.480)/2=0.310m a1y=(B-hc-bp)

31、/2=(1.800-0.700-0.480)/2=0.310m3. 1x=a1x/ho1=0.310/0.960=0.323 1y=a1y/ho1=0.310/0.960=0.3234. 1x=0.56/(1x+0.2)=0.56/(0.323+0.2)=1.071 1y=0.56/(1y+0.2)=0.56/(0.323+0.2)=1.071 C1=C+1/2*bp=0.600+0.480/2=0.840m C2=C+1/2*bp=0.600+0.480/2=0.840m5. 因 h=1.000m 所以 hp=0.983 o*Nl=1.0*1533.938=1533.938kN 1x*(C2

32、+a1y/2.0)+1y*(C1+a1x/2)*hp*ft_b*ho1 =1.071*(840+310/2)+1.071*(840+310/2)*0.983*1.57*960 =3158.496kNo*Nl=1533.938kN角桩对承台的冲切满足规范要求（八）承台斜截面受剪验算 【8.5.18-1】1. 计算承台计算截面处的计算宽度 bx1=Bx=C+A+C=0.600+1.800+0.600=3.000m bx2=bc=0.700m bxo=1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)*bx1 =1-0.5*0.000/0.960*(1-0.700/3.000)*3.000 =3.000

33、m by1=By=C+B+C=0.600+1.800+0.600=3.000m by2=hc=0.700m byo=1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)*by1 =1-0.5*0.000/0.960*(1-0.700/3.000)*3.000 =3.000m2.计算剪切系数因 0.800ho=0.960m2.000m,hs=(0.800/0.960)1/4=0.955 ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(1.800-0.600-0.480)=0.310m x=ax/ho=0.310/0.960=0.323 x=1.75/(x+1.0)=1.75/(0.323+1.0)=1.3

34、23 ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(1.800-0.600-0.480)=0.310m y=ay/ho=0.310/0.960=0.323 y=1.75/(y+1.0)=1.75/(0.323+1.0)=1.3233. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】 因为 N14=N1+N4=1533.938+1533.938=3067.875kN 因为 N23=N2+N3=1533.938+1533.938=3067.875kN 所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(3067.875,3067.875)=3067.875kN 因 N12=N1+N2=1533.938

35、+1533.938=3067.875kNN34=N3+N4=1533.938+1533.938=3067.875kN 所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(3067.875,3067.875)=3067.875kN o*Vx=1.0*3067.875=3067.875kN hs*x*ft_b*byo*ho=0.955*1.323*1.57*3000*960 =5714.818kNo*Vx=3067.875kN o*Vy=1.0*3067.875=3067.875kN hs*y*ft_b*bxo*ho=0.955*1.323*1.57*3000*960 =5714.818kNo

36、*Vy=3067.875kN 承台斜截面受剪满足规范要求（九）承台受弯计算 【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值 【8.5.16-1】【8.5.16-2】因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc) =(1533.938+1533.938)*(1.800/2-1/2*0.700) =1687.33kN*m Mdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc) =(1533.938+1533.938)*(1.800/2-1/2*0.700) =1687.33kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|1687.33|,|168

37、7.33|)=1687.33kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc) =(1533.938+1533.938)*(1/2*1.800-1/2*0.700) =1687.33kN*m Mdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc) =(1533.938+1533.938)*(1/2*1.800-1/2*0.700) =1687.33kN*m所以 My=max(|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1687.33|,|1687.33|)=1687.33kN*m2. 计算配筋面积Asx=o*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1687.33*106/(

38、0.9*960*360)=5424.8mm2Asx1=Asx/By=5424.8/3=1808mm2/mAsy=o*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1687.33*106/(0.9*960.000*360)=5424.8mm2Asy1=Asy/Bx=5424.8/3=1808mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为 min=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=min*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2 因 As1minAsx1 所以 承台底面x方向配筋面积为 1808mm2/m选择钢筋f18140, 实配面积为1818mm2/m。 因 As1

39、minAsy1 所以 承台底面y方向配筋面积为 1808mm2/m选择钢筋f18140, 实配面积为1818mm2/m。（十）柱对承台的局部受压验算 【8.5.19】因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。（十一）桩对承台的局部受压验算 【8.5.19】因为承台的混凝土强度等级大于等于桩的混凝土强度等级，所以不用验算桩上承台局部受压承载力。三、桩承台沉降计算 计算条件 1、承台信息 剖面形状：阶形 平面形状：矩形 承台阶数：1阶 承台底标高：-8.2m 承台边数：4 承台高：1000mm 2、桩信息 桩截面半径：600mm 桩长：9m 桩数

40、：4 桩端阻力比：0.128 3、荷载信息 竖向荷载 ：N = 6136.00Kn x方向弯矩：Mx = 0.00knm y方向弯矩：My = 0.00knm 4、沉降点 x相对坐标0.0 y相对坐标0.0 5、土层信息 层数 名称 厚度 重度 压缩模量 土层 1 填土 1 20.00 10.00 土层 2 粉质粘土 6 18.00 4.6 土层 3 中砂 1.8 19 12.0 土层 4 砾沙 1 19.5 29.5土层 5 砾沙 6 20 31.5土层 6 粉质粘土 2 18.9 17.8土层 7 中砂 1.5 19.2 18土层 8 砾沙 5 20 36.5 计算结果 公式如下: 其中：

41、 Ip,k ,Is2,k-应力影响系数 -桩端阻力比 l-桩长 Q-单桩在竖向荷载作用下的附加荷载 单桩均荷载= 1227.20 (kN) 序号 压缩深度 ES 附加应力 土自重应力 计算厚度 沉降 1 0.09 31.00 177.48 232.61 0.09 0.52 2 0.18 31.00 205.76 233.38 0.09 1.11 3 0.27 31.00 222.91 234.14 0.09 1.76 4 0.36 31.00 221.61 234.91 0.09 2.40 5 0.45 31.00 210.16 235.67 0.09 3.01 6 0.54 31.00 195.85 236.44 0.09 3.58 7 0.63 31.00 182.11 237.21 0.09 4.11 8 0.72 31.00 170.01 237.97 0.09 4.60 9 0.81 31.00 159.62 238.73 0.09 5.07 10 0.90 31.00 150.70 239.50 0.09 5.51 11 0.99 31.00 142.94 240.26 0.09 5.92 12 1.08 31.00 136.07 241.03 0.09 6.32