南京交通职业技术学院图文信息楼工程高支模施工方案1

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1、南京交通职业技术学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司1南京交通职业技术学院图文信息楼工程南京交通职业技术学院图文信息楼工程高大模板专项施工方案高大模板专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 南京第一建筑工程集团有限公司图文信息楼工程项目部二 O 一一年四月二十六日南京交通职业技术学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司1目 录一、编制说明和依据一、编制说明和依据.11.1 编制说明 .11.2 编制依据 .1二、工程概况二、工程概况.1三、施工计划三、施工计划.13.1 施工进度计划 .13.2 材料计划 .23.3 设备计划 .2

2、3.4 劳动力计划 .2四、施工工艺技术四、施工工艺技术.24.1 模板支撑系统的基础处理 .24.2 搭设方法及构造设置 .34.3 工艺要求 .134.4 施工要求和技术保证条件 .144.5 材料力学性能指标 .154.6 检查、验收要求 .15五、施工安全保证措施五、施工安全保证措施.165.1 安全管理组织机构 .165.2 模板安装和拆除的安全技术措施.165.3 施工应急救援预案 .185.4 模板支撑系统位移的监测监控措施 .20六、计算书六、计算书.206.1 荷载取值说明 .206.2 模板及支撑计算材料参数信息 .216.3 模板及支撑的设计和验算 .21南京交通职业技术

3、学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司1一、编制说明和依据1.1 编制说明根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （建质200987 号）的通知，以及混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，在模板工程及支撑体系中：混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上，施工总荷载15kN/m2 及以上；集中线荷载 20kN/m2 及以上。属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围” 。超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案应当由施工单位组织召开专家论证会。实行施工总承包的，由施工总承包单位组织召开专家论证会。1.2 编制依据1、图文信息

4、楼工程设计图纸、施工合同及相关资料。2、国家现行施工验收规范、标准及江苏省和南京市有关施工规定：危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （建设部建质200987 号文件） ；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；建筑工程施工质量验收统一标准 （GB503002001） ；混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002） ；混凝土强度检验评定标准GB/T50107-2010。 3、根据工程特点、施工现场实际情况、施工环境等综合因素的分析。二、工程概况南京交通技术学院图文信息楼工程为六层框架结构，建筑物平面布局呈不规则“凸”字型，平面轴线尺寸：12557.5m，室内外高差 0.3

5、0m，总建筑面积 19878.2 m2，其中地下 228.4 m2，地上 19649.8 m2。建筑高度 29.10m，其中一层高 4.8m，二层层高 5.4m，三层层高 4.8m，四层层高 4.8m，五层层高 5.8m，屋面架构层 3.2m。1、本工程 500 人报告厅屋面标高 9.600m，为跨层结构，轴预应力框架梁125001600、跨度 17.4m；、轴预应力框架梁 5001600、跨度 26.1m，次梁1314250650，板厚 120mm。模板支架基层标高分按0.00m 计，模板支架高度超过 8m，属于高大模板施工，平面位置见图 2.1-1。 2、本工程四层轴、轴以外为 6.5m

6、长悬挑结构，预应力框架梁 6001150，AJ次梁 3001150、250650，板厚 120mm，楼层标高 14.95m。模板支架基层标高按-南京交通职业技术学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司20.40m 计，支架搭设高度 15.13m，属于高大模板施工，平面位置见图 2.1-2。图 2.1-1 500 人报告厅高大模板工程平面位置示意图南京交通职业技术学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司1图 2.1-2 四层悬挑结构及 6001150 框架梁高大模板工程平面位置示意图3、本工程屋面设有 6001800 预应力框架梁。其线荷载

7、大于 20KN/m2，属于高大模板施工，平面位置见图 2.1-3。图 2.1-3 屋面 6001800 框架梁高大模板工程平面位置示意图南京交通职业技术学院图文信息楼工程 高大模专项施工方案 南京第一建筑工程集团有限公司14、本工程在五层、构架层设有吊柱。一至四层按照正常顺序施工，五层外侧悬挑部分待屋面 6001800 预应力大梁及吊柱施工完成后再进行施工。五层吊柱断面600700、高度 5.8m，构架层吊柱 600600、高度 3.2m。五层吊柱自重 4.2t,构架层吊柱自重 1.8t。以上施工部位梁板模板及其支撑体系有的高度超过 8m、有的线荷载 20kN/m 以上，属于“超过一定规模的危

8、险性较大的分部分项工程范围” ，特编制本专项方案，由公司技术部门组织施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。审核合格后，由公司技术负责人签字。公司组织召开专家论证会，专家论证通过后，上报监理单位进行审批，按照批准的专项方案组织实施。1三、施工计划3.1 实施计划高大支模实施计划表南京交通技术学院图文信息楼工程序号分部分项工程名称分部分项工程规模预计施工起止时间1报告厅高大模板支撑650m2，层高 9.60m。2011.62011.72四层外侧悬挑结构模板支撑1000m2，层高 15.00m。2011.62011.83屋面高大模板支撑1110 m2，层高 10.60m。2011.620

9、11.923.2 材料计划表3-3 高大模板材料计划表序号材料规格数量备注1模板支撑体系钢管 482.7 338 吨周转2扣件50000 只周转3顶托活动钢支托1710 个周转4次龙骨木方 5010035m3周转5模板15mm 厚多层木质胶合板3350m2周转3.3 设备计划表3-3 高大模板机械设备计划表序号设备名称设备规格数量备注1塔吊QTZ60A1 台2千斤顶10t2 台3木工机械2 套3.4 劳动力计划3.4.1 专职安全生产管理人员高大模板施工，项目部配备专职安全生产管理人员进行全过程检查、验收。项目技术负责人：薛海涛，主管项目安全生产，电话 13951851583；安 全 员：杨吉

10、林，项目安全员，电话 13601431660；木工工长： 高士军，木工主管，电话 138130483383.4.2 特种作业人员 模板支架搭设、拆除由专业架子工施工，配备架子工 15 人。四、施工工艺技术4.1 模板支撑系统的基础处理1、500人报告厅高大模板施工时，其下土方换填处理，采用600厚6%灰土分层夯实至0.000，上铺50厚木板。2、四层（14.95m）6001150框架梁，其下为三层楼面（板厚度120mm、C40混凝土、标高10.15m） ，三层楼面（梁板）下满堂架子不能拆除，以保证完全可以承受上部施工荷载。四层A轴、J轴以外为6.5m长悬挑结构梁板高大模板施工时，其下室外广场地

11、面其下土方进行换填处理，采用600厚6%灰土分层夯实，结合室外广场地坪做100厚C20钢筋混凝土(内配38200双层双向钢筋网)至-0.400m。 3、屋面（25.60m）6001800框架梁，其下为五层楼面（板厚度120mm、C40混凝土、19.75m） ，五层楼面（梁板）下满堂架子不能拆除，以保证完全可以承受上部施工荷载4、A轴、J轴以外为6.5m出边梁上部五层吊柱（19.7525.6m）施工时，其下为四层楼面（14.95m） ，四层东西向边梁架子不能拆除，以满足上部施工荷载。4.2 搭设方法及构造设置模板均采用 16mm 多层木质胶合板，模板次龙骨采用 bh=50100 木方，主龙骨采用

12、48 钢管、壁厚不小于 2.70mm。模板满堂支架采用 48 钢管、壁厚不小于 2.70mm。4.2.1 高大模板及支架的设计1、500 人报告厅高大模板及支架的设计5001600 预应力大梁，梁底模板次龙骨采150mm、4 根，主龙骨900mm；梁侧次龙骨250mm、每边 7 根，主龙骨900mm。梁底钢管支架：梁两侧立杆间距 900mm、梁底增设立杆 2 道、即立杆排距 300mm；沿梁纵向立杆间距 900mm；水平钢管步距 1500mm。500900 预应力大梁，梁底模板次龙骨采200mm、3 根，主龙骨900mm；梁侧次龙骨250mm、每边 5 根，主龙骨900mm。梁底钢管支架：梁两

13、侧立杆间距 900mm、梁底增设立杆 1 道，间距 900mm，即立杆排距 300mm；沿梁纵向立杆间距 900mm；水平钢管步距1500mm。300750 梁底模板次龙骨采250mm、2 根，主龙骨1000mm；梁侧次龙骨300mm，每边 4 根，主龙骨1000mm。梁底钢管支架：梁两侧立杆间距 750mm、沿梁纵向立杆间距1000mm，水平杆步距 1500mm。250650 梁底模板次龙骨采250mm、2 根，主龙骨1000mm；梁侧次龙骨300mm、每边 3 根，主龙骨1000mm；梁底钢管支架：梁两侧立杆间距 750mm、沿梁纵向立杆1000mm，水平杆步距 1500mm。120 厚板

14、底模板次龙骨木方300mm，主龙骨钢管900mm；板底钢管立杆东西向1000mm，南北向900mm。500 人报告厅 1115/CG 轴梁板高大模板支设如下图 4-1、2、3、4。4图 4-1 500 人报告厅高大模板立杆、水平杆平面布置示意图图 4-2 500 人报告厅高大模板梁两侧立杆上竖向剪刀撑平面布置示意图5图 4-3 500 人报告厅高大模板满堂架水平剪刀撑平面布置示意图6图 4-4 500 人报告厅高大模板 5001600 梁模板及支撑体系剖面示意图2、四层 A 轴、J 轴以外为 6.5m 长悬挑结构梁板高大模板及支架的设计6001150 梁底模板次龙骨木方200mm、4 根，主龙

15、骨钢管900mm；梁侧次龙骨300mm、每边 5 根，主龙骨900mm。梁底钢管支架：梁两侧立杆间距 900 梁底增加 2 根立杆，即立杆排距 300mm，沿梁纵向立杆间距 900mm；水平钢管步距 1550mm。3001150 梁底模板次龙骨木方200mm、3 根，主龙骨钢管900mm；梁侧次龙骨300mm、每边 5 根，主龙骨900mm。梁底钢管支架：梁两侧立杆间距 900 梁底增加 2 根立杆，即立杆排距 300mm，沿梁纵向立杆间距 900mm；水平钢管步距 1550mm。板底模板次龙骨木方300mm，主龙骨钢管900mm；板底支架采用 482.7 满堂式7脚手钢管排架体系：钢管立杆纵

16、距、横距 900mm，步距 1550mm。四层 A 轴、J 轴以外为 6.5m 长悬挑结构梁板高大模板支设如下图 4-5、6、7、8。图 4-5 四层 AC 轴、GJ 轴 600 x1150 梁及 A 轴、J 轴外悬挑梁板模板立杆、水平杆平面布置示意图图 4-6 四层 AC 轴、GJ 轴 600 x1150 梁及 A 轴、J 轴外悬挑梁板竖向剪刀撑平面布置示意图图 4-7 四层悬挑梁板高大模板满堂架水平剪刀撑平面布置示意图8图 4-8 四层悬挑梁板高大模板支架剖面示意图3、屋面 6001800 大梁高大模板及支架的设计6001800 大梁，梁底模木方次龙骨沿梁纵向布置150mm、5 根，主龙骨

17、钢管500mm。梁侧模次龙骨木方沿梁纵向布置250mm、每边 8 根，主龙骨钢管500mm、竖向布置。梁高方向设置 3 道 12 对拉螺栓外套 PVC 管，以方便拆卸后重复利用，第一道螺杆距梁底 300mm，向上依次间距 450、500mm，沿梁纵向500mm。梁底482.70钢管支架，梁两侧立杆间距0.9 m，梁底增加承重立杆2根，即立杆排距300mm；立杆沿梁纵向间距500mm，水平钢管步距1500mm。立杆下设置150020050500木脚手板。屋面6001800梁模板及支模示意图见图4-9、10、11、12。9图 4-9 屋面 6001800 梁支架立杆及水平杆平面布置示意图图 4-1

18、0 屋面 6001800 梁两侧立杆竖向剪刀撑平面布置示意图图 4-11 A、J 轴外悬挑部分水平剪刀撑布置示意图10图 4-12 屋面 6001800 梁支架剖面示意图4、五层吊柱 600700 高大模板及支架的设计按照设计图纸要求，五层外侧悬挑结构及吊柱施工工况见图 4-12。11图 4-12 五层外侧悬挑部分施工工况图五层吊柱施工时，吊柱与五层悬挑梁板交界处，吊柱侧面设置竖向施工缝，五层悬挑梁板部分模板、钢筋按正常工序施工，但五层悬挑梁板混凝土暂时不能浇注。五层吊柱自重 4.62t,构架层吊柱自重 1.88t。吊柱施工时，其下支撑应予以加强，吊柱下设置 9 根立杆250，做成 50050

19、0 的钢管加强柱，见图 4-13。钢管加强柱与周边满堂架子连为一体，架子下部设置 6006006 厚钢垫板。图 4-13 五层吊柱下支撑立杆布置示意图上部屋面及构架层施工完成，待屋面预应力梁预应力筋张拉完毕、灌浆强度达到设计要求后，方可进行五层悬挑梁板混凝土浇注。124.2.2 搭设方法弹线、立杆定位安放立杆底部垫板摆放扫地杆先竖梁下立杆，再立板下立杆沿框架梁纵向安装第一步水平杆安装第一步另一方向水平杆依次安装上一步水平杆安装中间水平剪刀撑安装梁底支撑水平杆按设计配梁模安装板底水平杆按设计配板模。4.2.3 构造设置1、满堂式钢管脚手架从换填灰土面或者钢筋混凝土楼面搭起，立杆下设置垫板，纵横向

20、扫地杆距楼地面 200mm。2、立杆之间必须按步距满设纵横向水平杆。3、框架梁下部支架沿梁纵向设置竖向剪刀撑，与楼地面夹角 4560，与楼板面顶紧。钢管剪刀撑采用搭接接长，搭接长度不小于 500mm，并用 2 个旋转扣件分别在杆端不小于 100mm 处进行固定。剪刀撑两端均与立杆紧扣。4、500 人报告厅 1117/CH 轴区域高大模板施工要求：1）二层梁板（4.75m）结构混凝土施工完成； 2）500 人报告厅 1117/CH 轴区域满堂架与周边已经施工完成的一层框架柱通过钢管围箍进行加固连接，柱上、下各一道；3）500 人报告厅 1117/CH 轴区域 4.75m 标高以上满堂架子与二层结

21、构（4.75m10.15m）满堂架子连接成一体，架体中部设一道水平剪刀撑。5、四层（14.95m）A、J 轴悬挑结构高大模板施工要求：1）架子下地基处理（600 厚灰土换填压实）完成，自 A 轴、J 轴向外找坡 5，结合室外广场地坪做 100 厚 C20 钢筋混凝土(内配 8200 双层双向钢筋网)；2）三层梁板（10.15m）以下结构混凝土浇筑完成，悬挑结构高大模板满堂架与 A、J轴框架柱在一层、二层通过钢管围箍进行加固连接，柱上、下各一道；3）A 轴、J 轴外三层梁板的模板架子体系不得拆除；4）四层（14.95m）A、J 轴悬挑结构满堂式钢管脚手架在架子中部、端部设置两道水平剪刀撑，并与周

22、边已浇筑砼柱可靠连接；5）五层吊柱对应的悬挑架子应予以加强，做法见图 4-13。6、屋面高大模板1）6001800 框架梁竖向剪刀撑沿梁纵向在梁两侧立杆上各设置一道；2) 五层 211/A、C、G、J 轴框架柱混凝土浇注应先施工，浇筑至 23.7m23.75m 标高处（即 6001800 框架梁梁下 50100mm） ；133）6001800 框架梁梁下架子体系与 211/A、C、G、J 轴框架柱通过钢管围箍进行加固连接，上、下各一道。4.3.3 模板及支撑架的拆除1、构件侧模在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除模板而受损害后，方可拆除； 2、梁、板水平承重构件除了留置规范要求的标养试块和

23、结构同条件试块外，还需留置同条件拆模试块，不少于 2 组；水平承重构件底面模板拆除时，混凝土强度必须满足以下要求方可拆除见下表 4.3-1。表 4.3-1 现浇结构拆模时混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计混凝土强度标准值的百分率计（%）2502，875板8100875梁8100悬臂构件-100 3、预应力梁应在灌浆完成，浆体强度大于 30MPa 时，方可拆除梁底模及支撑架。4、拆模顺序：梁侧模楼板模板梁底模。模板拆除时，按照先支的后拆、后支的先拆的顺序进行。用撬棍轻轻撬动模板，然后用木锤轻轻击打模板，依次一块一块拆除，注意不要使其自由下落，应用绳索吊下。5、拆下的模板应及时清理粘结物，

24、修理并涂刷隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件应及时收集，集中统一管理。6、模板拆除后，再拆除满堂脚手，先拆除最上一步水平杆，空出工作面，再逐步往下拆除立杆，应注意钢管人工传至地面，不得随意扔下。7、模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。 8、模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。和周边柱子连接的钢管抱箍随模板支撑架体逐层拆除。 9、模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向楼面抛掷，应有专人传递至楼面，并按规格分类均匀堆放。 10、模板

25、支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，14严禁非操作人员进入作业范围。4.3 工艺要求立杆布置首先考虑梁下，从梁下开始向两边板下排布，先考虑截面较大的主梁，其次考虑小截面的次梁，板底支撑立杆间距不合模数时可以适当调整立杆间距，但不得大于1m。支架立杆接长全部采用接头扣件对接接头，钢管接头位置按不大于 50%错开布置在不同的步距内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。立杆接头严禁采用转向扣件进行搭接设置。水平杆接长全部采用接头扣件对接接头，接头位置按不大于 50%错开布置在不同的格距内。扣件应拧紧。拧紧的力距应在 4

26、065Nm 之间；主节点处，固定横向（或纵向）水平杆、剪刀撑的扣件中心线距主节点的距离不应大于 150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm。4.4 施工要求和技术保证条件4.4.1 施工要求1、支撑架搭设的要求1）模板及其支撑体系具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣混凝土的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。2）模板接缝应严密，不得漏浆。构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。3）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头

27、均应错开在不同的框格层中设置；4）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；5）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；6）模板支架底部支撑地基的楼层梁板结构能够承受上部传递下来的施工荷载。2、施工使用的要求1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两15边扩展的浇筑方式；2）对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，梁板混凝土浇筑时，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，严禁在现浇楼板上堆积混凝土而造成超载。3）混凝土

28、浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现模板下沉、支架松动和变形情况能及时解决，并有相应应急救援预案措施，保证施工安全。4.4.2 技术保证条件本工程项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑系统的专项施工方案。明确支模区域、支模标高、高度、支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚、支撑的地基情况等，对模板及支撑体系进行设计，明确模板材质、规格以及支撑体系材料、工具的材质、规格，搭设的间距及其构造设置等。南京一建技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核，经施工单位技术负责人签字后，再组织专家论证。根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，并

29、经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织实施。4.5 材料力学性能指标l、钢管落地支撑架，选用外径48mm，壁厚不小于2.7mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。支撑架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管支撑架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢

30、管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4.6 检查、验收要求4.6.1 检查1、施工作业班组开始搭设前，须由专职工长在现场按审批通过的专项施工方案进行作业指导，并进行检查，不按专项方案施工的及时纠正。检查的主要内容：1）立柱底部垫木应满足设计要求。16 2）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。 3）立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；整架垂直度小于脚手架高度的 H/200，且不

31、大于 100mm。纵向直线度应小于 L/200。横杆水平度小于 L/400（L 为脚手架单面长度，H 为脚手架全高） 。 4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠。 5）安全网和各种安全防护设施符合要求。6）梁板模板起拱值按照施工规范要求和图纸设计要求。4m梁、板跨度8m 时，起拱高度取跨度的 1/1000；梁、板跨度8m 时，起拱高度取跨度的 1.5/1000。7）所有扣件必须按照规范要求拧紧到位。4.6.2 验收1、高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对架子地基楼层进行验收，检查其混凝土强度是否满足施工要求并留存记录。2、施工单位对进场的承重杆件、连接件等材料的产品

32、合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%,发现质量不符合标准、情况严重的，要进行 100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。 3、对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30)的规定，对梁底扣件应进行 100捡查。4、高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总

33、监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。五、施工安全保证措施5.1 安全管理组织机构高大模板施工过程中，建立以项目经理刘词声、项目技术负责人薛海涛、项目施工员徐卫星、安全员杨吉林、木工工长高士军等各方管理人员组成高大模板工程的安全管理组织机构,安全管理组织机构见下图 5-1。17施工班组长项目安全员项目经理项目指挥长班组工人项目质安部项目技术负责人项目副经理图 5-1 安全管理机构图5.2 模板安装和拆除的安全技术措施5.2.1 模板安装安全技术施1、施工前应对操作人员进行书面安全技术交底，交底资料存档。2、现场操作人员必须用好“三宝”即安全帽、安全带、安全网；安全系统人员按责任区域巡回对现

34、场进行安全监督管理，预防并消除安全隐患；施工现场严禁违章指挥及违章作业。3、高处脚手架及斜梯应设置安全立网及水平兜网。4、在进行支撑架的搭设作业时，操作人员不得任意下抛木方（人工传送或绑扎绳索传送） ；不得抛接配件。5、模板安装和浇筑混凝土时,应对模板及其支撑进行观察和维护,发生异常情况,应及时处理。6、模板工程作业高度在 2m 或 2m 以上时，应根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在 4m 以上周围应设安全网和防护栏杆。7、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面安装、拆模板。8、模板支架立杆的构造应符合设

35、计和规范及南京市有关文件的要求。9、操作人员上下通行时，必须搭设专用上人通道，不许攀登模板或脚手架，不许在独立梁及其它狭窄而无防护栏杆的模板上行走。1810、在模板上施工时，堆物不宜过多，不宜集中一处，大模板的堆放应有防倾措施。5.2.2 模板拆除安全措施1、拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（梁侧模板） ，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于 2d；承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定。承重的模板应在砼强度达到下列强度后，方可拆除。梁跨度8m 时，为 75%；板跨度 28m 时，为 75%；

36、当承重结构跨度8m 时，为 100%；悬臂结构为 100%。预应力梁在灌浆强度达到 30MP 后方可拆除模板。水平承重结构混凝土强度虽然达到了拆模强度，但混凝土强度尚不能承受上部施工荷载时应保留全部或者部分支撑。2、模板的拆除顺序为：柱模板梁侧模楼板模板梁底模。3、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。4、拆模前对操作工人进行书面安全技术交底。5、由上而下分层拆除支撑架杆件，在支架上拆模时应搭设脚手板。拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。6、拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，

37、并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。7、拆除模板，必须有稳固的登高工具或脚手架。8、拆除模板时，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。5.3 施工应急救援预案5.3.1 风险分析根据高大模板工程施工特点及现场情况，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定高大模板工程重大危险因素是模板支架坍塌、高处坠落等。5.3.2 风险预防从以上风险情况的分析看，施工过程中采取相应有效的预防措施：1）高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查。2）混凝土泵输出的混凝土在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。3）混凝土浇筑过程中，设专人看模，发现险情，应立即

38、通知上方停止混凝土浇筑，应急小组立即安排人员采取应急措施，进行模板及支架加固，排除险情后，方可继续施工。194）拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。5）支架搭设及模板安装作业高度在 2m 或 2m 以上时，应根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，在 4m 以上周围应设安全网和防护栏杆。5.3.3 应急机构1、项目部建立应急预案领导小组：组 长：刘词声（电话 13913892608）副组长：薛海涛（电话 13913936829）安全员：杨吉林（电话 13851864368）技术支持组：刘词声（电话 13913892608） ；通讯联络组：杨吉林（电话

39、 13851864368） 抢险抢修组：徐卫星（电话 15850774175） ；医疗救护组：许国宏（电话 13951855010）后勤保障组：高士军（电话 13813048338） ；现场保卫组：杨吉林（电话 13851864368） 。职责：2、项目部应急预案领导小组职责研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。3、通讯项目部必须将 110、120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及安全员应熟知这些号码。5.3.4 施工应急救援

40、预案1、接警与通知高大模板施工过程发生安全事故以后，项目部必须立即报告到公司安监部，安监部在了解事故准确位置、事故性质、死伤人数及其它有关情况后，立即报告公司分管领导、主管领导和公司有关部门，全过程时间不得超过 6h。2、指挥与控制混凝土浇筑时发生高大模板支架坍塌事故后，由项目指挥长负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120” ，向上级有关部20门或医院打电话抢救，同时通知项目副经理组织紧急应变小组进行现场抢救。木工工长组织有关人员清理混凝土、钢筋、钢管等，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让现场安

41、全员随时监护周边状况，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员由医疗救护组在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。应急小组人员分工，各负其责，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。3、高大模板及支架坍塌事故发生后应急救援措施：1）现场值班人员及兼职救援人员立即赶到现场，控制事态，疏导人员。2）清理事故现场闲杂人员，清理救援车辆行走路线，保证救援路线畅通无阻。3）疏散撤离位于危险地段的施工机械和人员。4）遇有人员伤亡时，火速进行紧急救助，应急救援组织人员分别组成若干小组，轮流进行不间断清理混凝土及坍塌物。并

42、指挥塔吊、挖土机、渣土车辆，配合救援人员进行抢救。5）及时拨打 120 报警。6）根据伤势情况决定急救措施，分别采用人工呼吸、心脏按摩、止血、包扎、骨折临时固定等。7）根据伤势采用背、抱、扶及担架搬运等方法，将伤者送上救急车。8）根据情况需要随时征调一切车辆进行救援，在最短的时间内将伤员送到最佳医院救治。9）设置警戒线，保护现场，防止发生二次险情。10）找现场当事人及相关人员，了解事故及伤员情况。11）向公司主管领导和安全管理部报告。3、现场恢复充分辩识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。5.4 模板支撑系统位移的监测监控措施1、施工作业班组开始搭设前，须由专职工长

43、在现场按审批通过的专项施工方案进行作业指导。2、搭设过程中，专职工长进行检查，不按专项方案施工的及时纠正。3、进行连接扣件检查，拧紧力距应在 4065Nm 之间。214、混凝土浇筑之前，项目部组织人员对模板及其支架进行统一检查，验收合格后报监理工程师验收，合格后方可进行混凝土浇筑。5、混凝土泵输出的混凝土在浇捣面处不能堆积过量，防止超载。6、混凝土浇筑过程中，专人看模，看有无扣件松动、钢管、木方变形等异常，并和上部混凝土浇筑人员通过对讲机保持联络通畅。看模人员发现紧固扣件滑动或者杆件变形异常时，立即通知上部停止混凝土浇筑并报告安全领导小组，安全领导小组立即组织应急人员，采用事先准备好的千斤顶、

44、顶托、钢管、扣件等应急救援工具，把滑移部位顶回原位，加固变形杆件，并经过检查确认安全后恢复混凝土浇筑。8、专职安全人员在混凝土浇筑过程及浇筑完成 12h 内，对施工现场板面混凝土过量堆积、支架有无变形等进行监控，发现问题及时处理。六、计算书 本计算采用品茗施工安全设施计算 CSC 软件 CSC2009 版进行计算。6.1 荷载取值说明1、杆件计算梁下取受力最大的一根立杆做为计算立杆，板下取任意一根立杆。2、计算不考虑剪刀撑、水平撑的影响，梁侧模板不考虑斜撑提供的竖向荷载作用。3、支架稳定性计算时，不考虑风荷载。4、高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001

45、） 、混凝土结构设计规范GB50010-2002、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。采用概率理论为基础的极限状态法，以分项系数的设计表达式进行设计。5、脚手架的结构计算依据整体结构形成几何不变体系，以“结构计算简图”为依据进行结构计算。脚手架立、横、斜杆组成的节点视为“铰接” 。6、考虑将来顶板上活载，本次计算考虑了模板与木板自重 0.35 kN/m2；混凝土与钢筋自重 25.0 kN/m3；振捣荷载（侧模 4.0KN/m2，底模 2.0KN/m2） ，施工荷载标准值2.5kN/m2（布设泵管、人员走动、机具材料堆放等）

46、 。7、恒载系数 1.2，活荷载系数 1.4。6.2 模板及支撑计算材料参数信息钢管(mm)：48、壁厚2.70mm ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；22木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：250.000；木方弹性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方按实际的截面宽度(mm)：50.00；木方的截面高度(m

47、m)：100.00。6.3 模板及支撑的设计和验算6.3.1 500 人报告厅高大模板验算本区域板厚 120mm，模板支架高度 9.36m，梁支架支承在0.000 换填灰土层上，梁支架高度大于 8mm，故计算时主要对板模板支架立杆和验算 500900 框架梁、5001600 框架梁（计算高度0.0009.60m）支架的稳定性进行验算。6.3.1.1、120mm 厚板模板支架验算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1）静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1348.18 = 1.096 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2

48、 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.81 kN；2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.675 kN；立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.675 kN； - 轴心受压立杆的稳定系

49、数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；23 - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1800 / 15.9 = 113 ；由长细比 Lo/i 的结果查表

50、得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.496 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9674.544/（0.496424） = 46.003 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.003 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.015(1.6+0.12) = 2.125 m；k1 - 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.8 按照表 2 取值 1.015 ；Lo/i = 2124.801 / 15.9 =

51、134 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9674.544/（0.376424） = 60.684 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 60.684 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。246.3.1.2、 梁段: 500900框架梁。2627一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0

52、.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.55；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.36；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；28采用的钢管类型为482.70；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21

53、.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(

54、mm)：900；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：900；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm，779mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:29 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取6.000h； T - 混凝土的入模温

55、度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值21.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料

56、抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 9022/6=60cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：30M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.921.6=23.328kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.94=5.04kN/m；计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0.123

57、.328(900-120)/(4-1)2 + 0.1175.04(900-120)/(4-1)2= 1.98105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.123.328(900-120)/(4-1)/1000+1.25.040(900-120)/(4-1)/1000=8.244 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.98105 / 6.00104=3.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100

58、EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 23.328N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(4-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 90222/12=60cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.328(900-120)/(4-1)4/(10095006.00105) = 0.127 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 面板的最大容许

59、挠度值 =1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 8.244/0.900= 9.160kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:31W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN)32 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.742 kNm，最大

60、支座反力 R= 9.068 kN，最大变形 = 0.993 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.42105/8.33104 = 8.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 8.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 900/400=2.25mm；33次楞的最大挠度计算值 =0.993mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座

61、力9.068kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8.24cm3；I = 29.891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)34 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.653 kNm，最大支座反力 R= 6.87 kN，最大变形 = 0.100 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.53105/8.24103 = 79.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f =

62、 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =79.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.100 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效

63、面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.87 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.87kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝35土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

64、: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.90=25.110kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.00)0.90=3.780kN/m；q=25.110+3.780=28.890kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12528.892502=2.26105Nmm；RA=

65、RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37525.110.25+0.4373.780.25=2.767kNRB=1.25ql=1.2528.890.25=9.028kN =Mmax/W=2.26105/6.00104=3.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.925kN/m； l-计算跨度(梁底支撑

66、间距): l =250.00mm；36 E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52125.112504/(10095006.00105)=0.09mm；面板的最大挠度计算值: =0.09mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.028/0.9=10.031kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.0310.92 = 0.813 kNm；最大应力