模板工程施工方案2

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1、目 录 一、编制依据3二、工程概况 3三、模板的设计构造与搭设要求 4四、材质要求 13五、模板工程的技术与质量要求： 13六、模板工程施工安全措施 14七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 14八、模板安全计算 15 1、墙力墙 2、柱3、梁 4、板一、编制依据1.1工程设计图纸；1.2国家施工规范、规程和行业标准1.3项目施工组织设计；1.4与业主签定的工程承包合同；1.5实用建筑施工手册等。1.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302001二、工程概况本工程主体为地下1层，钢筋混凝土框架结构。高架平台为框架结构，清水砼预应力结构。地下室底板和顶板统一从南向北按0.5%坡度

2、结构找破。地下一层结构高度5.6m,高架平台高度12.03m，局部17.63m。2.1 工程结构设计概况（见表22）工程结构设计概况一揽表 表2-2地下室主体结构形式钢筋混凝土框架结构主要结构尺寸（mm）梁1200×1800，1000×1200，1000×1500、1000×2300，1000柱1200×1200, 800×800板700墙600、300高架平台主要结构尺寸（mm）柱1200×1200，1200×1400梁800×1350，800×1450,800×1800、1000&

3、#215;2000板250三、模板的设计构造与搭设要求（一）模板设计a）、承台、基础梁的模板采用M7.5水泥砂浆砌标准粘土砖为地胎模。b）、地下室框架柱、框架梁、剪力墙、现浇板采用木胶合板。C）、高架平台部分，框架柱采用定型钢模，梁、板采用木胶合板。d)、地下室和高架平台支撑系统采用扣件式钢管脚手架支撑。（二）地下室层模板、支撑设计1、梁（梁阴角加腋，从板底向下300），其梁模的支撑系统构造参照如下表：部位截面尺寸搭设高度（m）力杆间距（跨度方向）（m）梁底立杆根数（根）梁两侧力杆宽度（m）力杆步距（m）梁底方木间距（mm）40×80梁底向上对拉螺杆14距离（m）梁1000×

4、;12004.40.6541.91.21670.15梁1200×1800（上翻）4.90.32522.11.21501.4、1.7梁1000×2300（上翻）4.90.32531.91.21431.4、1.8、2.21、1满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；1、2模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；地下室梁、板钢管扣件式支模图（一）2、地下室顶板模板700厚楼板支撑系统构造参数如下表：部位截面尺寸搭设高度（m）力杆横距（m）力杆纵距（m）力杆步距（m）板底方木间距（mm）40×80板7

5、004.90.650.651.21802003、地下室浇注高度5.6m，墙厚600mm的剪力墙，其构造尺寸如下表剪力墙宽度（mm）内龙骨方料（40×80）间距第一道对拉螺杆至楼面间距（mm）对拉螺杆间距（水平方向）（mm）对拉螺杆间距（高度方向）（mm）对拉螺杆直径（mm）对拉螺杆道数（沿高度方向）（mm）600、300150mm1504504501411其中地下室外墙，因墙阴角加腋，故加腋部位对拉螺杆加长并再增加2道。其安装大样如下图：有防水要求外墙、水池壁、地下室顶板墙，对螺杆应采用焊有止水片的螺杆。4、地下室框架柱1）、按图纸尺寸制作柱侧模板（注意：外侧板宽度要加大两倍内侧板模

6、厚）后，按放线位置钉好压脚板再按柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。2）、安装柱箍：柱箍应根据柱模尺寸、侧压力的大小等因素进行设计选择（有木箍、钢箍、钢木箍等）。该工程的柱采用钢箍。柱截面尺寸（mm）内龙骨方料（40×80）间距(mm)柱高（m）钢箍形式第一道对拉螺杆至楼面间距（mm）对拉螺杆间距（高度方向）（mm）对拉螺杆直径（mm）对拉螺杆道数（沿高度方向）（mm）800×8001004.4钢管箍1505001491200×1200974.410#槽钢箍5001505001691000×10001004.410#槽钢箍50015050

7、0169（三）高架平台模板、支撑设计1、框架柱方柱选用定做的型钢大模板，模板在截面上分为二段，之间的接缝采用角钢螺栓孔连接，角钢的对接缝和模板的对接缝应错开，可以减少漏浆。图5-4所示的方柱模板三维示意图，图5-4方柱模板三维示意图本工程柱的高度超过10m，柱模的施工和安装应十分重视，为保证柱模板的稳定性，选用缆风绳加以固定，示意图如图5-6所示。 图5-6 柱模板固定示意图2、高架梁部位截面尺寸搭设高度（m）力杆间距（跨度方向）（m）梁底立杆根数（根）梁两侧力杆宽度（m）力杆步距（m）梁底方木间距（mm）40×80梁底向上对拉螺杆14距离（m）梁800×135010.68

8、0.4531.71.21600.2、0.55、0.9800×145010.530.4531.71.21600.2、0.6、1.0800×180010.230.4531.71.21600.2、0.7、1.23、高架平台250厚楼板支撑系统构造参数如下表：部位截面尺寸搭设高度（m）力杆横距（m）力杆纵距（m）力杆步距（m）板底方木间距（mm）40×80板25011.780.90.91.2150（四）、地下室模板支架构造要求凡在土上面搭设架体的:1、土层必须夯实，土压实度不小于95%；2、必须在地面上浇注15cm厚的C20混凝土。1）、模板支架每根立杆底部应设置底座或垫

9、板；2）、立杆底层步距为1.2m；3）、立杆底部必须要有纵横向扫地杆；4）、立杆接长接头必须采用对接扣件连接；5）、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；6）、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；7）、楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，要进行验收合格后，方能进行浇注楼面梁板砼。8)、采用钢管扣件式脚手架支撑系统。（五）高架平台模板支架构造要求由于高架平台支撑高度大于8m，属于危险性较大工程安全专项施工方案编制范畴，应经过专家进行论证。1、采用钢管脚手架支撑系统。2、材料选用（1） 18mm厚木胶合板模

10、板，40×80mm木枋（2） 钢管，材质Q2355，外径48.0，壁厚3.0,3、钢管脚手架搭设的安全技术要求    (1)脚手架搭设前，明确使用荷载，确定脚手架平面、立面布置，列出构件用量表，制订构件供应和周转计划等。(2)所有构件，必须经检验合格后方能投入使用。(3)立杆不在地下室顶板上要求基础施工土层必须夯实，土压实度不小于95%；必须在地面上浇注15cm厚的C20混凝土。清除组架范围内的杂物，平整场地，做好排水处理。(4)搭设注意事项： 1)所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。 2)在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长

11、度来实现，要求整架垂直度小于1500L，但最大允许偏差为100mm。 3)在搭设、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。 4)单排横杆插入墙体后，应将夹板用榔头击紧，不得浮放。 6)检验、验收和使用管理 6)钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀。 7)立杆最大弯曲变形矢高不超过L500，横杆斜杆变形矢高不超过L250。(5)在下列阶段应对脚手架进行检查：每搭设10m高度。   达到设计高度。遇有6级及以上大风和大雨、大雪之后。(6)检验主要内容：1)基础是否有不均匀沉陷。2)立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3)荷载是否超过规定。(12)主要技术要求：1)地基基础

12、表面要坚实平整，垫板放置牢靠，排水通畅。2)不允许立杆有浮地松动现象。3)整架垂直度应小于L500，但最大不超过100mm。4)对于直线布置的脚手架，其纵向直线度应小于L200。5)横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于L400。6)所有接头必须锁紧。(13)使用管理：1)脚手架的施工和使用应设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。2)在使用过程中，应定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。3)当脚手架使用完成后，制订拆除方案。拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止无关人员进入。4)拆除顺序自上而下逐

13、层拆除，不容许上、下两层同时拆除。5)拆除的构件应用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。6)拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管。四、地下室模板支撑材质要求1、    木材应符合木结构工程施工及验收规范（GBJ206-83）中的承重结构选材标准，材质不宜低于等材。不得使用有脆性、严重扭曲和受潮易变形、开裂的木材，木杆不得有腐朽、折裂、枯节。2、    保证结构和构件各部分形状尺寸正确并可能地承受新筑混凝土的自重，倒压力及施工新产生的荷载。3、    梁底模和侧模用18MM厚胶合板，梁底下用48钢管横杆，间距650MM，平板底模采用18

14、MM厚915×1830九夹板，搁栅为40×80方木，间距200MM，搁栅下设通长48钢管横杆和垂直支撑，最上一排横向间距325MM，其它纵横向间距都为650。4、    支撑立杆、横杆采用焊接钢管，外径48MM，壁厚3MM，扣件的附件CT型螺栓、螺母、垫圈等材料应符合CB700-79普通碳素结构钢技术条件中A3钢的规定，螺纹均符合CB196-81普通螺纹的规定，垫圈符合CB96-76垫圈的规定。扣件不应有裂纹、气孔及疏松、砂眼或其影响使用性能的铸造缺陷。扣件和钢管的贴面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离小于5MM，扣件的活动部位应转动灵活，旋转

15、扣件的两旋转面间隙要小于1MM。5、    梁板支模时，支撑间距必须符合设计尺寸要求。支模面处应平整、坚实，上下层支柱在同一垂直线，支柱下设置长垫板，水平拉杆及剪刀撑的设置应符合设计及规范要求，扣件要拧紧，要抽查扣件的扭力矩，并要有足够的数量和承载力。五、模板工程的技术与质量要求：1、模板施工前，先进行模板及支撑系统的配置设计，绘出模板排列图，木工负责与技术员对各道施工顺序和班组人员作详细交底，对运到现场的模极及配件应按规定数量逐次清点及检查，不符合质量要求的不得使用。2、模板配置好后，应事先在地面进行预拼，校核平面尺寸和平整度等，并检查模板的节点，全部合格后方可使用。严格

16、控制墙柱模板的垂直度、平整度和模板截面的几何尺寸，并以自检、互检、专检的形式进行全数复核。3、模板安装必须正确控制轴线位置及截面尺寸，模板拼缝要严密不漏浆，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。平台模板拼缝粘贴塑料粘胶纸。为保证模板接缝宽度符合标准要求，施工中加强对模板的使用、维修、管理。模板与砼的接触面应涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与砼接槎处。4、模板支撑系统必须横平竖直，支撑点必须牢固，扣件及螺栓必须拧紧，模板严格按排列图安装，浇捣砼前对模板的支撑、螺栓、扣件等紧固件派专人检查，发现问题及时整改。5、孔洞、埋件等应正确留置，在翻样图上自行编号，防止错放、漏放。安装要牢

17、固，经复核无误后方能封模板。6、平台模板支撑必须严格按照设计图纸要求做到上下、进出一致，木工负责人必须做到层层复核。为保证不出现挠度，梁、板跨度大于4m时，梁底模按1.5起拱。7、模板未经技术部门同意，不得随意拆模，现场增加砼拆模试块，必要时进行试块试压，以保证质量和安全。8、模板拆除后，必须进行清理，要铲除模板表面的残浆，铲除残浆和整理后的模板表面必须均匀满涂隔离剂。9、 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构100六、模板工程施工安全措施 1、模板工程施工时，不使用腐烂、翘

18、裂、暗伤的木质脚手板，也不使用40mm×80mm的木条或薄板作立人板。不在脚手架上堆放大量模板等材料，严禁将模板支撑在脚手架系统上。支撑模板时，木工保管好随带的工具，如中途停歇就将搭头及支撑钉牢，拆模间歇时将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，以防坠落伤人。拆模一次拆清，不留无撑模板。拆下的模板及时清理，堆放整齐。 2、严格控制施工荷载，泵送砼应分散给料。从事模板的施工人员要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识；进入施工现场的人员要佩戴安全帽，进行高处作业的人员穿胶鞋，应系好安全带。对用具定期检验，不合格的严禁使用。支模过程中如遇中途停歇应将已就位的模板或支承件联结牢固

19、，不得空架浮搁。拆除承重模板时必须先设立临时支撑，防止突然整块坍落，并应由2人以上配合拆除。 3、因本次模板排架搭设高度较高，为保证排架搭设质量，排架搭设施工时必须由架子工进行搭设，至最后一步方可由木工根据梁板标高支模，排架搭设需严格照施工方案进行施工。在现场需安排专人负责监督及验收，确保排架间距及剪刀撑数量符合方案要求，且需按安装扣件数量的10%对扣件拧紧力矩进行抽样检查，单个扣件的螺栓拧紧力矩应在4065N·M之间。排架搭设完毕需经过各部门验收通过后方可进行支模。七、梁模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.；立

20、杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；b. 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.2m为宜，不宜超过1.2m。3.整体性构造层的设计：a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；b. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，

21、四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；c. 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；b. 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏

22、差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、安全计算书A、600厚剪力墙模板计算书a、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):150；穿墙螺栓水平

23、间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 墙模板设计简图b、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.0

24、00； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。c、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产

25、生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N·mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134k

26、N/m； q = q1 + q2 =23.648+1.134=24.782 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×24.782×150.0×150.0= 5.58×104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应

27、力计算值： = M/W = 5.58×104 / 2.43×104 = 2.295N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.295N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0

28、.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.134=24.782 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×24.782×150.0 = 2230.405N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2230.405N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×2230.405/(2

29、5;450×18.0)=0.413N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.413N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.66×0.45 = 21.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 150mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 45×1.8×1.8&#

30、215;1.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×21.9×1504/(100×9500×2.19×105) = 0.036 mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求！d、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×80×80/6 = 42.

31、67cm3；I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.15×0.90=7.883kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.15×0.90=0.378kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(7.88

32、3+0.378)/1=8.261 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.1×8.261×450.0×450.0= 1.67×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N·mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.67×105/4.27×104 = 3.921 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞

33、的最大应力计算值 = 3.921 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.15×0.90=7.883kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.15×0.90=0.378kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(7.883+0.378

34、)/1=8.261 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.6×8.261×450.0 = 2230.405N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2230.405N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =3×2230.405/(2×40.0×80.0)=1.046N/mm2；内楞截面的受

35、剪应力计算值 =1.046N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.66×0.15/1=7.30 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.71×106；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×7.3

36、/1×4504/(100×9500×1.71×106) = 0.125 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.125mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.13cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 13.08cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P

37、 = (1.2×48.66+1.4×2)×0.15×0.45/2=1.86kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.175×1858.67×450.00= 1.46×105 N·mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 1.46×105 N·mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.13×103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =2

38、05.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.46×105/5.13×103 = 28.532 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =28.532N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×2)×0.15×0.45/2=1.859kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.65×1858.671 = 5.44×102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外

39、楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 5.44×102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =2×5.44×102/500.000=2.175N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2.175N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷

40、载(kN/m)：P = 48.66×0.15×0.45/21.64 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.31×105；外楞的最大挠度计算值: = 1.146×3.28×100/2×4503/(100×206000×1.31×105) = 0.064mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.064mm 小

41、于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！e、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.659×0.45×0.45 = 9.853 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.8

42、53kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！B、地下室框架柱B、1、1200×1200框架柱柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:H = 4.40m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B

43、和H方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B和H方向竖楞数目:13；对拉螺栓直径(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100×50×3.0；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；二）、柱模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取8.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500

44、m/h； H - 模板计算高度，取4.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 92.166 kN/m2、105.600 kN/m2，取较小值92.166 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=92.166kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度

45、验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 97 mm，且竖楞数为 13，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N·mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =97.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×92.17×0.50×

46、;0.90=49.770kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =49.770+1.260=51.030 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×51.030×97×97= 4.80×104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500

47、×18.0×18.0/6=2.70×104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 4.80×104 / 2.70×104 = 1.778N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.778N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =97.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设

48、计值q1: 1.2×92.17×0.50×0.90=49.770kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =49.770+1.260=51.030 kN/m；面板的最大剪力： = 0.6×51.030×97.0 = 2969.925N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 2969.925N； b-构件的截面宽度(m

49、m)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×2969.925/(2×500×18.0)=0.495N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.495N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 92.17&#

50、215;0.5046.08 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =97.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 500×18.0×18.0×18.0/12 = 2.43×105 mm4；面板最大容许挠度: = 97 / 250 = 0.388 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×46.08×97.04/(100×9500.0×2.43×105) = 0.012 mm；面板的最大挠

51、度计算值 =0.012mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.388mm,满足要求！四）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.4m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×80×80/6 = 42.67cm3；I = 40×80×80×80/12 = 170.67cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯

52、距(N·mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×92.17×0.10×0.90=9.655kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.10×0.90=0.244kN/m； q = (9.655+0.244)/1=9.900 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×9.900×500.0×500.0= 2.47×105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M

53、 -竖楞计算最大弯距(N·mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.27×104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.47×105/4.27×104 = 5.801N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.801N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包

54、括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×92.17×0.10×0.90=9.655kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.10×0.90=0.244kN/m； q = (9.655+0.244)/1=9.900 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.6×9.900×500.0 = 2969.925N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2969.925N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖

55、楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×2969.925/(2×40.0×80.0)=1.392N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.392N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =92.17×0.10 = 8.94 kN/m； -竖楞最大

56、挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.71×106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×8.94×500.04/(100×9500.0×1.71×106) = 0.233 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.233mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五）、B和H方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100&

57、#215;50×3.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×92.17×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.097 × 0.5/2 = 2.47 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 21.732 kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 1.478

58、kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.168 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1.48 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 115.39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =115.39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.168 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度

59、=0.168mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六）、B和H方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M16 ； 对拉螺栓的有效直径: 13.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 21.732 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=21.732kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求。B、2、地下室800×800框架柱柱模板