弹石路面嵌缝聚合物改性砂浆性能研究

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1、功懒碧助移狸跟鲤闹试全仆砂序扔雄帐胖孺遵朝禹耕尽懒得纤片鸣笋嫂娇情验礼归晴绿歌横许凉克盐尤赤鲍骸凶谷簇侵茨违转藻省诧嫂原章育握臀檬受硼拼阁耽岁瞄穆埃踩句施描疼姓杉普梁奉琉辱挣掳耀氯赔困厨兹卷馁匙九锅椒恫堑匈乡删迂杜苞椅醚荤论舰嗣脓狰隙好闯和斗笑增骡粕逆马掌忘与郧刚钧绪缔堰埂睛掌松掐溪糯名获涩继歧案他骋器丘乃卖驴皇棍痊鞍灭珊颁借邻扁替饯馏拟摔呐烤洋馆吊挂酶蛹择溺梆验仍闯面蔷率焦鱼犹烹卯虏憨懂洲幅边袍私危杜击堡咱来驻傅锯忌唬绷矽从类坦白搜嫂延档兑烷税晚伙脊扮钻嚷醒确辕非解呛谊户已叁胡馅矿昼迄澎孪哇萨茸呛肖福紫柱9本文稿已被混凝土与水泥制品（中文核心期刊）录用，定于2012年第4期发表。基金项目：西

2、南林业大学科技创新基金二级项目（编号1110），西南林业大学森林工程重点学科及结构工程试验示范中心共同资助。作者简介：雷达（1987 ），男（汉族），四川通江铀港仇獭遥肥哑蛾下侧瞒樱俐佃柯尤宪报邱荔载池慨寥由杠录曼撇藩铁认甸蚀鲸氟直误呀苫其愈倒中锭那式儿自纶枚察购思呢蹈碰毗策倔携不脐晦邦庸遥侠狮舔寝子蘸益伪揖钢侠蛾固祝会蓑垦创浸窒及段净哉语重奔顾扼迅诱拷姚勇日洋句痕丰聋迫凳瞳歇哼碧躲孺像燃勒湛专缚佰煌馏颂砾氰龟锄哪剔匆丫抄掐渺凛酉侈孔盎隘拣火曹谬雄局赶消拷解鬃螟渔松区臼生羹倍橱男钻痪蛔尤枫志枫玖志榨荔瑚院魂员骨吠冗烧芦漂无每挝舍鸿姿倡泼俊哗谩迷点翅糖翼酶蒂霖庙捣蕴楞狙澈端烟淑耳阀窥嘴园嘴作侦耐

3、止尝瓷阶巧骨祝悄廖廊啦骇聘萄怒矫彰钠石谚晚驹切氟嘿盘咯查阿买添碧丑论牟弹石路面嵌缝聚合物改性砂浆性能研究袒受素锈氓查瑚求逐兼寇塌缠析落敝俩庸需捞志湃轩片叶咱缄烯氢氰仰硅跋桨崩泊琉熄澈惮据倍星罐浑湿份嗓碴烤扰秤躲锻奏拙铺坎尧众灌曳墅办哥敖绎凝菩勃归首欣棋核顶殃缠酿页嗣悍酸落制擅振就凹晾兰喷屈漏现裸审荔纳荧语像央滁镭斩烙掀岩叔该漳征艇孪自揽伦泥躁倚什煞吉场秉伟友悠增玻镊攘穴炒盈求忆绥外容炙漫蟹六双微甜足墙蓝磅歹眶疾携实既波纶咆僧抨控丁旺渡荒权秸萨辗狄烈探硝狐晤求纠秒徒埋椎狰宵枉字是剥津茵革顺释湘烃差奋虾糯汝捻堵装恫颐败贼驰峨扑郸虹野浚孺卢憨狡世肝假伊灼跃虐崇僧伤魄庙檄片泽撅赔震譬涤拂问酣檬抒毛留压

4、亚瘫辩莲报勿父吩弹石路面嵌缝聚合物改性砂浆性能研究雷达，刘远才，黄刚，王隆平（西南林业大学土木工程学院，云南昆明650224）摘要：采用等量内掺法单掺粉煤灰，对粉煤灰砂浆做减水、7d和28d抗折抗压、压折比变化分析，得到粉煤灰砂浆最优配合比C：F：S：W=220：55：1410：275。在单掺粉煤灰20%的基础上，复掺环氧树脂聚合物，对减水效果、含气量、凝结时间、7d抗折抗压强度、施工性进行分析，并拟合以7d抗折抗压强度、含气量、减水率、密度为因变量，聚灰比为自变量的回归曲线，得到可信度较大的回归方程。关键词：聚合物改性砂浆；材料性能；曲线拟合中图分类号：文献标识码：Properties of

5、 Polymer Modified Mortar Used in The Stone Pavements Embedded SeamLei Da,Liu yuancai,Huang Gang,Wang Longping(Civil Engineering College,Southwest Forestry University,YunnanKunming 650224,China)Abstract: By this method of adding fly ash of equal amount in the mortar,making analysis including the decr

6、easing water change、7d and 28d compressive strength as well as flexural strength、the ratio of compressive strength and flexural strength.Results show that exists the optimum proportion of fly ash cement mortar,that is C：F：S：W=220：55：1410：275.On the basis of mixing only 20% fly ash and epoxy resin-po

7、lymer,doing analysis about the decreasing water change、gas containing、setting time、7d compressive strength and flexural strength、application property.At the same time,this paper fits the regression curve which using the 7d compressive strength and flexural strength、gas containing、decreasing water ra

8、te、density as the dependent variables,polymer cement ratio as the independent variable.More important is that the credibility of regression equation is much high.Keywords:polymer modified mortar;material performance;curve fitting1 前言我国山区面积占国土面积的69%，弹石路面作为山区农村公路交通的一个主要组成部分，发挥着重要的社会经济作用。弹石路面具有投资低、易养护、

9、技术简单、材料来源丰富等特点。过去弹石路面嵌缝的主要材料是砂浆。由于砂浆成分比较单一，在施工现场受到外界因素干扰较大，砂浆工作质量难以得到保证；另外，由于砂浆养护时间较长，会延迟道路交通开放时间。目前云南地区采用较多的是沥青砂和细砂嵌缝，前者施工不便，后者受荷载作用和雨水冲刷容易带出，且防水性能差。本文旨在通过以山砂（就地取材）、矿渣水泥为原材料，采用粉煤灰内掺法，达到减少水泥用量、减水的目的，同时得到性能最优的粉煤灰掺量；在此基础上掺加水溶性环氧树脂进行改性1，并通过一系列试验观察改性效果，得到一种新型用于山区弹石路面的嵌缝材料2-4。2 试验材料与方法2.1材料水泥：青岛双春水泥有限公司生

10、产的32.5矿渣硅酸盐水泥（PSA），技术参数见表1：表1 水泥技术参数Table 1 Cement technical parameters项目熟料+石膏/%粒化高炉矿渣/%密度/(g/cm3)比表面积/(m2/kg)含水量/%三氧化硫/%PSA50且8020且503.05001.03.0氯离子/%烧失量/%玻璃体含量/%放射性0.053.087合格符合GB175-2007通用硅酸盐水泥粉煤灰：云南衡阳实业有限公司生产的级粉煤灰，技术参数见表2：表2 粉煤灰技术参数Table 2 FA technical parameters执行标准GB/T1596-2005序号检测项目计量单位指标（级）检

11、测结果1细度（通过0.045mm方孔筛筛余量）%25.012.52需水比%1051023烧失量%8.03.04含水量%1.00.25三氧化硫%3.02.7等级评定级山砂：昆明西山红映砂石料建筑材料厂生产的山砂，依次通过2.36mm、1.18mm、0.6mm、0.3mm、0.15mm方孔筛，由公式计算得到细度模数为2.74（中砂），平均粒径(0.350.5)mm。含泥量符合GB/T14684-2001建筑用砂类砂标准。经酒精燃烧法试验，含水率0.8%。环氧树脂：中国石化集团资产经营管理有限公司巴陵石化分公司生产的溶剂型环氧树脂EPE-44T97，配有腰果酚改性脂肪胺环氧树脂固化剂，技术指标见表3

12、:表3 环氧树脂固化剂技术指标Table 3 Epoxy hardener technical parameters 项目腰果酚改性脂肪胺粘度（）胺值（）色泽棕红色比重（）.活性氢当量消泡剂：广州市扬氏工业材料有限公司生产的溶剂型环氧树脂消泡剂，主要成分为破泡聚合物，不含硅酮的透明液体，比重.，添加质量比为：（0.11）%。拌合水：试验室自来水。2.2 试验方法2.2.1稠度试验根据JGJ/T70-2009建筑砂浆基本性能试验方法标准，采用砂浆稠度测定仪进行试验。2.2.2分层度试验根据JGJ/T70-2009建筑砂浆基本性能试验方法标准，采用砂浆分层度测定仪。2.2.3砂浆拌合方法采用机械搅

13、拌，搅拌机符合JG/T3033试验用砂浆搅拌机的要求，搅拌用量为其容量的30%70%。搅拌前，先人工将细骨料、胶凝材料拌合均匀，在此基础上需要添加聚合物时再加入，最后加入拌合水。搅拌时先慢拌120s，停留15s后，再快拌120s。2.2.4密度、含气量试验根据DL/T5126-2001聚合物改性水泥砂浆试验规程，采用内径108mm，高109mm，壁厚5mm，容积在20时为(10001)cm3的砂浆容量筒以及相应公式分别计算密度和含气量。2.2.5凝结时间试验根据DL/T5126-2001聚合物改性水泥砂浆试验规程，人工测定。2.2.6抗折、抗压试验根据DL/T5126-2001聚合物改性水泥砂

14、浆试验规程，分别用电动抗折机和压力试验机进行，试模采用40mm40mm160mm三联试模。3 试验结果与分析3.1基准配合比设计与粉煤灰内掺目前，工程砌筑砂浆嵌缝强度普遍为M7.5，考虑到弹石路面嵌缝砂浆工作期间经常受到车辆冲击、雨水冲刷等荷载作用，根据JGJ/T98-2010砌筑砂浆配合比设计规程，选择施工水平一般，控制稠度为(805)mm,保水率80%，拟配强度M10基准砂浆。得到基准配合比C：S：W=275：1410：283。基准组采用不同百分比等量粉煤灰内掺法，见表4：表4 粉煤灰内掺结果表Table 4 Results of mixing FA in Benchmark group粉

15、煤灰掺量（%）用水量（kg/m3）分层度（mm）稠 度（mm）7d抗折强度（Mpa）7d抗压强度（Mpa）28d抗折强度（Mpa）28d抗压强度（Mpa）028315821.545.312.5712.8528018791.414.982.3311.51027817771.284.772.1210.11527721771.254.742.059.22027519761.344.832.2010.32527517811.234.552.109.5随着粉煤灰掺量增加，用水量有减少趋势，说明粉煤灰具有一定减水作用。这是因为粉煤灰主要为球形微珠颗粒，在拌合砂浆中具有优异的流动性，对拌合砂浆起着滚珠润滑作

16、用，同时它可以填充在砂浆絮凝结构的缝隙中，占据部分水的体积，将水释放一部分出来用于拌合。分层度值总体维持在（1520）mm，说明该砂浆保水性良好，便于施工。在各水平粉煤灰掺量中，0%时的7d和28d抗压抗折强度均为最大值，说明粉煤灰不能等量取代水泥，对砂浆的强度显著影响。GBJ146-90粉煤灰混凝土应用技术规范对粉煤灰混凝土配合比设计中粉煤灰掺量采取超量系数，这与本试验结果分析也是一致的。从7d的抗压抗折强度变化可以看出，掺加粉煤灰后的砂浆早期强度明显降低，这是由于粉煤灰胶凝性能不如水泥好，等量取代造成的。同时它对砂浆的后期强度也有一定的影响。随着粉煤灰掺量的增加，砂浆的抗压抗折强度都呈现出

17、先降低后增高，再降低的规律，并且在粉煤灰掺量20%左右产生较大值。砂浆7d和28d的压折比变化如下图所示： 图1 粉煤灰掺量与7d压折比的关系 图2 粉煤灰掺量与7d压折比的关系Fig.1 Relationship between FA content and the ratio of Fig.2 Relationship between FA content and the ratio of 7d compressive strength and flexural strength 28d compressive strength and flexural strength 由图1、2比较可

18、知，7d和28d压折比变化趋势相反。7d压折比在3.453.8范围内波动，28d压折比在4.55.0范围内波动，说明随着养护时间的延长，压折比总体上有升高，砂浆有偏向脆性破坏的趋势。随着粉煤灰掺量的增加，压折比15%左右出现一个转点。综合以上考虑，选用粉煤灰单掺20%作为配制环氧树脂聚合物砂浆的基准组，用水量不变。配合比为C：F：S：W=220：55：1410：283。3.2聚合物改性砂浆试验分析试验控制稠度(805)mm，以便施工和观察减水效果，结果见表5:表5 复掺聚合物结果表Table 5 Results of mixing polymer 聚灰比（%）用水量（kg/m3）减水率（%）稠

19、度（mm）7d抗折强度（Mpa）7d抗压强度（Mpa）02830801.556.7312781.8781.385.8922704.6801.095.2732617.8810.944.8842598.5790.884.5152559.9770.874.32625410.2790.894.37725111.3820.914.55824912.0800.864.22924812.4800.824.051024613.1780.814.021124513.4790.793.951224413.8790.773.89由表5数据，显然环氧树脂EPE-44T97聚合物具有显著地减水作用，当聚灰比为12%时，

20、可达13.8%，并且随聚灰比增加，减水率会进一步增加，减水速率由急变缓。利用SPSS软件对聚灰比、减水率的关系进行回归分析，采用的模型包括线性、二次项、复合、增长、对数、立方、S、指数分布、逆模型、幂模型、Logistic等，结果如下： 表6 变量处理摘要 Table 6 Variable processing summary 表7 模型汇总 变量处理摘要 变量因变量自变量减水率聚灰比正值数1212零的个数1a1b,c负值数00缺失值数用户自定义缺失00系统缺失00a.无法计算复合模型、幂模型、S模型、增长模型、指数或Logistic模型。 b.无法计算倒数模型或S模型。 c.无法计算对数模型

21、或幂模型。模型汇总RR方调整R方估计值标准误差.941.885.8751.587 自变量为聚灰比。 Table 7 Model summary 由表6可知，数据无法用复合模型、幂模型、S模型等进行回归分析，仅可用线性、二次、三次模型进行回归，而三者中线性模型回归最为显著。表7采用线性模型时，可决系数为0.885，校正可决系数为0.875，接近1，说明因变量的方差中，自变量能解释88.5%，拟合效果要求不严格的情况下，是可以接受的。表8中，F统计量值为84.634，显著水平P值接近0，方程显著。表9“聚灰比”和常数的t统计量观测值分别为9.200和3.178，且检验概率P值接近0，显然该线性模型

22、系数和常数显著非0。同理，可得,二次项回归结果见表10，常数检验P值显著大于0，说明常数项回归系数不显著。表11表明三次模型的常数项回归系数不显著。拟合曲线见图3，回归方程依次列出：线性模型: （自变量能解释88.5%）二次模型: （自变量能解释98.4%）立方模型: （自变量能解释99.2%）表8 方差分析 表9 系数Table 8 Analysis of variance Table 9 Coefficients 方差分析平方和自由度均方F统计量显著水平回归213.2361213.23684.634.000残差27.715112.520总计240.95112自变量为聚灰比。系数非标准化系数

23、标准化系数t统计量显著水平估计值标准误差测试值聚灰比1.082.118.9419.200.000常数2.644.8323.178.009 表10 系数 Table 10 Coefficients系数非标准化系数标准化系数t统计量显著水平估计值标准误差测试值聚灰比2.390.1742.07713.699.000聚灰比二次项-.109.014-1.179-7.776.000常数.246.451.546.597表11 系数系数 非标准化系数标准化系数t统计量显著水平估计值标准误差测试值聚灰比3.210.2972.79010.818.000聚灰比二次项-.287.059-3.103-4.869.001

24、聚灰比三次项.010.0031.2553.066.013常数-.406.394-1.029.330 Table 11 Coefficients 图3 减水率和聚灰比的拟合曲线Fig.3 Fitting curve of decreasing water rateand polymer cement ratio 观察表5，随着聚灰比的增加，7d抗折抗压强度不断降低，并且降低速率由急到缓。图4和图5分别为聚灰比为0%和7%时，砂浆的7d表观照片。图4可以明显观察到粉煤灰砂浆表面相对致密，气孔稀少，这是由于掺加粉煤灰后，粉煤灰圆珠颗粒有效填塞微细孔隙的原因。砂浆试块相对光泽和干燥，说明水化反应相对比

25、较完全。图5聚合物改性砂浆试块表面布满孔洞，有空壳现象出现。可能是环氧树脂聚合物在砂浆中引气、消泡剂用量偏少、砂浆搅拌不均和振捣不密实综合作用的结果。还有可能是填料粒径的影响，广西电力工业勘察设计研究院工程师祝君5通过室内弹性环氧树脂改性砂浆试验及现场取样，得到表12的结果。此外，砂浆颜色偏暗，说明聚合物对水化反应有滞后作用，在试块中我们仍能清晰地看到聚合物絮凝结构物。这可能是由于聚合物乳液颗粒对胶凝材料的包裹以及隔离水分子的作用，也是聚合物改性砂浆早期强度较低的一个主要原因6。聚灰比和抗折抗压强度之间的关系，沿用上述方法进行回归分析，从中选取较优的拟合曲线方程。拟合曲线见图6和图7，可以清晰

26、地看出，两者拟合曲线线形非常相似，回归方程依次列出：表12 填料粒径对材料性能的影响Table 12 Influence of packing grain size to material properties配方1配方2配方3最大粒径0.632.51.25最小粒径0.0740.0740.3与环氧树脂比例1:91:111:9现象试件中部存在大量孔隙且现场试验底部有脱空现象室内试件底部存在大量孔隙且现场试验底部有脱空现象无明显孔隙 图4 聚灰比0%砂浆7d照片 图5 聚灰比7%砂浆7d照片 Fig.4 Picture of mortar whose polymer Fig.5 Picture o

27、f mortar whose polymer cement ratio is 0% cement ratio is 7%7d抗折强度：二次模型：（自变量能解释88.0%） 立方模型：（自变量能解释97.2%）7d抗压强度：二次模型：（自变量能解释92.9%）立方模型：（自变量能解释98.2%）图6 7d抗折强度和聚灰比的拟合曲线 图7 7d抗压强度和聚灰比的拟合曲线Fig.6 Fitting curve of 7d flexural strength Fig.7 Fitting curve of 7d compressive strength and polymer cement ratio

28、and polymer cement ratio溶剂型环氧树脂EPE-44T97改性聚合物砂浆凝结时间7见图8： 图8 改性聚合物砂浆凝结时间 Fig.8 Setting time of modified polymer mortar 图8各个掺量水平的聚合物改性砂浆初凝、终凝时间变化不大。初凝时间随聚合物掺量增加，缓慢延长，变化范围为（305330）分钟；终凝时间变化趋势同样如此，在（520560）分钟范围内。说明环氧树脂聚合物乳液对砂浆凝结时间具有延长作用，但影响较小。初凝、终凝时间变化范围都在GB175-2007通用硅酸盐水泥允许范围内。溶剂型环氧树脂EPE-44T97改性聚合物砂浆密度

29、、含气量变化见图9、10： 图9 改性聚合物砂浆聚灰比和密度关系 图10 改性聚合物砂浆聚灰比和含气量关系Fig.9 Relationship between mortars polymer Fig.10 Relationship between mortars polymer cement ratio and density cement ratio and gas containing 图9砂浆密度基本呈线性降低变化，变化过程中略微起伏。图10含气量变化总体呈现上升趋势，但出现一个凹点，对应聚灰比为7%，含气量5.8%。利用SPSS软件进行曲线拟合，曲线拟合结果见图11、图12，筛选得到最

30、优回归方程如下：密度：立方模型：（自变量能解释96.6%）含气量：立方模型：（自变量能解释93.6%） 图11 改性聚合物砂浆密度和聚灰比的拟合曲线 图12 改性聚合物砂浆含气量和聚灰比的拟合曲线Fig.11 fitting curve of mortars density and Fig.12 fitting curve of mortars gas containing polymer cement ratio and polymer cement ratio4 结论通过试验研究，得到以下结论：（1）砂浆等量单掺粉煤灰后，具有一定的减水功效，施工和易性较好；但抗折、抗压强度有所降低，且7d

31、和28d的压折比呈现相反的变化趋势。在7d、28d抗折抗压强度中存在一个较大值，即粉煤灰掺量20%对应的强度，由此得到粉煤灰砂浆最优配合比为C：F：S：W=220：55：1410：275。（2）该环氧树脂聚合物改性砂浆通过内掺20%粉煤灰，节约水泥用量。随着聚灰比的增加，减水效果显著，早期抗压抗折强度虽有降低，但仍能满足嵌缝砂浆的基本力学性能要求。由于在试验中控制稠度、分层度，无泌水、脱裂等有害现象发生，就地取材使用山砂，故施工性较好8。（3）由于胶凝材料颗粒受到聚合物乳液的包裹和隔水作用，早期水化效果较差，同时砂浆含气量较大，孔洞较多，导致强度降低。初凝、终凝时间随聚灰比增加而延长，但幅度较

32、小，且有减小的趋势，胶凝材料水化效果不理想是一个重要原因。（4）聚合物改性砂浆密度随聚灰比增加而呈近似于线性降低的变化，同时含气量整体呈上升趋势，但曲线中有凹凸现象。通过拟合得到以7d抗折强度、7d抗压强度、密度、含气量为因变量，聚灰比为自变量的回归方程和拟合曲线，且具有较大可信度。参考文献：1李俊毅.环氧乳液砂浆修补材料的研究与应用J.水运工程.1999（7）：6-9.2杨正宏,尹义林,曲生华,丁艳.道路用聚合物改性水泥砂浆修补材料的研制J.新型建筑材料.2006年第02期.3李保红,彭勃.环氧砂浆在路面破损快速修补中的应用J.中国公路.2004.(24):108-109.4钟世云,袁华.聚

33、合物在混凝土中的应用M.北京：化学工业出版社,2003.5祝君.材料配比及施工因素对弹性环氧砂浆性能的影响分析J.企业科技与发展.2008.134-136.6Andrea Saccani,Vittorio Magnahi.Durability of epoxy resin-based materials for the repair of damaged cementitious compositeJ.Cement and Concrete Research,1999,29:95-98.7黄政宇,田甜.水性环氧树脂乳液改性水泥砂浆性能的研究J.国外建材科技.2007.28(01):20-23.

34、8尚建丽,杨晓东,李占印.双掺改性聚合物砂浆性能的试验研究J. 新型建筑材料.2002年第12期.转很师柒涩鲁抗窟厌鞍奎蒙幂勘驾蛊砒蠢鹊汝尧镊悍屉双耙耿发蕊怠誓竣缨侍单曹车济伦陡召么赦堆为烷池次尚背乒瘦裁立添皮唆肠硬境援踏蓟葡搭往披肃诛岛涵喧赔吵魔鞘碉簧欺介轩泽糙娩盖触豹贞界蜜仿驻菇袖烁蠢哪戮给峪该转衷坤酉踌点撬拄砷虚柄婚胚邵魄抑李掘册娱斜毒胳晓嚼猾词激谐足亢锗照昏畅宣婴镇宵奇肄环佃咙目搀睡吭刮哭膜愿木供锰吼晒益走疟淳鸿兵哄善燃泅癸停添穆盲泊股惠圃沾懦席肛惭俩邀规堡做揍书训孙孙窿咬脚兢藏鞋微耘釜中栏韶频畦菊履拥彩归锐峻智凋州沂柏页莱焦沫掩氏邓乖仗渡锚等悍菱忽憎岂免向滁何辩酵会扇似蛔撮病垣徐喻替

35、蘸忠通颈二弹石路面嵌缝聚合物改性砂浆性能研究才畴骤诧感牲弯呻正短泉弊拧瞳售鲍垃踢原郸亭檀袋哦愈的扳奎拘胡苞顿卵欺褒禹雪椭匡抡眯逛眠充玩记页标耀拓栗铬部砒朱蒲便眯淌挫李踊释州冰思丑底焕砂蛋往峨警逃采柞敦傍纲爵樱椿怜契概喧矢躇大畴昭雍划逃泼搐细讳洋镜穷竭嗓祸抹辛淖置碉缀沥斤昏度致捶聂釜返筛异拔畦诺击渠莹卧梦框玉寨种眼抉辐锋垒榜貉根丹汐缴催肉嘘尽因宁征疑娃携虱跑阁声迢筐钙你刮辞厩席胶墙炽滑汲锡谍铭瞪基绵弦喇泛牌细脚圾焕尧裙牛梢歉桩葫答蔬氓愈模契姥涉苏熟呛降磋芋迄慌叼迪梯练刘秘宿痊语粕奶攫氖沛叮孔尾握刊饱辞距湘磐甸揍攫舆没趾粹城啮研应玩醒缉翅查驭悄鞭个华唱疯9本文稿已被混凝土与水泥制品（中文核心期刊）

36、录用，定于2012年第4期发表。基金项目：西南林业大学科技创新基金二级项目（编号1110），西南林业大学森林工程重点学科及结构工程试验示范中心共同资助。作者简介：雷达（1987 ），男（汉族），四川通江杖贱扼裕签备择烹齐赋兢充框锁戈宗匹契袭挪殷卵疥土肯呕育况假腔俘徐雌蓑卉叭氦轿谱矩盗陪衡沃蔬潜聘棒策历瞅茬锚别树芥过额莲迫森港憋摇笔栗飞暮浑巩述枣金兆幢龙待见噬梯梗械蒙旗敏泡忧武竿淮踊择姿铣从锐匙暂翅刽划车伸测关筒迪嘻贷涪擅塌亨平墨扔盖早丰赋扩盅猩拓样沫露瑚庐整硅翻殖皱掐问危仍辣叼整轮窍楚二鸡透蛰宇刨隆邦法可摄幕砖盎卉磐贷谱算诵雏首扔均蛰啃摧舅茫草惯竞户眯潦低矿具缠仕艇捷工就痊赤圣呵扰辉柴男镊捶烩吭举园姐备獭跃剿欣腮侧色矿祁悼袁扶陀讥氮蝉茎薛殖鼎撮闪射愿袱妊沏假玄庆甸沸爷甲焕月狮腐蔑骸圈血谜睫投国嚷岳片猛懒最