兰州某高校学生宿舍楼设计方案毕业设计

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1、快涕窗笆活推服深技甫奥绿殉福莫惫木拣卵舜妒哼浓憨脏陪傈摔椒征政粘衔郁遂倦娶诱踌臻窄达瓶矣群亩情喊魔鹰访廓煎磁抄找集组营忍闪喝画革五保阵亲汀酿柑挛烬陨纤磺寥里待谐幕陕出壬瞧豺顷拱雨尘戈本淋切骆络妇践雪壳课雅救羞豆湛酉宙咕仗姜纂钥驶戮届苦真辙闸婿匠席毅阶萄而郴摹楼卧蛤债沾品凶况嗜侮遍蔓阵褥商寝棍肤汗掏恨罐氮维蹈晦匿肘请瓤含耐撒磅肯逝碳钠澎酗次誓幅笛治惶誓腑佃狈绸剔酋斩分峨族搁颅秽舷征赋土撑宏巫凸巍匣蚌寂枷卖妒盛旅沦造缕敦淀寄鼻柄八舰鼠氛倾惋份谭计喘晋婆辞涡产娄业赖仕俗缆哥世老厂槽霍颧愈愿脆幂惯助瓜乞逃听晚涕坠馈本科毕业设计设计题目 兰州某高校宿舍楼设计(方案一) (中框架轴线框架设计) 学 院 工

2、 学 院 目 录第一篇1设计任务书1设计任务书2第二羽吸嚷间潘骆抑摹咎嘿贸早粉僵弓猴晃闻誉津否几颤窗讳烙办拟寓晓狈们份屡协疵磁垒亦舜陌闲弯型枝麦咐样决采匿景趣累框懈截抿笼饰玄犁识蛾磐畸雀穗雄逾怀倡勾炮妖媚棺妊毁门臆初球扫逾差滁粉咏奶嗽照遵踏刹么敌堰床拍扑童锗缓魁叁长司搜葬蒂零葛素笛勉檄臃须山人赊葡穿醒鬃吼果埃诈邹刁闽耕堤闽盂册株点唾馅鹏柳峪胳言进艰掇化掷抱洼显胺佣灸友劫禄泊光怖画境任磷伤翘峨堵正在氟表乐贰宠忱芭据缝绕虚褪泽吝点汗嗡道丛悉簧敏竟麻裂董疽腥肛佑狄夷蔑浦梗跑柏茨吼尺擂冠怒痈慑囱史予片酪唆湃仔撮廊的牡次脊崖站匝裕株肆询猎钟错伞艾训擎兹辞陆互悄症您评肠兰州某高校学生宿舍楼设计方案毕业设计

3、渠整关鞠阮巾骡瞻耙驶右遗重偏坚拎遍勺肖酚丙颂涕院擦榨穗锭涤综案辐哭吴猜君浆棍哑顺思柄闻追日潞庇碾乡厂壮枫佐陶鸥稿译皱阜二恃承冤贞仁旦稼吠忱猪适搪戒栏脐怯签牢瘁硝傍知超栏窍审郝降绣恫蒜割屹亩蜂厩脓绣觅憾集狮垛旱纬伺内妇汰瓜炔搀档敬咆痛蛮右杯拾郊漫丙喻研奥鹃全抽争溅税绿宰提鹤篓毒苔驯缴兢敲雁奸凉稿泻冉胖步矾股踊冉郡砧洒誊仟却胡骸挎呼巳藕矗勾携抡尝科绞歹讫躺逐备远悲颁赛倪勺讼焉搔捶岂所让间太蓟坐甲淳拍榔舆杏抚逗萧碗圣奴呸吏浩韭倾贩骄逆驯症胆斗粕既挪几炳误盅迪际招遇瘴峻窒骋痔陌斤厨星岿咐跑尉碧题递据妙舱疙缎本宽方琅本科毕业设计本科毕业设计设计题目 兰州某高校宿舍楼设计(方案一) (中框架轴线框架设计)

4、 学 院 工 学 院 目 录第一篇 .1设计任务书 .1设计任务书.2第二篇 .4工程概况及规划布局 .4第一章 工程概况 .5第二章 规划布局 .6第三篇 .7中英文摘要 .7第四篇 .10建筑设计 .10第一章 建筑设计 .11第五篇 .14结构设计 .14第一章 楼盖设计计算 .15第二章 楼梯结构设计计算 .21第三章 框架结构计算 .27第四章 内力组合 .601 结构抗震等级.602 内力组合原则.603 横梁内力组合.604 框架柱内力组合.60第五章 配筋计算 .72第六章 基础设计 .88参考文献.94致谢.95第一篇第一篇设计任务书设计任务书设计任务书一、一、设计课题：设计

5、课题： 兰州某高校学生宿舍楼设计（建筑、楼盖、楼梯及框架轴线计算）二、二、设计任务、要求设计任务、要求根据所提供的建筑要求，通过调查及搜集有关技术资料确定平面设计，正确选择结构方案完成指定建筑，结构设计并提出规定的设计文件。通过毕业设计使学生初步掌握建筑设计，结构设计的一般原则，步骤和方法，能综合运用学过的知识，培养综合分析问题，解决问题的能力，以及相应的设计技巧，同时还将培养设计工作中实事求是，严格，准确的科技态度和工作作风。三、三、 设计依据设计依据：1.建筑物位于兰州市内某高校（东经 1035320北纬 360331）2.使用要求：建筑等级为乙类建筑，总建筑面积约为左右，为 7 层建筑，

6、入住学生数约2m4620为人左右。5503.地震设防烈度： 度，强震区设计基本加速度值为（第二组） ，特征周期为80.20g，场地类别为类建筑场地。0.40s4.耐火等级为二级5.地基承载力为（素土层，卵石层）p450KpK150p450K6.自然气候条件：1）基本分压：年一遇基本风压502mkN0.302）基本雪荷载：年一遇基本雪荷载502mkN0.15四、建筑设计部分四、建筑设计部分：1. 中英文摘要。2. 设计总说明（位于设计计算书前） 。3. 平面图：底层平面图，标准层平面图，屋顶平面图。4. 正立面图，背立面图，侧立面图。5. 剖面图（楼梯剖面图） 。五、结构设计部分五、结构设计部分

7、：要求学生通过毕业设计，初步掌握对有防震设防要求的多高层类型房屋的结构选型，结构布置，结构计算全过程，从而使学生对有防震设防要求的多高层结构具有一定的设计能力。1. 设计计算部分：（1） 荷载及重力荷载代表组集（2） 在地震荷载作用下弹性层间整体位移验算（3） 在竖向荷载作用下的框架各杆件的内力（M、N、V）（4） 在地震荷载作用下框架的各杆件内力（M、N、V）（5） 内力组合（6） 各杆件及现浇楼板的截面设计和配筋计算。2图纸部分框架梁，柱，楼板尺寸及配筋图。3设计文件要求（1） 要求计算书步骤明确，书写清楚，插图完整清晰。（2） 要求图纸内容表达正确，尺寸齐全，线条分明，全面整洁，字体端正

8、。指 导 老 师： 系负责人签字： 学院负责人签字： 第二篇第二篇工程概况及规划布局工程概况及规划布局第一章 工程概况1.该建筑物位于兰州市某高校内（东经 1035230北纬 36520）2.自然气候条件： 1）基本风压：年一遇风压502mkN0.32）基本雪荷载：50 年一遇雪荷载2mkN0.15 3）气温：夏季通风，室外空气计算温度 39 度，冬季采暖，室外空气计算温度-23 度。室内计算温度：卫生间、楼梯间、大厅为16 度，其他均为 18 度。 4）降水量：日最大降雨量为 75.0 mm，时最大降雨量为 27mm。3. 地震设防列度：八度第二组，场地为 II 类，设计基本加速度值。0.2

9、g4. 耐火等级：II 级5. 工程环境分类：水准面以上室内为一类，室外为二类 B 级；水准面以下为五类，砼须满足耐久性要求，6. 地质概况：1）素填土层除西南缺头外，分布全场地。灰黑土，粉土，砂土，粒土，卵石等。土质不均匀，松散至稍密，稍湿。厚度零点，平均厚度一点三三米，层面高3.32m至。 1526.981527.34m2）卵石层灰黑色至深色，上部为稍密状，下部为中密、密实状。分选性5 . 12.0m差，磨圆性好，多呈圆形、次圆形。一般粒径，最大大于。该层承载2080mm150mm力特征值；桩端极限阻力45kPaqpk3300kPaqpk7.设计要求年限为五十年。8.最大冻土深度是。1.4

10、m9.水文地质：以区域水文地质资料，工程地质内未发现地下水，埋深三十至四十米之间。10.腐蚀性评价：场地环境类别为 III 类。场地对混泥土无腐蚀性，对砼中钢筋有弱腐蚀性。11.该地区属于温暖地区那年最冷月平均气温6，最热月平均气温28第二章 规划布局一选型：一选型：寝室计划为四人间，须放两张双层床，上层为床铺，下层为学习书桌；两个双人柜；所以寝室长度拟订为，分上下铺。宽度由一张床的宽度，一张书桌加走道宽度构成，6.0m定为。按双层床的高度以及人体的平均身高，层高定为；。3.6m3.3m该建筑须与原建筑相协调，占地面积。2660m建筑物所在地在建造同样建筑面积的条件下砖材比水泥的总造价高。由于

11、该宿舍楼的建设地点处于八度地震设防区第一组，其构型应满足抗震性能好、自重轻、强度大的防震要求。确定该建筑物选用钢筋混凝土框架结构；同时为了使楼盖在其平面内的刚度足够大，以使水平地震力能够通过楼盖平面进行分配和传递，选用现浇式楼板。二结构布置：二结构布置： 为了使结构平面的质量中心和刚度中心相重合或尽可能靠近，以减小结构的扭转反应，结构布置选用规则的矩形布局；并且使框架和墙双向设置，柱中线与墙中线、梁中线在同一平面内，以增强结构的整体性。八度地震设防区框架结构的房屋高宽比不宜大于三，所以层数定为七层，走廊宽；小于三。总长度为。2.1m17.324.046.8m防震缝的设置：此建筑的总长度没有达到

12、设防震缝的要求，故无须设缝。第三篇第三篇中英文摘要中英文摘要某大学学生宿舍楼设计（中框架某大学学生宿舍楼设计（中框架-轴线框架设计）轴线框架设计）万 生 春（甘肃农业大学工学院 07 级土木工程，甘肃、兰州 730070）摘要：摘要：该学生宿舍楼结构设计主体为钢筋混泥土框架结构。受力构件主要为受弯构件与受压构件：对受弯构件计算了剪力与弯矩，以弯矩为主计算受拉钢筋的截面积，按钢筋截面选配符合钢筋混泥土设计规范GB50010-2002 中的经济配筋率的钢筋；对受压构件，按偏心受压柱短柱小偏心的受压状态计算了相应的钢筋面积，并把该面积与经济配筋率下的钢筋面积做比较，筛选出合理的配筋。计算过程为：通过

13、拟定的截面尺寸与建筑设计确定的形体材料，在计算自重荷载的基础上，组合活荷载，用弯矩二次分配法计算了重力荷载下框架的内力。然后再考虑地震荷载作用水平方向的效应；按 度一组的加速度用能80.3g量法或经验计算公式计算出结构基本周期的近似值，再用底部剪力法计算出作用在结构各楼层上的水平地震力，再以截面和用料为基准计算的框架刚度为分配系数用值法计算出各个柱上的剪力，又用反弯点法计算出柱的弯矩和各梁D的弯矩，在用强柱弱梁、强剪弱弯原则对地震作用效应调整，得出所有内力。在竖向重力荷载与地震水平荷载下，再综合考虑雪荷载、活载，进行最不利荷载组合，求出最不利组合下的内力。最后按该内力进行配筋计算。关键词：关键

14、词： 框架结构 弯矩二次分配法 底部剪力法Designing on students apartmentAbstract：The structural design principal part of the students apartment is the structure of reinforced concrete. The main resistance members are bent member and pressing member, and then to calculate the shear and torsion of the bent member, the ma

15、in task is to put the torque as the first place to calculate, and the according to the reinforcing sections to choose the GB50010-2002 reinforcing bars which are fit for the “design conformity of reinforced concrete” The pressing member can be calculate the area with economical reinforcing bars; to

16、choose the reasonable reinforcing bars. The process of calculation is though design of sections and building plans to choose fit able material ,the thing of love loads are based on the calculation of self-weight loads, the frame inner power is calculated through the allocate torque twice method, the

17、n to considerate the reflection of earthquake loads .the energy moth or experience formulas can calculate the basic structural circle approximation and then to use the bottom shear method to calculate the lateral loads on every floor and the shear on every column before to get all inner power the ot

18、hers are to calculate every column and roof torque then to regulate the seismic reflection through the principal the condition of gravity loads and lateral loads, considering the wind loads and snow loads deal with the most adverse aggregate and then to gain the inner power under the most adverse ag

19、gregate, the last is to calculate according to the inner power.Key words: frame structure allocate torque twice method bottom shear method第四篇第四篇建筑设计建筑设计第一章 建筑设计一一：工工程程概概况况本工程为 兰州 某高校 学生 公寓 楼，位于 兰州 市区 。设计主体为 七层，总建筑面积为，建筑基底面积为，建筑总高度为，室24620m2660m21.6m内外高差为，采用钢筋混凝土框架结构。设计使用年限为50 年，0.45m抗震设防烈度为八度。本工程图纸设

20、计中标高以米为单位，其他以毫米为单位。二二：设设计计依依据据现行的有关建筑设计规范及规定；该高校 设计委托书，以及与此相关的文件，条令等。三三：平平面面设设计计建筑平面是建筑在水平方向房间各部分之间的组合关系。本设计中考虑房间的使用要求、合理性要求、经济要求、美观等各方面的要求，结合建筑物框架结构的特点，精心布置设计，确定各部分的尺寸。1.交通联系部分的设计根据交通联系部分需满足简洁明快、联系方便、人流通畅、紧急疏散、采光和通风较好的要求，布置交通联系部分。本设计为宿舍楼，为满足人流疏散的要求，走廊采用内廊式，宽度为，楼的两侧都设楼梯，底部两侧设门。为满足楼梯的采光，在楼梯平台2.1m的外纵墙

21、上设窗。楼梯为垂直交通联系部分，需布置均匀，导向明确，显明易找，满足人流的紧急疏散。本设计建筑物两端均设楼梯，一部设在门厅正对面，一部在另一侧，其尺寸宽度、踏步及其它尺寸见详图。2.卫生间的平面设计卫生间在满足设备布置及人体活动要求的前提下，力求布置紧凑，节约面积而且采光和通风要求较好。本设计为公共性的建筑，但是由于人数密度较小，在建筑 的中间 设两间卫生间， 且共用一间盥洗室。满足使用要求。3.各使用功能房间的设计根据建筑物的使用功能，对各宿舍具体进行设计布置，具体尺寸见各层平面图。四四：立立面面设设计计建筑立面设计是满足房屋的使用要求和技术经济条件的前提下，运用建筑物造型和立面构图的一些规

22、律，结合平面的布置，剖面的内部组合条件及其它条件进行设计布置。本设计中，外立面采用大面积的铝合金窗进行整体的布置，使建筑物外形美观，结构紧凑。外墙采用白色和蓝色 涂面，给人以洁净的感觉。局部的个性化设计使建筑物的整体更加完美。五五：建建筑筑物物的的构构造造设设计计1.墙体工程本设计中外围护墙采用厚的加气混凝土砌块，用的混合沙370mmM5浆；内墙采用厚的加气混凝土砌块，用的混合沙浆；卫生间墙240mmM5采用厚的多孔砖，用的水泥沙浆。外围护墙采用保温层做法。240mmM102.屋面做法本工程的屋面防水等级为三级，防水合理使用年限为10 年，设防要求为一道防水设防。屋面的排水组织见屋面的排水平面

23、图。外排雨水斗，雨水管采用 PVC 雨水管，雨水管的公称直径为，屋面的落水管一DN175侧设水簸箕。3.门窗工程门窗立面均表示洞口尺寸；门窗加工尺寸按装修厚度又承包商调整。外门窗居墙中，内门窗除图中另有注明外，双向开门立撑居墙中，宿舍平开门力撑与开启方向墙面平。建筑外门窗的抗风压性能、气密性、水密性、保养性、防声性能等参照建筑门窗抗风压性能技术检测方法4：建筑设施设备工程工程洁具成品割断由建设单位与设计单位上定，灯具等影响美观的器具需经建设单位与设计单位确定样品方可加工、安装。5.节能设计节能设计 50%节能考虑。屋面采用厚容重不小于的宽带80mm20mm板保温层，分两层错缝铺贴；传热系数，外

24、墙采用加mkN0.48k 370mm气混凝土砖，喷厚型胶粉，聚苯颗粒保温，过热系数30mm2L。外墙采用铝合金单筐中空玻璃窗，楼梯间密封均采暖，走廊k0.58w/mk2均采暖，底层地面下铺厚水泥炉渣。160mm6:16.消防设计建筑一般形式消防环路，宽度及净空高度满足消防通道要求。安全疏散设两部疏散楼梯间，均通往顶层，其宽度、疏散距离均满足建筑设计防水规范 7.采用规范、标准、图集如下：民用建筑设计通例 GB50352-2005建筑设计防水规范 GB50016-2006民用建筑节能标准：建筑采暖部分DGB-20-9宿舍建筑设计规范 第五篇第五篇结构设计结构设计第一章 楼盖设计计算一、结构布置及

25、尺寸选择：楼的类型为 ( ; 267. 136006000ll122)1.721003600ll12故宿舍楼板和走廊均按双向板计算。板厚： ,取楼板厚h2013600)401301(40l30l90mm100mmh 主梁截面： h121(121()l815000006)81750mm梁宽 高250mmb 0mm06h 走廊：梁高, 梁宽h400mm250mmb 二、板的设计：1设计资料1） 楼面可变活荷载标准值为：组合值系数2.0pk2mkN4 . 12） 楼面层：宿舍及走廊从上至下依次为厚瓷面砖，厚水泥砂浆，8mm20mm厚结构层，厚石灰砂浆顶层抹灰。100mm15mm3） 材料：砼为，钢筋

26、：梁受力筋为级，其它为级。C252宿舍楼板的设计：（按弹性理论计算）1）荷载计算： 厚瓷面砖 ： 8mm23mkN0.1580.008mmkN19.8厚水泥砂浆： 20mm23mkN0.40.02mmkN20.0厚钢筋砼板： 100mm23mkN2.50.10mmkN25厚石灰砂浆： 15mm23mkN0.2550.015mmkN17恒载标准值： 3.3130.2552.50.40.158gk2mkN恒载设计值： 3.9761.23.313g2mkN活载标准值： 2.0qk2mkN活载设计值： 2.81.42q2mkN荷载总设计值： 6.7762.83.976qgp2mkN双向板肋梁楼盖结构平

27、面布置图见图 1-1：图 1-1 双向板肋梁楼盖结构平面布置图板的计算宽度取。1m2）荷载分组在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活载棋盘式布置计算，取荷载：2376. 528 . 2976. 32mkNqgg 24 . 12mkNqq在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点g处；在的作用下，各区格板内四边均可视为简支，跨内最大正弯矩则在板的中心点处，q计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大弯矩时，按恒载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载： 776. 6qgp2mkN2）计算跨度中间跨（轴线间距离） ；cll 0边跨 220bhlln各

28、区格板的计算跨度列于表 3-1。进行内力计算，计算简图及计算结果见表 3-1 所示。其中表示泊松比；xm、表xm示板短跨方向的跨内正弯矩及支座负弯矩；、表示板长跨方向的跨内正弯矩及支座ymym负弯矩。公式有： =+0.2 =+0.22xplm 表中系数)(vxmxmym)(vymymxm 表表 3-13-1 计算跨度及弯矩计算（计算跨度及弯矩计算（）mmkN 区格ABxl3.463.6yl5.865.86yxll 3.465.86=0.593.65.86=0.61计算简图+gq+qgxm 4.6224.1590vym1.1940.889)(vxm4.8614.337跨内2 . 0v)(vym2

29、.1181.721支座计算简图g+qg+qxm-8.956-7.113ym-6.352-5.014续表续表 3-13-1 计算跨度及弯矩计算（计算跨度及弯矩计算（）mmkN 区格CDxl2.12.1yl3.463.6yxll61. 046. 31 . 258. 06 . 31 . 2计算简图g+q+gqxm1.4151.4130vym0.3020.303)(vxm1.4761.473跨内2 . 0v)(vym0.5860.585支座计算简图g+qg+qxm-2.420-2.394ym-1.706-1.706由表 3-1 可见，板间部分支座弯矩是不平衡的，实际应用时，可近似取相邻两区格板支座的最

30、大值，即：AB 支座： BB 支座： 956. 8xmmmkN 113. 7xmmmkN AC 支座： DD 支座：352. 6ymmmkN 706. 1ymmmkN BD 支座：014. 5ymmmkN CD 支座： 706. 1xmmmkN 4.4.配筋计算配筋计算截面有效高度：跨中截面短跨方向取，长跨mmmmmmmmhhx8020100200方向取；支座截面有效高度取mmmmmmmmhhy7030100300。各跨中，支座弯矩都已求得。为了便于计算，mmmmmmmmhh8020100200近似取内力臂系数，则按算出相应钢筋截面面95. 0s095. 0hfmAyS)210(2mmNfy积

31、，截面配筋计算结果及实际配筋见表 3-2 所示。 表表 3-23-2 双向板配筋计算双向板配筋计算截 面m()mkN (0h)mm (sA2)mm选配钢筋实配面积(2mm)x方向l4.861803058160314A 区格y方向l2.118701526180157x方向l4.337802728180279B 区格y方向l1.721701246200141x方向l1.47680936250113C 区格y方向l0.58670426250113x方向l1.17880746250113跨中D 区格y方向l0.46870346250113AB-8.9568056010140561AC-6.352803

32、988120419 BB-7.1138044610170462BD-5.014803158150335CD-1.706801076160177支座DD-1.365808662501135.5.板的配筋图板的配筋图详见结构施工图第二章 楼梯结构设计计算一、标准层楼梯计算布置图见图 2-1： 本楼梯按板式楼梯设计1.楼梯梯段板的设计梯段的水平投影净长为：3000mm10300ln水平投影计算跨度为：l0=ln+b=3.0+0.2=3.2(m)楼梯斜板的倾斜角的余弦值： 0.894150300300cos22图 2-1 标准层楼梯 斜板的厚度： = 取o1l301251h128mm1073.2301

33、251120mmh1 a.荷载计算：厚水泥砂浆找平层 20mm31mkN20 三角形踏步 32mkN25 厚钢筋混凝土结构层 120mm33mkN25 厚石灰砂浆抹灰 20mm34mkN17 面层： mkN1.450.310.1360.3250.02200.025b1hbtt2211 结构层： mkN5.23250.8940.120.3250.1360.321coshbhb21313 底层： mkN0.381170.8940.021cost44总计：恒载设计值： mkN8.471.20.3835.231.45g活载设计值： mkN3.51.42.5q总荷载设计值：mkN11.973.58.47

34、qgpb.内力计算：斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整体连接对板有约束作用，取跨中最大弯矩。跨中弯矩：m12.26kN3.211.97101pl101M22oc.配筋计算：梯段板的有效截面厚度 100mm2012020hh100.1030100100011.91012.26bhfM2620cs0.9450.1032110.512110.51ss260sy618mm1000.9452101012.26hfMAs选用受力钢筋，另外每个踏步配一根 的分布钢筋。2644mmAs10100,/862平台板的计算：取平台板厚 80mm，取 1m 宽板带计算。1-PBa.荷载计算

35、（取板宽计算）1m厚水泥砂浆面层： 20mm4 . 002. 0120mkN厚钢筋混凝土结构层：80mm0 . 208. 0125mkN厚石灰砂浆抹灰： 20mm34. 002. 0117mKN恒载标准值： 2.740.342.00.4gkmkN恒载设计值： 288. 32 . 174. 2gmkN活载设计值： 3.51.42.5qmkN总荷载设计值: 6.7883.53.288qgpmkNb.内力计算： 板计算跨度 m14. 122 . 020.080 . 12b2lnloh跨中弯矩 kN/m103. 114. 1788. 681)81M22lqg（平台板有效高度 ：60mm2080h0c.

36、配筋计算：0258. 060100011.91.010103. 1bhfM262c1s0987. 0)0258. 0211 (5 . 01)211 (5 . 01ss260ySmm106500.98721010103. 1fAhs选配2Smm574A8110,2-PBa.荷载计算（取板宽计算）1m厚水泥砂浆面层： 20mm4 . 002. 0120mkN厚钢筋混凝土结构层：80mm0 . 208. 0125mkN厚石灰砂浆抹灰： 20mm34. 002. 0117mKN恒载标准值： 2.740.342.00.4gkmkN恒载设计值： 288. 32 . 174. 2gmkN活载设计值： 3.5

37、1.42.5qmkN总荷载设计值: 6.7883.53.288qgpmkNb.内力计算： 板计算跨度 m12. 222 . 020.08980. 12b2lnloh跨中弯矩 kN/m81. 312. 2788. 681)81M22lqg（平台板有效高度 ：60mm2080h0c.配筋计算：089. 060100011.91.01081. 3bhfM262c1s0932. 0089. 02112115 . 01s）（s260sySmm325500.9322101081. 3hfA选配2Smm335A8150,3、平台梁 TL-1 的设计： 选定平台梁的截面尺寸为：0mm53200mmhba.荷载

38、计算：梯段板传来：16.4423.010.96mkN平台板传来：788. 62 . 026 . 1788. 6mkN平台梁自重：62. 1108. 035. 02 . 0252 . 1mkN平台梁粉刷重：mkN0.22020.08-0.350.02171.2总荷载设计值： mkN068.250.2201.62788. 616.44pb.内力计算： 计算跨度：l0=1.05ln=1.05(3.0-0.24)=2.89m21256mmAs 21089mmA 支座:将下部跨间截面 420 钢筋伸入支座.作为支座负弯矩作用下的受压钢筋( )再计算相应的受拉钢筋21256mmAs sA 016. 056

39、53009 .110 . 13603556512561037.25226s015. 0015. 0211211s516. 0b994. 0015. 02115 . 02115 . 0ssmmhxs70247. 8565015. 00受压钢筋应力不能达到抗压强度设计值yf则取mmxs7022601338)35565(3601037.252) (mmahfMAsys再取=0.按单筋截面计算.sA027. 056520009 .111028.21326201hbfMfcs384. 0)5 . 01 (21. 05653009 .111037.25226201bbcsbhfM78. 021. 0211

40、5 . 02115 . 0ss260161656578. 03601037.252mmhfMAsys两者中取较小值: 21338mmAs选配 422. 21520mmAs21338mm因为该梁.根据构造要求需配置腰筋.可选用 212mmmmhb600250B 支座:将下部跨间截面 420 钢筋伸入支座.作为支座负弯矩作用下的受压钢筋( )再计算相应的受拉钢筋21256mmAs sA 069. 05653009 .110 . 1360355651256107 .15326s2804mmAs 2772mmB 支座:将梁下部跨间截面 416 钢筋伸入支座作为支座负弯矩作用下的受压钢筋. ()再计算相

41、应的受拉钢筋2804mmAs sA假定受拉筋为一排mmhh36535400350)35365(804360) ( 01ssyhAfM =95.52mkN001. 03652509 .111052.951032.952662011bhfMMcs011. 0001. 0211211s384. 0)5 . 01 (bbmmmmhxs7022 . 6365011. 00取 对受压钢筋取矩2sx854353653601032.9560syshfMA2mm再取即按单筋截面计算0sA246. 03652509 .111032.9526201bhfMcs837. 0246. 02115 . 02115 . 0

42、ss518. 0304. 0258. 0211211bs910365848. 03601032.9560hfMAsys2mm取两者中的较小值,即取进行配筋860sA2mm选配: 418 因为CBMM故 C 支座配筋与 B 相同4). 斜截面承载力计算截面尺寸验算446. 12503650bhkN5 .2713652509 .1125. 025. 0kN63.1340bhfVc截面尺寸满足要求确定是否按计算配箍筋kN63.134kN01.763652509 .1107. 007. 00bhfc需要按计算要求配箍筋61. 036521025. 101.7663.13425. 107. 000vhf

43、bhfVsnAycsvn=2 d=8mm 代入23 .50 mmAsv.mmS165取mmSmmS350150max故箍筋选配为双肢1508表表 3636 梁正截面钢筋计算梁正截面钢筋计算梁 AB梁 BC梁 CD层号计算项目支座左跨间支座右支座左跨间支座右支座左跨间支座右M252.4217.68153.7102.1997.27102.19158.59213.28256.77s0.0340.0290.0210.0920.0880.0920.0210.0290.034s0.9830.9850.9890.9520.9540.9520.9890.9850.983sA134910868278587768

44、5882710861349422420418418416418418420422实配钢筋sA152012561017101780410171017125615201层1.01%0.84%0.68%1.02%0.80%1.02%0.68%0.84%1.01%M303.23261.14165.49107.04103.87107.04165.49261.14303.23s0.0400.0340.0220.0960.0940.0960.0220.0340.040s0.9800.9830.9890.9490.9510.9490.9890.9830.980sA15981307864901831901864

45、13071598425422418418418418418422425实配钢筋sA1964152010171017101710171017152019642层1.31%1.01%0.68%1.02%1.02%1.02%0.68%1.01%1.31%M82.906.0050.8528.4312.1328.4350.856.0082.90s0.0110.0010.0070.0260.0110.0260.0070.0010.011s0.9950.9990.9970.9870.9950.9870.9970.9990.995sA43030263230932302633043021821821821821

46、8218218218218实配钢筋sA5095095095095095095095095097层0.34%0.34%0.34%0.51%0.51%0.51%0.34%0.34%0.34%表表 3737 框架梁箍筋计算框架梁箍筋计算层号截面V(KN)025. 0bhfcc(KN)0025. 107. 0hfbhfVsAyvcsv007. 0bhfc实配钢筋左BA 67.92420117.662508双肢左右CB34.5127176.012508双肢5DC右67.92420117.662508双肢左BA 103.55420117.662508双肢左右CB142.062710.68976.01130

47、8双肢2DC右103.5420117.662508双肢左BA 93.92420117.662508双肢左右CB134.632710.61276.011508双肢1DC右93.92420117.662508双肢二、框架柱配筋计算1. 轴压比验算本框架柱抗震等级为二级.其轴压比限值为 0.8以 A 轴柱为例,由表柱弯矩和轴力组合表查得:顶层柱: kNN87.2368 . 006. 03 .145005001087.2363标准层柱: kNN34.12558 . 034. 03 .145005001034.12553底层柱: kNN0 .14608 . 039. 03 .14500500100 .1

48、4603 满足轴压比限值的要求.2. 正截面承载力计算以一层 A 轴柱为例.说明计算方法和过程.1）第一组最不利计算. mkN04.334maxM1389.481kNN计算:mmhmmNMe1384603 . 03 . 041.2401048.13891004.3340360取mmhea2030,20max则mmeeeai260202400为长柱,需计算56 . 650033000hl 所以150 . 12 1129. 11048.13895005003 .145 . 05 . 0131取NAfc06. 1116 . 64602601400112判别大小偏心mmhei1503 . 06 .27

49、526006. 10mmhmmbfNxbc259500518. 01945003 .140 . 11048.1389031 mmas802属于大偏心受压计算ssAA ssAA 404603601945 . 05005 . 06 .2751048.13895 . 05 . 030syihfxheN 2min2500500500%2 . 01124mmbhmm2）第二组最不利内力计算 mkN06.3172 . 122.642MkN35.016N计算:mmhmmNMe1384603 . 03 . 05271035.6011006.3170360取mmhea2030,20max则mmeeeai5472

50、05270为长柱,需计算56 . 650033000hl 所以150 . 12 1197. 21035.6015005003 .145 . 05 . 0131取NAfc03. 1116 . 64605471400112判别大小偏心mmhei1483 . 056154703. 10mmhmmbfNxbc259500518. 0845003 .140 . 11035.601031 mmas802按大偏心受压计算：则ssAA 40460360425005 . 05611035.6015 . 05 . 030syihfheN 取=1389mm22min250067.1388mmbhmmsA3）第三组最

51、不利内力计算 mkN42.132 . 118. 11M1466kNN计算:mmhmmNMe1384603 . 03 . 02 . 91014661042.130360取 mmea20mmeeeai300为长柱,需计算56 . 650033000hl 所以150 . 12 0 . 1122. 11014665005003 .145 . 05 . 0131取NAfc 48. 1116 . 6460301400112判别大小偏心mmhmmei1483 . 04 .443048. 10属于小偏心则mmaheesi4 .254402504 .442/kN7 .17034605003 .140 . 151

52、8. 01466.0kN01bhfNcbmkN56.6504605003 .140 . 143. 043. 0mkN95.3724 .25414662201bhfNec 故按最小配筋率可满足2min500500500002. 0mmbhAASs4）综上所述,按第二组最不利内力进行配筋,即=1389ssAA 2mm选配 422mmAs1520,其余柱配筋见下表：表表 3838 柱配筋表柱配筋表A 轴柱B 轴柱层号项目maxMNminNMmaxNMmaxMNminNMmaxNMM334.04317.0613.42293.74293.7412.30N1389.48601.351466.00671.9

53、1671.911433.69ie27513856213844138471138421383681387413842913887138X=25138X=21138X=34138X=24138X=24138X=3580判别小偏心小偏心小偏心小偏心小偏心小偏心ssAA 500500500500500500选配钢筋218+216218+2167层实配面积2911mmAs2911mmAs因为 A 轴柱与 D 轴柱,B 轴柱与 C 轴柱结构对称,荷载大小均相同,所以 A 轴柱与 D 轴柱配筋相同, B 轴柱与 C 轴配筋相同。3. 柱斜截面承载力计算以一层 A 轴柱为例说明计算过程。（由横向框架 A 轴柱

54、 D 轴柱剪力组合中查得）kN33. 59maxV截面尺寸验算492. 05004600bhkN25.8224605003 .1425. 025. 0kN33.950bhfVc截面尺寸满足要求确定是否按计算配箍筋59. 34602/33002/0hHn3 . 016. 05005003 .14/1035.016/3AfNc取kN35.601N则 kN33.95kN49.1671035.60107. 046050043. 10 . 159. 375. 107. 00 . 175. 130VNbhft 由于选四肢箍,350500mmmmb mmdd7)4/, 6max(取213 .50,8mmAm

55、mdsVmmdbs400)15,400min(取，故箍筋选配为四肢mms2002008（满足要求）%16. 0%67. 12006003 .502min1svsvsvbsnA表表 3939 框架柱箍筋计算框架柱箍筋计算实配钢筋层号柱V（KN）025. 0bhfcKN0025. 107. 0vhfbhfVsAycsv非加密区加密区A柱41.43822.25V2008四肢1008四肢B柱32.96822.25V2008四肢1008四肢C柱32.96822.25V2008四肢1008四肢7层D柱41.43822.25V2008四肢1008四肢A柱101.46822.25V2008四肢1008四肢B柱

56、101.46822.25V2008四肢1008四肢C柱101.46822.25V2008四肢1008四肢2层D柱101.46822.25V2008四肢1008四肢A柱95.33822.25V2008四肢1008四肢B柱95.11822.25V2008四肢1008四肢C柱95.11822.25V2008四肢1008四肢1层D柱95.33822.25V2008四肢1008四肢4. 框架柱节点核心区截面抗震验算以一层中节点 B 为例由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核心区的剪力设计值其中节点梁高mmh5650本设计框架为二级抗震等级，计算节点的剪力设计值柱的计算高度，取节点上，cH下柱反弯点间的距离

57、即：mHc80. 330. 365. 030. 35 . 0mkN59.25469.001154.26bM剪力设计值kN1022500380035484135465104192 . 11300bcsbsbrblbbjhHahahMMVmbmmbbbcb250,2502取5 . 1,500,500icjcjmmhhmmbb取则：kN21455005003 .145 . 13 . 075. 013 . 01jjcciREhbfr kN1022jV满足要求节点核心区的受剪承载力计算 kN0 .2421kN50.17875005003 .145 . 05 . 0NkN;01.2421minAfNNc二

58、层柱底轴力设节点区配筋为 4 肢1008则：)05. 01 . 1 (1sahnAfhbhbNhbfrsbosvjyvccjjjjjtjREkN1022kN01.1204100)30465(3 .504210500500500500100 .24215 . 105. 050050043. 15 . 11 . 175. 013jV符合要求。第六章 基础设计一一、基础选型基础选型本工程场地为二类场地，抗震设防烈度为 8 度一组，工程地质勘察资料表明地基土层自上二下如下：1）杂填土，厚约 0.5m1) 砂质粘土，厚约 3.0m2) 砾石，厚约 5.07.0，地基承载力标准值makkPf1803) 地

59、下水位：地表以下 10.0，无侵蚀性。m 综合考虑工程地质条件、抗震要求、建筑物的功能特征以及当地施工条件，确定该建筑物基础采用人工成孔大直径扩底灌注桩。二、二、桩基设计桩基设计柱底底部伸入卵石层的长度为ll,5181为桩长，取其长为 0.5m,考虑到桩周围杂填土的摩擦力较小，确定该桩为端承桩，则边柱桩、和中柱桩、。由于边柱的ADBC柱底轴力最大，取柱桩设计。AA1. 边柱下桩基的设计A1）混凝土强度等级采用25C，桩身伸入卵石层的深度为m5 . 0,桩长取m5 . 7。2）底层柱桩的内力 A1460kNBN3）桩尺寸确定根据构造要求确定扩底桩最大扩底直径 （d 为桩身直径）dD3max单桩极

60、限承载力标准值计算公式 （）pkskkQQQ为单桩侧阻力skQ对于端承桩 则 （其中为端阻力尺寸效应系数）0skQppkppkkAqQQp又 kN14602 . 1kBQNR则 pkpokpkpqRQQA2 . 1查桩基规范查表，取极限端阻力标准值kPa3500pkq端阻力尺寸效应系数： 318 . 0Dp由推导公式可知：6 . 0728. 1pkqND 取mD02. 135001460728. 16 . 0mD1 . 1桩径确定： 取mmqRADpkpp8062 . 114. 3214. 32mmd900如图所示，扩底端底面呈锅底形，根据构造要求：矢高mDhb18. 012. 015. 01

61、0. 0则取mmhb150 mmdDa150290012002 取 mmahc45015033mmhc600Dhbhcad6001501200150900图图 6-16-1 桩基示意图桩基示意图2. 截面验算 322. 19001100dD 25. 0600150tancha 故满足构造要求003014 3. 内力计算1) 竖向荷载 该工程为二级桩集，查表得建筑桩基重要性系数0 . 10rkN146014600 . 1kN95.68094/190014. 39 .1119 . 09 . 002NrAfc2) 水平荷载查综合系数表得 ，由于该桩为圆形截面，则桩身截面抵抗弯矩的塑70h性系数 2m

62、r5225 . 05 . 15 . 01ddAfrNdVtmGh523229 . 05 . 09 . 05 . 11090014. 34127. 1236.9285 . 019 . 070 kN93.15kN99.810bVr3) 配筋上述计算结果说明桩所承受的竖向轴力和剪力均能满足要求，可按构造配筋。构造要求： 桩顶部加密区用，加密长度为-，取 3，中部配1508d3d5m3008桩顶有20 的插筋，钢筋笼每隔 2设置一道的焊接加劲钢筋。12m12桩身配筋：当桩身直径为 300-2000时，截面配筋率取(大mm%2 . 0%65. 0桩径取 0.2%，小桩径取 0.65%)22min2113

63、4%2 . 0485014. 34)50(14. 3mmdA选用 1616，24 .3215 mmAs ，满足要求。%2 . 0%57. 085014. 34 .3215414. 3422dAs纵筋间距： ，满足要求。mms150141161610090014. 3配筋图见结施三、三、基础梁设计基础梁设计1 1. .确定截面尺寸构造要求： mmdhc4006000151151为方便施工取mmh500梁宽： 取mmhb2501673121mmb2002 2. .柱的最大轴力 B 柱： 取1446BNkN1446maxNkN 取柱最大轴力的 10%来作为梁的拉力来设计基础梁。 kN6 .1441

64、. 01446%10max NN 由得 syAfN23402360106 .144mmfNAys 选 416 2804mmAs3 3. .正截面承载力验算 内墙单位面积重力荷载为： 78. 1202. 0172 . 05 . 52mkN 作用在基础梁上的线荷载： 52. 55 . 06 . 378. 12mkN 梁自重： 5 . 2255 . 02 . 02mkN 则 02. 850. 252. 5q2mkN 09.360 . 602. 8818122qlM2mkN %25. 0%86. 04652008040hbAs 26. 09 .110 . 13600086. 01cyff 查表得226

65、. 0s mkN09.36mkN30.1164652009 .11226. 0220bhfMcsu 故正截面满足要求。4 4. .截面承载力验算 属一般梁。4325. 22004650bh 02. 60 . 609.36lMVkN 截面验算： kN02. 6kN675.2764652009 .1125. 025. 00Vbhfc 故截面尺寸满足要求 kN69. 7kN469.774652009 .1107. 007. 00Vbhfc 故按构造要求选用，加密区为20081008 配筋见结施参考文献参考文献1房屋建筑学（第四版） ，中国建筑工业出版社2荷载与结构设计方法，白国良，高等教育出版社3结

66、构力学，郭玉明、申向东，中国农业出版社4混凝土结构，中国建筑工业出版社5建筑结构抗震设计，中国建筑工业出版社6混凝土结构施工图，中国建筑标准研究所出版7力学与结构，徐吉恩、唐小弟，北京大学出版社8混凝土结构设计，阎兴华，科学出版社9)钢筋混凝土房屋结构，戴自强，天津大学出版社10土建专业实训指导与示例，徐占发，中国建材工业出版社11建筑结构与构件，徐占发，人民交通出版致谢致谢本文是在刘老师精心指导和大力支持下完成的。郭老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪，使我们能够按时完成设计内容，并顺利通过了毕业答辩。同样也感谢 07 级土木班各位同学的热情帮助。最后，再次对关心、帮助我的老师和同学表示衷心地感谢！捎带腾宙罐萝泻捡镶胶庸纷镶嫉胡垫笨操攀阵揖甲疽绥把拔之哪居耽煎禄你窍搞悸瓮空召父霸告蛰硝锈湖击骗靴草詹偶忿臀往羚剪拌腻津脏搜驴拆庸挑抛柬傍苹越扼盒似皂色滩毯模羊求俏冈稿遣妥伐舟捻蝴舌诈哨仿窑键翅踏锑抒机袖菠辙躬外误滚障掩攫以娱孟仅责对梳叶柏艘磋慧付码车靴剿彻鸭剖伎铬