现浇箱梁施工方案计算书

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1、主线碗扣支架受力计算书一、设计依据（1） 快速化改造工程施工三标设计图纸及相关详勘报告；（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；（3）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662008)；（5）铝合金结构工程施工质量验收规范(GB50576-2010)；（6）冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)。二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。三、现浇箱梁支架验算3.1、荷载计算3.1.1、材料特性表3-1材料特性一览表材料名称材质

2、截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)备注碗扣杆件Q235B48.23.52152.061051.2191055.0810315.78面板1413顺纹600028125037500木方1001001390008333000166670木方15015013900042187500562500荷载工况：1)混凝土自重：24KN/m32）钢筋自重：2KN/m33）模板及主次龙骨：1.2KN/m24）施工人员及设备：3KN/m25）振捣荷载：2KN/m26）风荷载：0.29KN/m2龙骨及支撑架布置间距，立杆纵距

3、：900mm，立杆横距: 600mm。荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43.1.2、箱梁碗扣支架验算： 高架桥及学府街高架桥宽23.5米，梁高2米，腹板荷载最大按此计算；因支架布距一致，箱室下模板及龙骨受力较小，不用单独计算。1)模板多层板（14mm厚）计算图3-1 横断面示意图底模采用满铺14mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6bh2=1/61000142=32667mm3，截面惯性矩I=1/12bh3=1/121000143=228667mm4。作用于14mm多层板的最大荷载：a、预应力砼自重取26kN/m32（梁高） =52KN/m2b、施

4、工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4，取1m宽的板为计算单元。 则q1 =（a+b+c）1=（52+3+2）1=57kN/m q2 = 1.2a+1.4（b+c） 1 =69.4kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=150mm。q图3-2 受力计算简图Mmax =1/10qmaxl2=1/1069.41502=156150Nmm强度验算：最大弯应力max=Mmax/W=156150/32667=4.78N/mm2fm=13N/mm2 故强度满足要求，满足。挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=

5、0.677571504/（1006000228667） =0.14mm=L/400=150/400=0.375mm 满足要求。2）次龙骨计算按照最不利位置腹板处计算次龙骨为10X10cm方木，混凝土梁高2m，按连续梁计算，跨径取l=900mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m32m =52kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）0.20=11.64kN/m； q2= 1.2(a

6、+b)+1.4(c+d) 0.20=14.2kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10qmaxl214.2N/mm9002/10=1150200Nmm强度验算： 最大弯应力max=Mmax/W1150200/166670 6.9 N/mm2 fm=13N/mm2满足。挠度验算：最大挠度max =0.677ql4/100EI=0.67711.649004/（10090008333000）=0.68mm=900/400=2.25 mm满足。故次龙骨10X10cm方木验算满足要求。3）横桥向15X15cm方木主龙骨验算按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距0.9 m，承受最大砼计算面积为1

7、.2m2。a、钢筋及砼自重取26 KN/m21.2 m20.9m =33.7kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m20.9m0.9m =0.972kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m20.9m0.9m =2.43KNd、振捣荷载：2KN/m20.9m0.9m =1.62 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=43kN/m q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/0.9m=52.6kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l252.69002/10=4260600Nmm15X15cm方木强度验算：最大弯应力m

8、ax=Mmax/W4260600/5625007.6N/mm2 fm=13N/mm2满足。15X15cm方木挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677439004/（100*9000*42187500）=0.51mm=900/400=2.25mm满足。横桥向15X15cm方木主龙骨验算满足要求。4）立杆承载力计算，纵向间距0.9m支撑架体承载力验算按照最不利位置腹板处计算腹板两根立杆承重混凝土断面面积1.2m2 ，横向长度为0.3+0.6+0.3=1.2 m；纵向间距0.9m。（1）荷载：a、钢筋及砼自重取26 KN/m31.2m20.9m =28.08kNb、模板及主次龙骨取1.

9、2 KN/m21.2 m0.9m =1.296kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m21.2m0.9m =3.24KNd、振捣荷载：2KN/m21.2 m0.9m = 2.16KN（2）荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 = a+b+c+d =34.76kN q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）=42.8kN（3）稳定性验算：立杆的截面特性：A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.06105 N/mm2，取L=900mm。根据公式计算：lo =h+2ka=600mm+20.7300mm=1320mmlo=0.90.9

10、=0.81m，取两者较大值，lo=1.32m。公式中:lo-支架立杆计算长度 h支架立杆顶层水平步距（m）k悬臂计算长度折减系数，可取0.7.a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)立杆稳定性计算（含风荷载）： =(N+Wk) /A-轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比= lo/i=1320mm/15.78mm=83.65，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)中附录，查表得0.673 =(N+Wk) /A =(42800N +87000)/2*（0.673489 mm2）=197.2N/ mm2 215 N/ mm2故稳定性满足要求。5）地基基础验算地基承

11、载力验算：P= N/KA式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 立杆传至基础顶面的轴心力设计值K - 调整系数，参考建筑施工手册200页（K值可以适当调整，以满足现场实际需求，建议取值在0.5-0.8之间）基础处理采用15cm厚混凝土，上铺5cm木板，可调底座落于木板上按每块木跳板支撑5根立杆A1=0.2*5m/5=0.20m2，依据规范当大于0.25m2时,取0.25m2，小于0.25m2时取实际值可看作0.20m2=0.2m*1m，基础为15cm混凝土，计算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2 选取P= N/KA =42.8

12、kN/ 0.7*0.45m2 =135.9kN/m2经计算地基处理后的承载力应大于136kN/m2,方可满足要求。对已完成段落测得路基地基承载力大于250KN/m2，水稳地基承载力大于400 KN/m2，满足支架搭设要求。6）翼板下龙骨和模板验算桥梁翼板施工结构的构成：在碗扣支架支撑系统的可调顶托上纵向布设15*15cm的方木作为主龙骨，采用48mm钢管(或工字钢)根据桥梁翼板形状弯曲成弧形定型，在侧模弧形定钢管上纵向铺设1010cm的方木作为次龙骨方木，方木间距30cm（斜腹板段加密为20cm），方木上铺1.2cm厚的防水竹胶板。（1）翼板下横桥向龙骨验算按连续梁计算，次龙骨跨径取值l=90

13、0mm，砼计算面积按翼缘板与斜腹板交界最大厚度0.488m考虑，面积为0.488*0.9=0.44m2 ，12.6#工字钢 截面特性：E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=77103mm3 I=48.8105mm4布置间距0.9m荷载为：a、钢筋及砼自重取26 KN/m20.44m20.9m =10.3kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m20.9m0.9m =0.972kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m20.9m0.9m =2.43KNd、振捣荷载：2KN/m20.9m0.9m =1.62KN荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4

14、。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=17.1kN/m q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/0.9m=21.3kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l221.3*9002/10=1725300Nmm钢管强度验算：最大弯应力max=Mmax/W1725300/（2*5.08103）22.4Mpa =215Mpa满足。钢管挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*17.1*9004/（100*206000*48.8105）=0.075mm=900/400=2.25mm 翼板下横桥向钢管主龙骨布置间距0.9m验算满足要求。（2）翼板下纵向主龙骨及验算（l=1500mm

15、）因为所用材料和底板下一样，而受力远小于底板处，所以15*15cm方木主龙骨和1010cm方木次龙骨计算从略。匝道桥连续箱梁碗扣支架计算书一、设计依据（1） 快速化改造工程施工三标设计图纸及相关详勘报告；（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；（3）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662008)；（5）铝合金结构工程施工质量验收规范(GB50576-2010)；（6）冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)。二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注

16、时的冲击荷载和振动荷载等。三、现浇箱梁支架验算3.1荷载计算3.1.1材料特性表3-1材料特性一览表材料名称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)备注碗扣杆件Q235B48.23.52152.061051.2191055.0810315.78面板1413顺纹600028125037500木方1001001390008333000166670木方15015013900042187500562500荷载工况： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)钢筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龙骨：1.2KN/m2

17、 4)施工人员及设备：3KN/m2 5)振捣荷载：2KN/m26)风荷载：0.29KN/m2龙骨及支撑架布置间距，立杆纵距：900mm，立杆横距： 900mm。荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43.1.2箱梁碗扣支架验算主桥宽8.5米梁高2米，以受力最大的8.5米桥宽一跨箱梁为例进行计算。最大受力、最不利位置在翼缘板处，按此计算；因支架布距一致，箱室下模板及龙骨受力较小，不用单独计算。1）模板多层板（14mm厚）计算图3-1 横断面示意图底模采用满铺14mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6bh2=1/61000142=32667mm3，截面惯性矩

18、I=1/12bh3=1/121000143=228667mm4。作用于14mm多层板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m31.6（梁高） =41.6KN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。 则q1 =（a+b+c）1=（41.6+3+2）1=46.6kN/m q2 = 1.2a+1.4（b+c） 1 =56.92kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=150mm。q图13-2 受力计算简图Mmax =1/10qmaxl2=1/1056.921502=128070Nmm强度

19、验算：最大弯应力max=Mmax/W=128070/32667=3.92N/mm2fm=13N/mm2 故强度满足要求，满足。挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=0.67746.61504/（1006000228667） =0.115mm=L/400=150/400=0.375mm 满足要求。2）次龙骨计算按照最不利位置翼缘板处计算次龙骨为10X10cm方木，混凝土梁高1.6m，按连续梁计算，跨径取l=900mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m31.6m =41.6kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2

20、d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）0.20=9.56kN/m； q2= 1.2(a+b)+1.4(c+d) 0.20=11.672kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10qmaxl29.56N/mm9002/10=774360Nmm强度验算： 最大弯应力max=Mmax/W774360/166670 4.65 N/mm2 fm=13N/mm2满足。挠度验算：最大挠度max =0.677ql4/100EI=0.6779.569004/（10090008333000）=0.56mm

21、=900/400=2.25 mm满足。故次龙骨10X10cm方木验算满足要求。3）横桥向15X15cm方木主龙骨验算按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=900mm，布置间距,0.9 m，承受最大砼计算面积为1.01m2。a、钢筋及砼自重取26 KN/m21.01 m20.9m =23.634kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m20.9m0.9m =0.972kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m20.9m0.9m =2.43KNd、振捣荷载：2KN/m20.9m0.9m =1.62 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则 q1 =（a+b+c+d）/0

22、.9m=28.656kN/m q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/1.2m=35.2kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l235.29002/10=2851200Nmm15X15cm方木强度验算：最大弯应力max=Mmax/W2851200/5625005.07 N/mm2 fm=13N/mm2满足。15X15cm方木挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.67728.6569004/（100*9000*42187500）=0.34mm=900/400=2.25mm满足。横桥向15X15cm方木主龙骨验算满足要求。4）立杆承载力计算，纵向间距0.9m支撑架体承载力验算按照最

23、不利位置翼缘板处计算翼缘板两根立杆承重混凝土断面面积1.01m2 ，横向长度为0.45+0.9+0.45=1.8 m；纵向间距0.9m。（1）荷载：a、钢筋及砼自重取26 KN/m31.01m20.9m =23.634kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m21.8 m0.9m =1.944kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m21.8m0.9m =4.86Nd、振捣荷载：2KN/m21.8 m0.9m = 3.24KN（2）荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 = a+b+c+d =33.678kN q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）=42.033k

24、N（3）稳定性验算：立杆的截面特性：A=489mm2， i =15.78mm，f=215 N/mm2，E =2.06105 N/mm2，取L=900mm。根据公式计算：lo =h+2ka=900mm+20.7300mm=1320mmlo=0.90.9=0.81m，取两者较大值，lo=1.32m。公式中:lo-支架立杆计算长度 h支架立杆顶层水平步距（m）k悬臂计算长度折减系数，可取0.7.a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)立杆稳定性计算（含风荷载）： =(N+Wk) /A-轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比= lo/i=1320mm/15.78mm=83.65，按建筑施工扣

25、件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011)中附录，查表得0.673 =(N+Wk) /A =(42033N+87000 )/2*（0.673489 mm2）=196N/ mm2 215 N/ mm2故稳定性满足要求。5）地基基础验算地基承载力验算：P= N/KA式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 立杆传至基础顶面的轴心力设计值K - 调整系数，参考建筑施工手册200页（K值可以适当调整，以满足现场实际需求，建议取值在0.5-0.8之间）基础处理采用15cm厚混凝土，上铺5cm木板，可调底座落于木板上按每块木跳板支撑5根立杆A1=0.2*5m/

26、5=0.20m2，依据规范当大于0.25m2时,取0.25m2，小于0.25m2时取实际值可看作0.20m2=0.2m*1m，基础为15cm混凝土，计算得出: A=（0.2+0.15*2）m*0.9m=0.45m2 选取P= N/KA =42.033kN/ 0.7*0.45m2 =133.46kN/m2经计算地基处理后的承载力应大于133.46kN/m2,方可满足要求。对已完成段落测得路基地基承载力大于250KN/m2，水稳地基承载力大于400 KN/m2，满足支架搭设要求。6）翼板下龙骨和模板验算桥梁翼板施工结构的构成：在碗扣支架支撑系统的可调顶托上纵向布设15*15cm的方木作为主龙骨，采

27、用2排483.5mm 钢管根据桥梁翼板形状弯曲成弧形定型，然后把预先加工成型的侧模弧形定型钢管与之连接，在侧模弧形定型钢管上纵向铺设1010cm的方木作为次龙骨方木，方木间距30cm（斜腹板段加密为20cm），方木上铺1.2cm厚的防水竹胶板。（1）翼板下横桥向龙骨验算（2排483.5mm 钢管）按连续梁计算，次龙骨跨径取值l=900mm，砼计算面积按翼缘板与斜腹板交界最大厚度0.456m考虑，面积为0.456*0.9=0.41m2 ，483.5mm 钢管 截面特性：E=206000 N/mm2 fm=215N/mm2 W=5.08103mm3 I=1.219105mm4布置间距0.9m荷载为

28、：a、钢筋及砼自重取26 KN/m20.41m20.9m =9.594kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m20.9m0.9m =0.972kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m20.9m0.9m =2.43KNd、振捣荷载：2KN/m20.9m0.9m =1.62KN荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/0.9m=16.24kN/m q2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/0.9m=20.388kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l220.388*9002/10=1651428Nmm钢管强度验算：最大弯应力ma

29、x=Mmax/W1651428/（2*5.08103）162.54Mpa =215Mpa满足。钢管挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*16.24*9004/（2*100*206000*1.219105）=1.44mm=900/400=2.25mm 翼板下横桥向2排483.5mm 钢管主龙骨布置间距0.9m验算满足要求。（2）、翼板下纵向主龙骨及验算（l=1500mm）因为所用材料和底板下一样，而受力远小于底板处，所以15*15cm方木主龙骨和1010cm方木次龙骨计算从略。主线车行门洞计算书一、设计依据（1） 快速化改造工程施工三标设计图纸及相关详勘报告；（2）建筑结构荷载

30、规范（GB50009-2001）；（3）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（4）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1662008)；（5）铝合金结构工程施工质量验收规范(GB50576-2010)；（6）冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)。二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重、风荷载以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。三、工程地质情况3.1场地岩土构成与工程特性施工场地从大的地貌上看属于冲洪积平原区及东山山前倾斜平原区，工程地质分区属于 盆地次稳定工程地质亚区。在K6+460K9+396范围内的土层主要由第四系

31、全新统早期至中更新统沉积的粉土、砂类土、粉质粘土等构成。在K9+396K11+3208范围内的土层主要由第四系全新统早期至中更新统沉积的湿陷性粉土、粉土、粉质粘土、砂类土等构成。图3-1 地质勘情况3.2不良地质作用和特殊岩土根据地质勘查报告本段施工范围内未发现影响工程稳定与安全的岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区等不良地质，部分段落有轻微湿陷性黄土。新建场地的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.02g，设计地震分组为第一组，场地特征周期为0.45s。结合新建场地的地形地貌、岩土类型、地震液化等综合确定：此场地处于一般地段。3.3气候条件 市属于温暖带半旱半干旱大陆性气候，受西风环流的控

32、制及较高的太阳辐射的影响，使气候干燥、降雨偏少、昼夜温差大，表现出较强的大陆性气候特点。 市气候具有冬季干冷漫长，夏季湿热多雨，春季升温急剧、短暂多风，秋季降温迅速，干湿季节明显的特点。每年的7、8月是降水高峰期，降水量占全年总量的60%以上。四、门洞材料数量表 路口门洞材料数量表序号构件名称单位跨 路口1贝雷片片2082加强弦杆根2083支撑架（90型）片1174贝雷销个4165贝雷螺栓个8326弦杆螺栓个416五、现浇箱梁支架验算5.1荷载计算5.1.1材料特性材料参数材料名称规格W（cm3）I（cm4）A(cm2)i(cm)E（MPa）(Mpa)(Mpa)工字钢I40b114022780

33、94.1515.62.1*105170100钢管530 8mm44695.4689390.912131.1918.457206000170100国产“321”贝雷梁容许内力表容许内力不加强桥梁加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层单排单层双排单层三排单层双排双层弯矩（kN.m)788.21576.42246.43265.41687.533754809.46750剪力（kN）245.2490.5698.9490.5245.2490.5698.9490.5国产“321”贝雷梁几何特性表结构构造几何特性W（cm3）I（cm4）单排单层不加强3578.5250497.2加强7699.1577434.

34、4双排单层不加强7157.1500994.4加强15398.31154868.8三排单层不加强10735.6751491.6加强23097.41732303.2双排双层不加强14817.92148588.8加强30641.74596255.2三排双层不加强22226.83222883.2加强45962.668943905.1.2荷载工况： 1)混凝土自重：24KN/m3 2)钢筋自重：2KN/m3 3)模板及主次龙骨：1.2KN/m2 4)施工人员及设备：3KN/m2 5)振捣荷载：2KN/m2 6)碗扣支架重量：17kg/空间立方7)风荷载：0.29KN/m25.2贝雷纵梁验算1）受力模型按

35、两跨等跨连续梁计算，支撑跨径为12m+12m。图5-1 贝雷纵梁受力模型简图2）荷载布置作用于双排单层26片贝雷纵梁的最大荷载：(1）钢筋及砼自重：根据箱梁断面图可知，变截面梁在3米梁高处（箱梁墩顶根部）横截面面积为23.8 m2，在跨中2米梁高处横截面面积为15.5 m2，平均横截面面积为19.65 m2。在24米长纵向贝雷梁上作用的钢筋混凝土总荷载为：F1=26kN/m319.65 m224m=12261.6KN（2）施工人员及设备荷载：取3kN/m2，F2=3kN/m223.5m24m=1692KN（3）振捣荷载：取2kN/m2，F3=2kN/m223.5m24m=1128KN（4）模板

36、及主次龙骨：1.2KN/m2F4=1.2kN/m223.5m24m=676.8KN（5）碗扣支架荷载：17kg/空间立方 高架桥跨 墩高在7.1米，碗扣支架高度减去1层贝雷高度1.5米，工字钢0.4米，钢管柱高3.9m，按0.66米计算。F5=170N/m323.5m24m0.66m =63.2KN作用于双排单层26片贝雷纵梁的总荷载为：F=F1+F2+F3+F4+F5=15860KN恒荷载分项系数取1.2，即F=15860KN1.2=19032KN每片贝雷纵梁荷载为：19032KN /26=732KN沿纵桥向均布荷载为：q1=732KN /24m=30.5 KN/m（6）贝雷纵梁自重：“32

37、1”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：每延米荷载q2=28710/3m=0.96 KN/m恒荷载分项系数取1.2，即为q2=0.961.2=1.15 KN/m（7）单片纵梁贝雷荷载组合q= q1+ q2=30.5+1.15=31.65KN/m3）强度刚度验算：M1max =0.096ql12 =0.09631.65122=437.53KNmMBmax =-0.125ql12 =-0.12531.65122=-569.7KNmVA =0.437ql1 =0.43731.6512=165.97KNVB左 =-0.625ql1 =-0.62531.6512=-237.38KNVB

38、右=0.625ql1 =0.62531.6512=237.38KN强度验算：最大弯应力max=Mmax/W=569.7/3578.5=159.2N/mm2fm=215N/mm2 故强度满足要求，满足。挠度验算：最大挠度max=0.677ql4/100EI=0.67731.6512004/（1002.1105577434.4） =3.66mm=L/400=12000/400=30mm 满足要求。5.3钢管桩验算采用530mm、=8mm钢管桩沿横桥向3排，每排钢管柱11根，间距2.25米2.5米。钢管桩上、下两端铺=1.5cm厚钢板(0.70.7m)分配应力。5.3.1承载力检算支墩最大反力为RB

39、=19032+2081.15+73.88273=19329.84KN，相当于由11个钢管桩共同承受。单根钢管桩承载力:F19329.84/11=1757.3KN5.3.2钢管桩稳定性检算所用钢管壁厚按8mm。I3.140.534（1-51.44/534）/644.86610-4m4根据技术规范，单桩稳定长度：LP=1.0(I0+h)，I0为地面以上桩长，h 为地面以下桩长，所以LP=3.9m。钢管桩身抗弯刚度：EI=2.010114.86610-4/10009732KN.m2单桩屈曲临界荷载：Pcr=2EI/Lp2=6314.98KN由以上计算可看出钢管桩满足稳定性要求。5.4混凝土条形基础验

40、算支撑墩的扩大基础为长26.8m、宽1.2m、厚0.8m的混凝土基础，钢管柱下端钢板接触混凝土基础面积为0.70.7m。地基承载力验算 P= N/A式中：P -基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 纵梁传至基础顶面的轴心力设计值N =585.75 kN基础处理采用80cm厚混凝土，考虑扩散角计算得出: A=（0.6+0.82）m*1.2m=2.76m2 选取P= N/A =585.75kN/2.76m2=212.23kN/m2经计算门洞处地基处理后的承载力应大于212.23kN/m2,方可满足要求。对已完成段落测得路基地基承载力大于250KN/m2，水稳地基承载力大于400 KN/m2，满足支架搭设要求。22