长城家园安全防护施工方案

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1、长城家园1#楼安全防护施工方案 甘肃省长城建筑工程总公司第二工程公司第1 章 编制依据1建筑施工计算手册（江正荣中国建筑工业出版社2001第一版）。2简明施工计算手册（江正荣 朱国梁中国建筑工业出版社2006.9第三版）。3甘肃建筑设计研究院设计的长城家园1#楼施工图纸。4施工图纸、图纸会审纪要5. 建筑法、劳动法、安全生产法、安全生产管理条例。6建筑施工安全检查标准JGJ59-99。7.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。8.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-919. 建筑基坑支护技术规程JGJ120-9910、建筑安装工人安全技术操作规程11、施工现场周围环境

2、12、总公司管理程序文件13、辅助计算软件Excel2003.第2 章 工程概况2.1 工程基本情况长城花园1#楼为点式高层住宅楼。地下两层，地上31层，裙楼4层。框架剪力墙结构。总建筑面积约3万平方米。 本工程0.000相当于绝对标高1518.600。场地自然地面平均高程1517.60，相对标高约-1.000米。建筑物采用平板式筏型基础，以卵石层作为持力层。基础埋深-9.7米，局部-10.100米。框架柱最大截面1200*1200，剪力墙最厚350。最大层高为地上一、二层5米。地下一层4.3米，地下二层3.5米。标准层2.9米，顶层3米。水箱间3.6米。筏板厚度1.6米（2.0米）。地下二层

3、顶板厚度250，地下一层顶板厚度180，其余板厚100150。第 3 章 基坑临边防护根据JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范第三章临边洞口作业的安全防护第3.1.2四；3.1.3一；3.1.3二；3.1.3三；3.1.3四；第3.2.1四之规定，结合本工程实际，基坑周边防护栏杆应按照如下要求搭设。1. 钢管横杆及栏杆柱均采用48（2.753.5）的管材，以扣件或电焊固定，本工程具体做法如下图：2. 防护栏杆必须自上而下用安全网封闭。下部空隙不得大于10，防止异物坠落基坑。3. 基坑北侧设马道，凡相对高度大于2米的部位均设立防护栏杆。4. 栏杆外侧腰设置如“禁止翻越”“小心坠落”等安全

4、标志。夜间设红灯示警。5. 人员自马道部位爬梯出入基坑，如无特殊情况，其他部位不再设立爬梯。爬梯由钢管搭设，爬梯除支座外其余要求同防护栏杆。6. 凡栏杆转角部位水平方向加设阴角拉杆，以增加整体稳定性。第 4 章 落地式外防护架筏板顶面、四层屋面、采光井、电梯井采用落地式双排架。在四层以下外墙、栏板、女儿墙施工完毕后拆除。拆除前在一层标高处搭设建筑物周边水平防护（肥槽土方回填要及时穿插进行）。当高度大于50米时，应当采用第5章悬挑式结构。本防护架兼做结构施工架，计算过程中考虑了施工荷载。任何情况下外防护架要高出作业面2步架高。双排架搭设方法及要求如下：一、脚手架材质要求 1、钢管 采用外径为48

5、mm，壁厚3.5mm，的焊接钢管。材质符合,普通碳素结构钢技术条件GB700-88 中的A3 钢的技术条件，管材符合直径5-152mm 电焊钢管YB242-63中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管GB3092-82 中普通钢管的规定。 对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂桔黄色防锈漆。有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。 2、扣件 选用的扣件为标准的对接扣件、旋转扣件、直角扣件，要符合 GJ22-85钢管脚手架规定，材质符合 GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件。 3、脚手板 脚手板采用250 mm50 mm3000 mm的青竹笆。质量和性能要符合有关规定4、安

6、全网 采用蓝色 2000 目(100mm100mm范围内)密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。二、落地式双排外脚手架1、脚手架构造：脚手架立杆横距为1.05米，内立杆与建筑物0.3米，横杆步距为1.8 米。脚手架与建筑物主体的连接点纵向间距为3.0 米，水平间距为4.5 米。扫地杆离地距离200 mm，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架基础置于筏板混凝土上并加定型钢管底座，定型钢管底座与板接触面不小于二分之一。在架体端部拐角处自底至顶设置剪力撑，剪刀撑角度为45-60 度，每隔6-7 根立杆，不大于15 米加设一道。脚手架搭设随时进行脚手板铺设，并且固定

7、牢固。首层必须加平网竹笆防护，其它均随操作层向上搭设。设置0.9米高护栏，200 mm 高踢脚板并刷漆处理。脚手架必须随着操作层的搭设将架体用安全网封闭严密。2、脚手架对基础的要求 地下室四周采用落地双排脚手架，对开挖较窄部位采用单排脚手架。由于脚手架落脚处基本为混凝土底板，承载力较高故不需对基础另行处理。但在混凝土底板以外部位，脚手架下垫200mm50mm4000 mm的木板，木板上放脚手架支座。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。3、脚手架搭、拆工艺流程搭设：场地平整夯实检查准备选择配料定位设置垫块纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆

8、连墙件铺脚手板搭防护杆设踢脚板设剪刀撑绑扎安全网拆除：安全网剪刀撑防护栏杆、踢脚板脚手板纵向水平杆横向水平杆立杆纵横向扫地杆垫块木板材料摆放整齐4、脚手架搭设的安全措施及注意事项(1)严格执行规范要求，做好安全技术交底，按照操作规程与施工工艺规范施工。脚手架的搭设、拆除禁止乱搭、乱摆、乱放和违规使用。(2)搭设前对钢管严格筛选，凡严重弯曲、扭伤、裂缝、锈蚀、不合格的不能使用，并且刷黄漆处理，严禁将外径48mm和51mm的钢管混用。(3)健全规章制度，加强规范管理，制止和杜绝违章作业，提高职工的自我防护意识，正确使用安全防护设施。现场合理的组织人员，使用专业架工队伍，安全人员、施工管理人员必须指

9、导交底到位。(4)作业人员在进行搭设作业时，按要求铺设脚手板并且随时固定牢固。工人必须戴好安全帽，系好安全带。不得单独铺设较重的配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑落等不安全物件，禁止直接向下抛掷任何脚手架材料。(5)本工程脚手架的搭设采用铺竹笆式搭设方法，架体立杆垂直度不大于1/200，并且同时控制其垂直度最大偏差不大于50mm，相邻两根立杆的接头相互错开，并且不得在同一步距内和跨距内，每根立杆底部应设置底座或垫板，垫板不晃动，底座不滑动，底座底面标高宜高于自然地基50mm，高度在24m以上的脚手架，底座沉降不大于10mm。立杆接头位置不得大于步距的1/3 处，最大不得超过50cm，具体位置

10、在水平杆以上20-30 cm 处为宜。搭设要求先搭设横向水平杆，横向水平杆两端固定在立杆上，端部外露不得少于10cm，纵向水平杆固定在横向水平杆上，而且用直角扣件固定牢固，端部外露不少于10cm，纵向水平杆水平偏差不得大于该片脚手架长度的1/300 且不大于5cm，纵向水平杆在随操作层搭设时在架体横跨中增设两根水平杆，而且纵横向水平杆用直角扣件固定牢固，上面铺1.01.5m 的竹笆绑扎牢固，加设护栏踢脚板。纵向水平杆对接采用对接扣件连接，而且不得在同一平面内出现。横向水平杆步距为1.8米、间距均为1.5 米，禁止漏设。(6)纵向水平杆的对接扣件开口朝架子内侧，不朝上，直角扣件开口宜朝上，剪刀撑

11、搭接接头长度不得少于1 米，采用三只旋转扣件琐紧。剪刀撑斜杆与立杆和伸出的小横杆进行连接，底部斜杆的下端置于垫板上，在拐角处跨度不足两跨设置文字撑，采用钢管长度不得大于4 米，文字撑搭设高度为2 步高，对角连续到顶，剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。(7)剪刀撑的设置应符合下列规定： 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不因小于6米，斜杆与地面的倾角宜在45。60。之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45。50。60。剪刀撑跨越立杆的最多根数n765 高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪

12、刀撑，并应由底至顶连续设置。 高度在24米以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接必须采用对接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。(8)连墙件的布置应符合下列要求：宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。脚手架下部不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通常杆件与脚手

13、架的可靠连接，与地面的倾角应在45。60。之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件布置最大间距脚手架高度竖向间距（h）水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（）双排50m2h3la27(9)脚手板是施工人员的作业平台，所以搭设时必须按照脚手架的宽度满铺，板与板之间紧靠，当长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，应将脚手板两端与其可靠固定，脚手板对接平铺时接头处必须设两根横向水平杆，脚手板处伸长应取130-150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm；脚手板搭接铺设，接头必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不

14、应小于100mm。竹笆脚手板主筋垂直于纵向水平杆方向，对接平铺，四角用1.2mm的金属镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。竹笆脚手板按主竹筋垂直于大横杆方向铺设，且采用对接平铺。四角固定在大横杆上，竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹笆板，竹板必须穿钉牢固，无残缺竹片。如个别部位临时采用木脚手板时，在原有架体上增设横向水平杆，铺设木板端部处出不得大于200mm（探头板）操作层铺设脚手板完毕后，必须增设1-1.2 米高护栏及200mm的踢脚板。架体外侧按规定设置密目式安全网，安全网设置在外排立杆的里面。密目网必须用合乎要求的系绳，将网周边每隔450mm系牢在脚手管上。(10)脚手架连接件从底层第一步纵向水平

15、杆开始设置，采用菱形布置。搭设要求按两步三跨形式搭设，所有连墙件均与架体的内外立杆或水平杆拉接，禁止出现斜撑式的单体拉接。(11)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。(12)人行兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求：高度不大于6米的脚手架，亦采用一字型斜道；高度大于6米的脚手架，宜采用之字型斜道。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不小于180mm。人行斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。三、落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200

16、1)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 A、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 50.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为不大于0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，

17、采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 甘肃省兰州市地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 5.地基参数 地基土类型:岩石

18、；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。 a=0.300米；la=1.05米 la=1.50米；h=1.80米 B、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+

19、1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.0502/8 = 0.325 kN.m； = Mqmax/W =63.917 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7131050.04/(3842.060105121900.0)=1.080 mm； 小横杆

20、的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！ C、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利

21、分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.500= 0.495 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.495=0.506 kN.m 抗弯强度:= 0.506106/5080.0=99.560 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 99.560 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重

22、均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.184+1.575）/2=0.900kN V= 1.8830.9001500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.277 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ D、扣件抗滑力的计算:

23、 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载

24、的计算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! E、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12550.000 = 6.240 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆

25、片，标准值为0.15 NG3 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50050.000 = 0.375 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.483 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500

26、09-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000.8400.649 = 0.114 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.483+ 1.44.725= 16.794 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.483+ 0.851

27、.44.725= 15.802 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1141.500 1.8002/10 = 0.066 kN.m； F、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =16.794 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000

28、 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 16794.000/(0.186489.000)=184.643 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 184.643 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.802 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1

29、.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15801.750/(0.186489.000)+66210.445/5080.000 = 186.767 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 186.767 小于 f

30、= 205.000 N/mm2 满足要求！ G、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.242 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.22.242 +1.44.725)/(1.20.125)=62.364 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H

31、 = 62.364 /(1+0.00162.364)=58.703 m； H= 58.703 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.242 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.066 /(1.4 0.85)

32、 = 0.056 kN.m； Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.22.242+0.851.4(4.725+ 0.1864.8900.056/5.080)/(1.20.125)=61.073 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 61.073 /(1+0.00161.073)=57.558 m； H= 57.558 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 H、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.11

33、4 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 1.731 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 6.731 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.8901

34、0-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=6.731Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=6.731小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 I、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =175.575 kN/m2 ； 其中

35、，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.802 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=175.575 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！四、安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范第八章的规定进行检查难收，合格后方可使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载（每平方米荷载不得大于300kg）。不得将模板支架

36、、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、当有六级及六级以上大风和大雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、脚手架的安全检查于维护，应按规范第8.2.28.2.5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。7、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件；主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。8、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。9、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。10、在脚手架上进行焊

37、接作业时，必须有防火措施和专人看守。11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。12、防护架所用材料（扣件、钢管等）必须涂刷明显的颜色加以标示，以区别于木工材料，防止偷拆、误拆，造成安全隐患和安全事故。13、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。第 5 章 悬挑式外防护架根据工程结构特点及高度，二层以上结构施工采用悬挑式外脚手架（悬挑高度不得超过7层，理论计算值最大为35米，但为了保证安全，不得高于七层，即21米）。钢梁不设斜拉钢丝绳和斜支撑。悬挑架主要靠悬挑钢梁及连墙件与建筑物连接。为保证施工的连续性，钢梁在楼层上的竖向间距置为四层，最上面四

38、层为操作层。当第二层钢梁加固及以上部分连墙件加固验收合格后方能拆除下层防护结构。除悬挑构件外，架体其余部分搭设要求同落地式脚手架。一、脚手架材质要求 同落地式脚手架。二、悬挑式外脚手架1、搭设方式与主要参数悬挑脚手架构造：采用单立杆双排脚手架，立杆间距1.5米，排距1.0米，内立杆距墙0.3米，横杆步距为1.8 米。垂直剪刀撑和斜拉杆按规范规定设置。每道悬挑脚手架考虑二层施工荷载。施工过程中要控制架体上施工荷载，不得大于300kg/m2。悬挑脚手架构件预留预埋：根据本工程的特点，外脚手架型钢挑梁每5层一悬挑（不能因重新悬挑而将立杆接头集中于同一步高范围内），墙板结构施工时，有剪力墙的部位在挑梁

39、位置予留宽高100200mm 的洞，洞底标高与楼面平。挑梁安装时，从予留洞中伸出，挑梁的里端用楼板上予埋的16卡环卡住，挑梁与卡环和予留洞间的缝隙用木楔子塞紧，以防挑梁侧向活动位移。2、悬挑脚手架设计与计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 A、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 35.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度

40、为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2； 3.风荷载参数 甘肃省兰州市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(

41、kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用18号槽钢（或18号工字钢） ，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度 1.20 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1；a=0.30米；t=1.80米；m=1.20米；lb=1.05米悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 La=1.50米；h=1.80米 B、

42、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.150+1.41.500 = 2.326 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.32

43、61.0502/8 = 0.321 kN.m； = Mqmax/W =63.103 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.6881050.04/(3842.060105121900.0)=1.064 mm； 小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！ C、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆

44、的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.0501.500/3=0.158 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.500/3=1.575 kN； 荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.158+1.41.575)/2=1.221 kN；大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2

45、671.2211.500= 0.489 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.489=0.499 kN.m 抗弯强度:= 0.499106/5080.0=98.318 N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 98.318 小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准

46、值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.158+1.575）/2=0.886kN V= 1.8830.8861500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.243 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.243=2.296 mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ D、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑

47、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.236)+1.42.363=3.660 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! E、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的

48、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12535.000 = 4.368 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 NG3 = 0.15041.500/2 = 0.450 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50035.

49、000 = 0.263 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.296 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us

50、- 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000.7400.649 = 0.101 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.296+ 1.44.725= 14.170 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.296+ 0.851.44.725= 13.177 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1011.500 1.8002/1

51、0 = 0.058 kN.m； F、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.170 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14170.000/(0.186489.000)=155.789 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 155.789 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立