箱涵模板支架专项施工方案

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1、土城头路下穿通道模板支架施工方案麒麟科技创新园钟学北路土城头路下穿通道模板支架工程施工方案2011年10月麒麟科技创新园钟学北路土城头路下穿通道模板支架工程施工方案编 制（李利军）： 审 核（王国祥）： 南京久大路桥建设有限公司麒麟地区交通道路建设项目新建钟学北路项目经理部2011年9月目 录一、工程概况11.1项目概述11.2参建单位11.3工程概况1二、箱涵设计参数22.1设计参数22.2结构设计2三、编制依据33.1设计、勘察相关的文件33.2有关规范、参考资料3四、管理目标34.1质量目标34.2安全目标44.3工期目标4五、施工组织机构45.1 施工组织机构45.2 劳动力安排计划5

2、5.3投入的主要施工机械设备65.4 投入的主要施工材料6六.箱涵涵身施工工艺流程图8七. 箱涵、挡土墙施工要点9八、通道箱涵、挡土墙模板支架方案及计算108.1箱涵主要尺寸108.2脚手架、模板方案的选择108.3支架及模板设计要点118.4支架、模板布置及搭设要求118.5支架、模板及墙模验算128.5.1验算采用的相关数据128.5.2.验算的荷载组合及其计算138.5.3支架结构验算158.5.4顶板模板及纵、横梁验算208.5.5墙体模板支撑系统计算248.5.6预拱度计算：288.5.7、支架预压及沉降观测30九、主要施工方法32十确保工程质量的措施42十一.安全防护措施及安全技术

3、交底43十二、文明施工措施48十三、事故应急救援预案49一、工程概况1.1项目概述钟学北路位于麒麟科技创新园麒麟生态科技创新城内，项目起点位于西北马群南路，终点接至东麒路，道路红线宽度52m，设计为城市主干道，全线布置双向六车道机动车道，施工起止桩号为：K0+000-K2+976.39，道路全长约2976.39m，设计车速50Km/h。道路标准横断面：4.0 m（人行道）+3.5m（非机动车道）+2.0m（机非分隔带）+15m（机动车道）+3.0m（中央分隔带）+15m（机动车道）+2.0 m（机非分隔带）+3.5m（非机动车道）+4.0 m（人行道）=52m。1.2参建单位麒麟科技创新园钟学

4、北路各参建单位一览表参建单位单 位 名 称备 注建设单位南京市科技创新投资有限责任公司代建单位南京城建项目建设管理有限公司勘察单位南京大学建筑规划设计研究院设计单位江苏省交通科学研究院股份有限公司监理单位南京第一建设事务所有限责任公司审计单位江苏天信建设项目咨询有限公司施工单位南京久大路桥建设有限公司1.3工程概况土城头路下穿通道的中心位于道路桩号K1+193.866，机动车道下穿土城头路，非机动车和人行道共板与土城头路平交，和机动车道处于不同纵断面，下穿通道范围侧分带边缘设置挡墙。土城头路下穿箱涵按照两幅箱涵设计，每幅箱涵均为单孔箱涵。下穿通道箱涵、挡墙采用就地浇筑工艺。根据地形方位，土城头

5、路下穿通道及含两端挡墙段大致呈南北走向，北侧为百水河桥方向，南侧为运粮河桥方向。箱涵位于圆弧段，其底板最大尺寸为32.4m*16.04m，分箱涵A、箱涵B两部分。箱涵B位于道路中心的右侧，即老沧波门桥位置；箱涵A位于道路中心的左侧，即原沧波门加油站位置。土城头路下穿通道范围包括箱涵及含两端挡墙段。引道采用挡墙结构，挡墙起点位于桩号K0+960，终点位于K1+380。挡土墙有两种形式：钢筋混凝土扶壁式挡土墙以及钢筋混凝土悬臂式挡土墙。其中钢筋混凝土扶壁式挡土墙共21节，长度为368.29m；钢筋混凝土悬臂式挡土墙共22节，长度为440m。二、箱涵设计参数2.1设计参数混凝土：C35抗渗砼，抗渗等

6、级W8。沥青混凝土：重力密度=24.0KN/m3。2.2结构设计下穿箱涵按照两幅箱涵设计，每幅箱涵均为单孔箱涵。箱涵A的顶板、底板、腹板厚度均为110cm，箱涵内径尺寸为16.0m*5.7m；箱涵B的顶板、底板厚度均为110 cm，腹板厚度为80cm, 箱涵内径尺寸为12.5m*5.7m。两幅箱涵之间用泡沫板填塞，墙前、后、顶三面填塞沥青麻丝，塞入深度不小于20cm，表面用沥青油膏嵌缝。箱涵基底垫层采用10cmC15砼垫层+40cm水泥土（4%）。箱涵基底容许承载力不小于200KPa。三、编制依据3.1设计、勘察相关的文件 钟学北路土城头路下穿通道施工图设计（2011年08月），江苏省交通科学

7、研究院股份有限公司。 钟学北路建设工程岩土工程勘察报告（编号:2010915），南京大学建筑规划设计研究院。3.2有关规范、参考资料 城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ 22008）； 施工碗扣式钢管脚手架安全技术规JGJ166-2008； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)； 混凝土结构设计规范GB50010-2002； 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)； 钢结构设计规范(GB 50017-2003)； 建筑施工脚手架实用手册； 路桥施工计算手册 人民交通出版社； 建筑施工安全资料手册（李坤宅编著 中国建筑工业出版社）。 钟学北路土城头路下穿通道

8、基坑开挖支护工程施工方案。 相关的箱涵施工经验。四、管理目标4.1质量目标本通道箱涵、挡土墙的质量目标为“确保合格 ，争创优良工程”。根据工程量大小、施工条件、工程特点、资源供应情况合理组织施工，采用先进的施工工艺、配套的机械设备、严格完善的质量管理措施，确保工程施工达到预计的效果。4.2安全目标施工过程中坚决实行“预防为主、安全监督为辅”力争做到“无人员伤亡，无安全事故，无质量事故”。为做到这一目标，分析各种有可能带来安全隐患的方面制定安全措施，设立安全机构，强化职工的安全意识，把不安全苗头扼杀在萌芽状态。4.3工期目标计划于2011年09月20日开工，2011年12月20日竣工，92日历天

9、。根据工程特征、工期要求、施工条件、采用先进配套的机械设备、合理的人员组织、先进的施工工艺确保施工的每一环节的质量和进度都能如期完成。从而保证总工期如期完成。 五、施工组织机构5.1 施工组织机构为确保优质、高速、安全、文明地完成本工程建设，本着科学管理，精干高效、结构合理的原则，已选派了具有开拓进取精神、施工经验丰富、态度诚恳、勤奋实干、科学务实的工程技术人员和管理人员组建了项目管理班子和管理机构。根据本工程的特点，项目经理部具体负责本工程的施工，项目部各部门人员协助配合，以质量、安全、工期为中心，开展高效率的工作。经过前一阶段的工作开展，项目部的团队力量、协调配合、工作能力予以展现。项目经

10、理:柳青项目副经理:王海涛项目技术负责人:李利军测量工程师：张满军材料员：陈小飞安全负责人：闻长顺资料员：韦少芹质检工程师：林光钢筋班组机械班组模板班组混凝土班组现场负责人：陈志龙5.2 劳动力安排计划根据该工程的特点，我项目部已组织了专门施工队伍，分三个作业段，每个作业段劳动力均设置钢筋班组、模板（支架）班组、混凝土班组。组织三个工作面同时流水施工。班组作业人数计划：普工25人、模板工45人、架子工36人、钢筋工45人、混凝土工15人，合计166人。5.3投入的主要施工机械设备为满足本工程的施工需要，拟投入主要施工机械设备如下：钢筋加工机械，模板加工机械，回填土夯实、起重吊装机械、小型机具等

11、。主要施工机械设备表序号名称规格数量性能1汽车吊Q252良好2装载机ZL302良好3电焊机5良好4插入式振动棒9良好5发电机140 KW1良好6压路机YZ182良好7平板震动器0.5KW3良好8离心式水泵7.2KW6良好9钢筋弯曲机3.0KW3良好10钢筋切断机7.5KW3良好11木工刨床2.2KW3良好12切割机2.2KW3良好13挖掘机CAT320D3良好5.4 投入的主要施工材料材料供应主要集中在箱涵和挡土墙的基础、主体施工两个阶段。主要施工材料表序号名称单位数量一主材1光圆钢筋(HPB235)T2.22带肋钢筋(HRB335)T588.03C15混凝土垫层m3333.04C35混凝土(

12、箱涵主体，抗渗等级W8)m315025C35混凝土(挡土墙主体)m35060二周转材料1方木120*150*4000m31202方木100*100*4000m3803钢管48*3.5（碗扣式）m180004调整顶托套23005高强胶合板m2650052六.箱涵涵身施工工艺流程图测量放样浇注垫层砼绑扎底板及腹板钢筋浇注底板及腹板砼搭设顶板支架及模板绑扎顶板钢筋浇注顶板砼顶板砼养生拆除支架及模板板钢筋制作钢筋检验底板及腹板砼养护安装模板底板及腹板模板拆除 箱涵附属设施七. 箱涵、挡土墙施工要点 C15砼垫层：箱涵A、箱涵B同时开挖，同步施工。地基处理经验槽，及水泥土检验批经监理验收合格后浇注垫层砼

13、，垫层砼采用商品砼，商品砼采用搅拌车运至现场，用汽车泵车入模浇注，振捣密实，采用覆盖土工布浇水保湿养护。 箱涵涵身竖向施工分3个阶段，第一阶段绑扎底板和腹板钢筋，浇筑底板砼；第二阶段绑扎腹板水平钢筋，安装腹板模板，搭设顶板支架及模板；第三阶段绑扎顶板钢筋，安装顶板侧模，浇注腹板砼、顶板砼，待顶板砼强度达到设计强度后，拆除模板支架。箱涵两端的挡墙施工内容包括底板、侧墙的施工，具体参见箱涵的施工工艺和有关参数。 计划2011年12月20日完成箱涵A、箱涵B及两端挡土墙的施工，确保钟学北路年底通车的目标。施工时计划拟投入3个钢筋施工班组、3个木工施工班组、3个砼施工班组进行作业，分别负责箱涵及箱涵两

14、端的挡土墙施工。 考虑到箱涵两端挡墙的高度较高，为防止浇筑过程中模板偏移，故现浇箱涵及两端挡墙的支架均采用碗扣式钢管满堂支架，钢管采用483.5mm，其立杆步距采用6090cm，倒角部分立杆步距采用9030cm，水平杆步距采用120cm。纵、横向杆及立杆用扣件式钢管连接，支架纵横均按有关规范要求设置剪刀撑，横桥向斜撑间隔4排设一道，纵桥向斜撑每隔4排设一道，水平剪刀撑由上往下每各2层设一道，距离地面10cm设置纵横扫地杆，同时为满足支架受力稳定，特在箱涵底板面上设置50mm木板垫平。支架立杆顶设二层方木：横向方木1512cm、纵向方木1010cm（净间距不大于20cm）。 由于箱涵部位基坑开挖

15、深度较深，最深处达9.81m，箱涵及挡墙的基坑施工参见专项施工方案实施。 内侧模及外侧模板应在同步养护的砼试块强度达75时方可拆除，箱梁底模及支架必须在砼强度达到设计强度的100后方可拆除。支架、侧模和底模采用人工拆除，拆除时模板和支架分类对放整齐。 根据要求，支架架设后应进行预压，加在支架上的预压荷载应不小于箱涵顶板自重的1.2倍，预压材料拟采用堆载钢材（捆装钢筋），模拟箱梁设计断面布载。支架预挠度设置按施工设计中弹性变形的计算和预压过程的实测挠度数值综合考虑后进行设置。 箱涵普通钢筋的施工严格按有关技术规范认真施工，材料进场后经严格检验合格后加工下料、制作和绑扎。 箱涵砼浇筑完毕，表面收浆

16、后即开始对砼洒水养生，养护采用覆盖土工布洒水保湿的养护方法，养护时间不少于14天。八、通道箱涵、挡土墙模板支架方案及计算8.1箱涵主要尺寸下穿箱涵按照两幅箱涵设计，每幅箱涵均为单孔箱涵。箱涵A的顶板、底板、腹板厚度均为110cm，箱涵内径尺寸为16.0m*5.7m,外径尺寸为18.2m*6.8m；箱涵B的顶板、底板厚度均为110 cm，腹板厚度为80cm, 箱涵内径尺寸为12.5m*5.7m, 外径尺寸为14.1m*6.8m。8.2脚手架、模板方案的选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点。 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、

17、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合文明工地标化的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用碗扣式钢管脚手架方案。8.3支架及模板设计要点本工程顶板模板支架采用满堂式碗扣支架体系由支架基础、483.5mm碗扣立杆、横杆、扫地杆、斜撑杆及扣件、立杆可调顶托、立杆可调托撑、12cm15cm方木纵梁

18、、10cm10cm方木横向分配梁等组成；墙体模板支撑体系内楞采用10cm10cm方木,间距30cm、外楞采用2483.5mm及12对拉螺栓等。碗扣式脚手架杆主要配件采用：立杆：LG-120、LG-90、LG-60、LG-30；横杆：HG-120、HG-60、HG-30；立杆可调座：KTZ-60；立杆可调顶托：KTC-60；斜撑杆：483.5mm钢管及扣件。8.4支架、模板布置及搭设要求模板支架采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设立杆顶设二层方木，立杆顶托上横向设1215cm方木分配梁；横向方木上设1010cm的纵向方木分配梁，纵向方木分配梁间距不大于0.3m。模板宜用厚1.8cm的高强胶合板，横板

19、边角用4cm厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均设置剪刀撑，其中横纵桥向斜撑每间隔4排设一道，支架外表面满布剪刀撑。每根立杆底部设置底座或垫板，同时支架立杆设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。碗扣式钢管满堂支架立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用60*90cm，水平杆步距采用120cm布置形式的支架结构体系（详见附图）箱涵腹板模板支撑体系内楞采用10cm10cm方木，间距30cm、外楞采用483.5mm及12对拉螺栓，间距45cm。8.5支架、模板及墙模验算8.5.1验算采用的相关数据C35钢筋混凝土：自重26KN/m3。木

20、材容许应力及弹性模量按公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86（50页 表2.1.9）马尾松：顺纹弯应力w=12.0Mpa弯曲剪应力=1.9 Mpa顺纹承压应力a=12.0Mpa弹性模量E=9103Mpa杉木：顺纹弯应力w=11.0Mpa弯曲剪应力=1.7 Mpa顺纹承压应力a=11.0Mpa弹性模量E=9103Mpa钢材容许应力及弹性模量按公路桥涵结构及木结构设计规范JTJ025-86（4页 表1.2.5）A3钢（Q235）：弯曲应力w=145Mpa剪应力=85Mpa轴向应力=140Mpa弹性模量E=2.1105MpaQ235钢容重78.5KN/m3。木材容重7KN/m3，胶合板容重9

21、KN/m3。钢管483.5mm截面特性截面面积：4.89102mm2；惯性矩：12.19104mm4；最小抵抗矩5.08103mm3；回转半径i=15.78mm；自重：38.4N/m钢管立杆、横杆容许荷载桥涵（人民交通出版社）下册第10页表13-5立 杆横 杆步距（m）允许荷载（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.82.4201.83.397.48.5.2.验算的荷载组合及其计算荷载分析根据本桥现浇顶板的结构特点，在施工过程中将涉及以下荷载形式：q1 顶板自重荷载，新浇混凝土

22、密度取2600kg/m3。q2顶板底模荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q5 新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cm60cm60cm（或90cm）3

23、.3860cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.2190cm90cm120cm1.84荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算q1q2q3q4q7q1q2q7侧模计算q5q6q5荷载计算.顶板自重计算q1计算顶板厚度为1.1m的荷载计算：箱涵支撑架荷载计算单元根据A箱涵横断面图，其顶板最大厚度为1.1m，则：q1=261.1=28.6kpa取1.2的安全系数, q1=28.61.2=34.32 kpa新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱涵采取水平以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=0.9m/h浇注速度控制,砼入模温度T=

24、20度C控制，因此新浇混凝土对侧模的压力 q5= Pm=Krhq5 新浇混凝土对侧模的压力。K为外加剂修正系数，不取掺缓凝外加剂K=1.0当V/t=0.9/20=0.0450.035 h=1.53+3.8V/t=1.70mq5=q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。8.5.3支架结构验算现浇箱涵顶板支架结构验算包括立杆强度及稳定性验算。根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式，进行分析计算如下。1 顶板厚度为1.1m时碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算.立杆强度验算现浇箱涵顶板厚度为1.1m支架立杆范围内，碗扣式

25、钢管支架体系采用6090120cm的布置结构根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N35kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗扣式构件设计荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.9q1=0.60.931.2=16.848KNNG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.8

26、13KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（16.848+0.54）+0.851.42.813=24.21KNN35KN ，强度满足要求。 单肢立杆承载力计算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表135碗扣式构件设计荷载）。N=1.2Q1+1.4(Q3+Q4)LXLY+1.2Q2V（依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JTJ166-2008中5.6.2-1）N=1.2*1+1.4(2.0+2.5)*0.6*0.9+1.2*31.2*0.54=25.21 KN 1.3计算结果说明本方

27、案满堂支架满足抗倾覆要求8.5.4顶板模板及纵、横梁验算.顶板底模下横桥向布置方木验算本施工方案中顶板底模底面下横桥向布置采用1010cm方木。顶板厚度1.1m，按跨度L60cm进行受力计算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。a、在均布荷载情况下的受力简图b、在集中荷载情况下的受力简图顶板1.2m方木横桥向布置，跨度按L60cm进行受力验算，计算时荷载按顶板厚1.1m的荷载进行验算a. 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(37.44 +1.0+2.5+2)12=5

28、15.28kN/mM(1/8) qL2=(1/8)627.60.6223.18kNmW=(bh2)/6=0.13/6=1.6710-4m3则： n= M/( Ww)= 52.17/(1.6710-4110000.9)=14.02根，取整数n15根 dB/(n-1)=12/14=0.857m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.75m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n12/0.340根。b、 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.33310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4

29、)/(EI)=(5/384)(627.60.64)/(4091068.33310-6)=3.5310-4mL/400=0.6/400=1.510-3m 挠度满足要求c、 每根方木抗剪计算(按五跨连续计算)Sm=0.10.12/8=1.25*10-4 m3Im=0.10.13/12=8.33310-6m4Q=0.607qL=0.607627.60.6=228.57 kN= MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用1215cm规格的方木。顺桥向方木的跨距根据立杆布置间距，按L90cm进行验算。将方木简

30、化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。顺桥向方木跨距90cm布置，立杆顶托上横桥向采用1215cm规格的方木，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：方木顺桥向布置，跨度按L60cm进行受力验算，计算时荷载按顶板的荷载进行验算a、顺桥每根方木抗弯计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(46.8 +1.0+2.5+2)0.6=31.38kN/mM(1/8) qL2=(1/8)47.070.622.12kNmW=(bh2)/6=(0.120.152)/6=4.510-4m3则：= Mmax/ W

31、=2.12/(4.510-4)=4.707MPa0.9w9.9MPa符合要求注：0.9为方木的不均匀折减系数。b、顺桥每根方木抗剪计算(按四跨连续计算)Q=0.607qL=0.60731.380.9=17.14则：= MPa0.9=0.91.7MPa=1.53MPa符合要求。c、顺桥每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.120.153)/12=3.37510-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(47.070.94)/( 91063.37510-5)=1.3210-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m 故，挠度满足要

32、求顶板底模板计算顶板底模采用18mm优质胶合板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。支架立杆顶托上顺桥向方木间距按60cm布置，横桥向方木间距按0. 3m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：胶合板弹性模量E5000MPa模板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0183)/12=4.8610-7m4模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(46.8+1.0+2.5+2)0.3=15.69kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此，模板采用12202440

33、18mm规格的胶合板。.底模板刚度验算fmax=0.90.3/400m=6.7510-4m 底模板刚度满足要求8.5.5墙体模板支撑系统计算荷载计算因本工程桥涵现浇采取水平以每层30cm高度浇注，在竖向上以V=0.9m/h浇注速度控制,砼入模温度T=20度C控制，因此新浇混凝土对侧模的压力 q5= Pm=KrhK为外加剂修正稀数，不取掺缓凝外加剂K=1.0当V/t=0.9/20=0.0450.035 h=1.53+3.8V/t=1.70mq5=q6=2KN/m2(混凝土振捣时产生的侧压力)则q总=q6+q5=44.22+2=46.22KN/m2墙体模板内楞验算、侧墙模板内楞强度验算墙体模板支撑

34、体系内楞采用10cm10cm方木,间距30cm、外楞采用2483.5mm钢管及12对拉螺栓，间距45cm。则竖向内楞最大线荷载q=q总B=46.220.3=13.866KN/m2Mmax=1/10qL2=1/1013.8660.452=0.281KN.mW= 1/6bh2=1/60.13=1.6710-4m3= Mmax/ W=0.281/(1.6710-4)=1.68MPa0.9w9.9MPa强度满足要求、墙体模板内楞挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.33310-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(13.8

35、660.454)/(91068.33310-6)=9.8710-5mL/400=0.45/400=1.12510-3m 挠度满足要求、侧墙模板内楞抗剪计算(按四跨连续计算)Sm=0.10.12/8=1.2510-4 m3Im=0.10.12/12=8.33310-6m4Q=0.607ql=0.60713.8660.45=3.79= MPa0.9=0.91.7MPa=1.53Mpa 符合要求。248外楞横杆计算、墙体模板248外楞横杆强度验算墙体模板支撑体系内楞采用10cm10cm方木,间距30cm、外楞采用2483.5mm及12对拉螺栓，间距45cm。则侧墙模板248外楞横杆最大线荷载P=q总

36、AB=46.220.30.45=6.24KN/m2根据路桥施工计算手册P765页四等跨连续梁的内力和挠度系数Mmax=0.169PL=0.1696.240.45=0.475KN.mW=2(R4-r4)/4R=23.14(0.0244-0.02054)/(40.024)=1.0210-5m3= Mmax/ W=0.475/(1.0210-5)=46.52MPa0.9w131MPaw145 MPa强度满足要求。、侧墙模板248外楞横杆挠度计算钢管的惯性矩I=2/4(D4-r4)= 2/4 (0.0244-0.02054)=2.4410-7m4根据路桥施工计算手册P765页四等跨连续梁的内力和挠度系

37、数,则钢管最大挠度：fmax=1.079(PL3)/100EI=1.079(6.240.453)/(1002.11062.4410-7)=1.11110-3mL/400=0.45/400=1.12510-3m 挠度满足要求 。、侧墙模板248外楞横杆抗剪计算(按四跨连续计算)Sm=0.0060.0382/8=1.08310-6 m3Im=0.0060.0382/12=7.2210-7m4根据路桥施工计算手册P765页四等跨连续梁的内力和挠度系数Q=0.661P=0.6616.24=4.12= MPa0.9=0.985MPa=76.5Mpa 符合要求 。、墙体模板计算侧墙模板采用优质18mm胶合

38、板，铺设在侧墙模板横向外楞的竖向内楞方木内侧。侧墙模板横向外楞及横竖拉杆间距均按45cm布置, 竖向内楞方木间距按0. 3m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：胶合板弹性模量E5000MPa模板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0183)/12=4.8610-7m4.模板厚度计算q=( q5+ q6)L=(44.22+2)0.3=13.866kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此，模板采用1220244018mm规格的胶合板。.刚度验算fmax=0.90.3/400m=6

39、.7510-4m 故，挠度满足要求。.拉杆计算假定拉杆的水平和竖向距离均为0.45m，每根拉杆承受的最大拉力为Fmax=（q5+q6）0.452=(44.22+2) 0.452=9.36KN拉杆采用直径为12mm的钢筋，则其容许拉应力为：N=3.140.0062170106=19.22KN9.36 KN拉杆强度满足要求。8.5.6预拱度计算：、f1钢管架在荷载作用下的弹性变形：由上计算每根钢管受力为30.91KN，立杆的截面积按489mm2计算。于是f1=L/E(路桥施工计算手册P439表13-6第二条)30.9148910363.22N/mm2 ，则f163.22730（2.1105）0.2

40、2mm。可忽略不计。.f2为模板系统在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括: 杆件接头的挤压压缩1取2mm；方木对方木压缩2取3mm； 托撑与大楞木压缩3取2mm；顶托与钢管压缩4取2mm；胶合板与小楞木压缩5取3mm；即f21234512mm。.f3为支架地基沉降量计算：因本工程满堂支架坐落在已浇箱涵、挡土墙的砼底板上，故不考虑地基沉降。.美观预拱度： f410mm 合计：fmax = f1f2f3f4 =012 010 =22mm 预拱度设置 为预拱度的最高值应设置在板的跨中心，其它各点的预拱度以跨中心点为最高值，以板的两端为零，按二次抛物线进行分配： y x 02

41、4681012f2+f31.21.21.21.21.21.21.2计算值00.560.891.00.890.560合计1.21.762.092.22.091.761.28.5.7、支架预压及沉降观测支架预压预压范围 本次预压拟在箱涵A位置，预压主要观测支架的弹性变形和非弹性变形。预压方式由于本工程现浇钢筋混凝土箱涵顶板的厚度较大，为确保预压的安全和进度拟采用堆放钢材（捆装钢筋）方法进行预压。支架加载预压采用堆放钢材（捆装钢筋）方法进行预压，即根据顶板重量的120%压重，计算出钢材的堆载高度，加载前压前首先布设沉降观测点，再用吊机（汽车吊）将捆装钢筋吊至预压面。堆放顺序有中心向两侧对称堆放预压，

42、钢材的加载总重量为1.2倍的顶板重量，以消除地基沉降和支架的非弹性变形。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。严格控制加载钢材的重量，为确保加载重量的准确性，对加载钢材进行逐一过磅。本箱涵加载可分3级进行，每次加载重量为设计加载重量的1/3。全部加载后，不可立即卸载，需等地基及支架观测稳定后再逐级卸载。根据卸载前后观测数据计算出地基沉降、弹性变形及非弹性变形，并根据地基及支架的弹性变形设置预拱度。预压重量计算顶板预压重量计算顶板标准断面面积（15-0.8）1.1=17.04m2/m顶板总重量：17.0412.492.6=553.35T换算成断面均布荷载为：553.3512.98=

43、44.3t/m预压荷载为：（44.3+1.0）1.2=54.36 t/m当采用堆放钢材（捆装钢筋）的预压方式所需的高度：h=54.36/14.2/7.85=0.487m。分3级加载，每级加载高度为0.162m。由于堆放钢材（捆装钢筋）存在不确定的空隙，为确保加载的准确性，加载采用重量加以复核。测量观测 需观测的数据：满堂脚手架的挠度变形和非弹性变形。设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨顺桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨(、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网；观测点沿纵向分别在腹板中心线处、L/8、2L/8、3L/8、4L

44、/8(、5L/8、6L/8和7L/8跨处设支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向在中腹板和两侧边腹板下对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。沉降观测沉降观测贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的地基沉降、支架变形；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的地

45、基沉降、支架变形；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测。观测工作在预压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的梁段范围内不得分成几段后加载或卸载。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据地基沉降观测记录、支架变形记录，确定模板高度，设置预拱度。实施过程：a. 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。b. 根据试验数据，绘制支架的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。c. 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。安全措施a.本次预压采

46、用堆放钢材（捆装钢筋），现场吊装安全至关重要，为保险起见我们在上荷载之前多做试验，确保万无一失。b.堆载预压其间，派专人值班，严禁无关人员在支架底部逗留。c.成立观测小组，若发现诸如支架的水平位移，及时反馈，以便采取措施。九、主要施工方法9.1.施工准备施工前做好充分的准备，有利于工程的顺利进行，在本框架桥正式开始前项目部应提前组织人员对本框架桥进行图纸会审及技术交底，并确定框架桥的主要技术负责人、施工员、测量员、土方施工班组、钢筋施工班组、混凝土施工班组、木工施工班组、防水施工班组、普工施工班组、泥水施工班组等主要班组，进行施工前的人员动员及设备的落实。9.2施工测量本工程用的测量仪器主要有

47、拓普康全站仪、J2经纬仪，DS3 水准仪，经检验部门检测后投入工程使用，开工前项目部测量队应在框架桥周边建立测量控制网，建立好后移交给框架桥施工测量人员及施工员，认清实地水准点，转角点导线桩，做好桩位记录，采取措施妥善保护，避免施工中受到破坏。查明施工范围附近地下管线的情况，并进行现场确认，以便施工时进行避让及防护。测量定位根椐本工程特点，拟在桥涵的土方开挖范围外四周设四个控制点，其精度应符合细部测量控制的要求，由于地形北高南低，高差大，水准点可高处设两个，低处设两个。平面控制采用拓普康全站仪，水准控制用DS3水准仪。施工控制测量施工前对平面和高程控制点进行加密，设立加密点作为放样工作的基准点

48、，点位选择在通视良好、方便放样使用、地基牢固、施工干扰少、不易破坏的位置。导线控制等级按监理工程师提供的控制网同等级设计。 .施工放样测量人员在测量放样前必须熟悉施工图纸和有关的技术文件、准备好放样数据及草图。根据理论数据测出成果后，注意观察周围建筑，与之相对照，以防发生特殊情况。测量组必须建立严格的检查制度，对每次的测量成果必须有两人以上的校核检查后，才能将测量成果移交给施工技术员。9.3.钢筋施工方法材料进场与保管钢筋进场必须具有质保书和出厂合格证。每一批每一种规格都必须抽样做抗拉和冷弯试验，经试验合格后的钢筋才能使用；钢筋进场后在堆场进行堆放,在钢筋堆放时应垫高,避免接触泥污;使用前应先

49、除锈,保持表面洁净。钢筋加工制作加工前先做好下料表，根据下料表在钢筋场加工，加工好的钢筋应按不同规格、不同型式分别堆放整齐，防止弯曲、变形，加工时其加工工艺应符合设计和规范要求。22m以上钢筋一般采用直螺纹接头或对焊，接头位置按50%错开，14m以下钢筋除设计有要求外一般采用搭接接头，接头位置按25%错开；在施工工作面施焊时采用手工电焊，并应按规范要求分别抽样，进行抗拉试验；焊工须持证上岗；对焊前先清除钢筋端头15cm范围内的铁锈，污泥等；钢筋端头有弯曲，应予调直或切除；当调换焊工或更换焊接钢筋的规格和品种时，应先制作对焊试件进行冷弯试验，合格后才能成批焊接。夹紧钢筋时，应使两钢筋端面的凸凹出

50、部分相接触。钢筋现场安装加工好的钢筋用汽车运到现场。钢筋安装的位置、间距、保护层、直径、品种等均应符合施工图和规范要求。钢筋的保护层采用与结构同标号的混凝土垫块，并扎紧于钢筋上，做到分散布置，具有足够的数量；钢筋须留足保护层，不应有负误差；底、顶板上下层两层和墙两侧钢筋还应用短钢筋对撑牢固。浇筑混凝土时派专人值班，经常检查钢筋状况，发现变形及时采取措施给予矫正。9.4支架搭设施工要求及技术措施现浇箱涵支架采用碗扣式构件搭设满堂支架。搭设时，先在箱涵钢筋混凝土底板上设下托（立杆底部可调底座）。支架顶部设置顶托，顶托上安设横桥向方木，横桥向方木上布置顺桥向方木，顺桥向方木上铺设顶板底模板。支架纵横

51、向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与腹板间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。9.4.1碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求.碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。 碗扣架用钢管规格为483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。.上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。.下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。.采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。