浅析缸孔平台珩磨

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1、浅析缸孔平台珩磨技术吴勤（东风本田发动机有限公司，广州510700）摘 要：本文从珩磨的原理、评价平台珩磨的各种参数以及影响平台珩磨加工质量的因素三个方面介绍了平台珩磨在缸孔加工领域上的应用。关键词：平台珩磨、粗糙度、缸孔加工、油石1、前言这几年来，汽车行业在我国的蓬勃发展大家有目共睹。汽车在国内的人均保有量越来越大。全国各汽车公司之间的竞争更是越演越烈。怎样才能脱颖而出赢得市场是他们首要关心的问题。另一方面，随着人们环保意识的提高，加上油价攀升等众多因素的影响，购车群体对汽车的经济性、环保性越来越重视。改善发动机加工工艺、降低发动机的油耗及尾气排放是汽车赢得市场的重大突破口。 影响发动机的油

2、耗和尾气排放的因素是很多的，其中一个重要的影响因素是发动机气缸与活塞环这对摩擦副的工作状况。润滑油对活塞环与气缸壁之间的工作状况起着决定性的影响。如果气缸壁的润滑油过多，在高温高压的情况下润滑油很容易燃烧而产生废气，使排放超标；相反如果气缸壁的润滑油过少，会大大增加活塞环对气缸壁的摩擦，降低发动机的效率，增加油耗，还会影响燃烧室的密封性能，增加废气的排放；甚至还有可能出现拉缸的现象。所以控制气缸壁的储油能力对发动机的性能有着重要的影响，这样发动机气缸壁的表面质量就显得尤为重要了。传统的发动机气缸壁的加工工艺已经很难对其表面质量作进一步的改善了，有必要研究和开发新型的发动机气缸壁的加工方法。平台

3、珩磨是国内新型的发动机气缸精加工方法，它能在气缸壁形成良好的表明网纹，使气缸壁在拥有较高的承载率的同时还具有较好的储油能力，大大提高发动机的性能。平台珩磨的表面微观轮廓如下图所示：图 一2、珩磨的原理 珩磨是利用安装在珩磨头圆周上的多条油石，由张开机构将油石沿径向张开，使其压向工件孔壁，以便产生一定的面接触。同时使珩磨头旋转和往复运动，零件不动；或者珩磨头只作旋转运动，工件往复运动从而实现珩磨。 珩磨时，油石上的磨粒以一定的压力、较低的速度对工件表面进行磨削、挤压和刮擦。油石作旋转运动和上下往复运动，使油石上的磨粒在孔表面所形轨迹成为交叉而又不重复的网纹。与内孔磨削相比，珩磨参加切削的磨粒多，

4、加在每粒磨粒上的切削力非常小，珩磨切速低，仅为砂轮磨削速度的几十份之一，在珩磨过程中又旋转加大量的冷却夜，使工件表面得到充分的冷却，不易烧伤，加工变形层薄，故能得到很理想的表面纹理。 珩磨头与机床采用浮动连接，这样能减少机床静态精度对珩磨精度的影响。还能保证余量均匀，但也决定了珩磨不能修正被加工孔的轴线位置度误差。由于油石很长，珩磨时工件的突出部分先与油石接触，接触压力较大，使突出部分很快被磨去，直至修正到工件表面与沙条全部接触，因此珩磨能修正前道工序产生的几何形状误差和表面波度误差。 珩磨的切削分为定压切削和定量切削两种。定压进给中进给机构以恒定的压力压向孔壁，共分三个阶段： 第一个阶段是脱

5、落切削阶段，这种定压珩磨，开始时由于孔壁粗糙，油石与孔壁接触面积很小，接触压力很大，孔壁的突出部分很快被磨去。而油石表面因接触压力大，加上切屑对油石粘结剂的磨耗，使磨粒与粘结剂的结合强度下降，因而有的磨粒在切削压力的作用下自行脱落，油石面即露出新磨粒，即油石自锐。 第二阶段是破碎切削阶段，随着珩磨的进行，孔表面越来越光，与油石接触的面积越来越大，单位面积的接触压力下降，切削效率降低。同时切下的切屑小而细，这些切屑对粘结剂的磨耗也很小。因此，油石磨粒脱落很少，此时磨削不是靠新磨粒，而是由磨粒尖端切削。因而磨粒尖端负荷很大，磨粒容易破裂、崩碎而形成新的切削刃。 第三阶段为堵塞切削阶段。继续珩磨时油

6、石和孔表面的接触面积越来越大，极细的切屑堆积于油石与孔壁之间，不易排除，造成油石堵塞，变得很光滑。因此油石切削能力极低，相当于抛光。若继续进行油石堵塞严重而产生粘结性堵塞时，油石完全失去了切削的能力并严重发热，孔的精度和表面粗糙度均会受到影响。此时应尽快结束珩磨。 定量珩磨是指进给机构以恒定的速度扩张进给，使珩磨强制性地切入工件。因此珩磨只存在脱落切削不可能存在堵塞切削现象。用此种方法珩磨时，为了孔精度和表面粗糙度，最后可以不进给珩磨一段时间。有时候为了提高珩磨效率，定压珩磨和定量珩磨可以结合使用。 对于平台珩磨，为了达到平台效果，珩磨时一般需要三道工序，第一道粗珩是要消除前面精镗缸孔所产生的

7、的几何误差，使缸孔圆度、圆柱度均符合工艺要求，并且形成适合下一道珩磨工序加工的良好的表面粗糙度和合适的加工余量。第二道工序是拉沟槽，是要在缸孔表面形成清晰可见的、对称的、均匀的网纹，并在微观轮廓上形成具有一定数量和深度的沟槽。第三道工序精珩形成平台，去掉粗珩产生的波峰而保留其波谷，从而使轮廓曲线上出现一定宽度和数量的平台，并保有一定深度的沟槽。粗珩油石我公司对缸孔的平台珩磨，三道工序都在同一个珩磨头上实现，珩磨头采用机械液压双进给结构，首先是粗珩，采用机械涨刀，为定量珩磨，分两次不同的进给量和进给速度来实现；其次是精珩，采用液压涨刀，为定压珩磨，分两级膨胀力贴靠缸孔，以达到消除平台的目的。双进

8、给珩磨头的结构如下图所示：机械涨刀精珩油石液压涨刀精珩油石粗珩油石图 二3、平台珩磨表面特征参数 不同的厂家对平台珩磨的要求都有所不同，但其形态都必然要通过各种参数表现出来，要探讨珩磨技术，就必须要对各种表征网纹特征的参数有所了解。常见的有Ra、Tp（Rmr）、Abbott曲线、Rk、Rpk、Rvk、Mr1、Mr2、网纹角等。Ra：轮廓算术平均偏差，是公认的、广泛应用的、国际粗糙度参数。它是在取样长度轮廓偏距绝对值的算术平均值。从定义可知Ra值仅表示表面轮廓的平均粗糙程度，不能表征轮廓形状结构特征。Ra相同的表面，其轮廓形状可能不同，甚至相差很大，因此，使用Ra值评价平台网纹表面结构有一定的局

9、限性。 Rz：微观不平度十点高度，在取样长度内，5个最大的轮廓峰高的平均值的绝对值和5个最大的轮廓谷深的平均值的绝对值之和。如下图所示：图 三Rz虽然评价点少，不涉及最大峰高与 最低谷深之间的轮廓变化，属于不完全的统计参数，当被测量的表面均匀性较差时，会因为被测部位不同，在理论上产生很大的离散性，但是对于均匀性较好的平台网纹表面，却能对网纹沟槽的深度、分布、均匀程度等进行细致的描述。所以参数Rz是非常有价值的支持参数，被广泛应用。 Tp（Rmr）：轮廓支承长度率，截止水平线上，具有实体材料的轮廓长度所占评定长度的百分比。截止水平线与基准线平行。从最高波峰开始引水平线可以确定截止水平线。 Abb

10、ott曲线：轮廓支承长度率曲线tp（c），又称阿伯特-范斯通曲线，用纵坐标表示截止水平线的深度，横坐标表示不同截止水平深度的轮廓支承长度率所画出来的曲线就是轮廓支承长度率曲线。它反映了某一截止线上实际接触长度的大小，直观地反映了零件表面的耐磨性，并可用它近似地描述零件表面磨损到一定程度时实际接触面积的大小，对分析零件表面的承载能力也具有重要的意义。所以它是描述粗糙度轮廓指标的主要指标，也是评价平台珩磨网纹特征的一项重要特征值。 轮廓支承长度率曲线对气缸内孔表面的初期磨合性能、使用寿命、润滑性能等都有非常重要的意义。但由于它是以图形的形式表现的，所以在实际应用中有一定的局限性。因此需要用一系列参

11、数对轮廓支承长度率曲线进行量化描述。我们称之为综合参数。在坐标系中，用轮廓支承长度率为40的切割线沿着轮廓支承长度率曲线移动，直至找到最小的斜率为止，然后把切割线两端延长，与纵轴相交。这条割线把轮廓支承长度率曲线分为三个区域，分别为波峰区、中心区和波谷区。由此可以产生一系列表征轮廓支承长度率的曲线，其中有Rpk、Rvk、Rk、Mr1、Mr2等。如下图所示：图 四 粗糙度核心轮廓深度Rk：在分离出轮廓峰和轮廓谷之后剩余的核心粗糙度轮廓的深度为Rk。Rk表征了粗糙度轮廓核心部分的特点是轮廓支承长度率曲线上Tp增长最快（截距下降最慢）的区域，是气缸长期工作表面，它直接影响着气缸套的运转性能和使用寿命

12、。 简约峰高Rpk：粗糙度核心轮廓上方的轮廓峰的平均高度，气缸套工作表面轮廓顶部的这一部分，当发动机开始运行时，将很快被磨损掉，其减低的高度将影响气缸套进入正常工作状态的磨合时间及实际材料磨损量。 简约谷深Rvk：从粗糙度核心轮廓延伸到材料内的轮廓谷的平均深度。这些深入表面的深沟在活塞环相对缸套运动时，有利于形成附着性很好的油膜，在减少摩擦功损失的同时，能大幅度降低油耗。 轮廓支承长度率Mr1：由一条将轮廓峰分离出粗糙度核心轮廓的截线而确定的。该截止线是粗糙度中心轮廓到没有实体材料的那一边的分界线。Mr1是气缸进入长期工作状态时 的轮廓支承长度率。其数值的大小直接反映了气缸的加工水平和使用性能

13、。 轮廓支承长度率Mr2：由一条将轮廓谷分离出粗糙度核心轮廓的截线而确定的。该截线是粗糙度中心轮廓到有实体材料那一边的分界线。它是气缸脱离长期工作表面时的轮廓支承长度率。其数值的大小不但决定了正常的磨损量，即缸套的使用寿命，还决定了工作表面的储油、润滑能力。 网纹角：网纹角是珩磨头的往复运动所形成的珩磨纹的夹角。是在缸套内径的切面上评定的，其大小是由珩磨头回转线速度与上下往复运动速度决定的。网纹角的大小和均匀程度决定了缸孔表面油膜的稳定性和油耗的大小，从而影响发动机工作性能及气缸套使用寿命。 表征平台珩磨网纹特征的参数多种多样，在实际生产应用中不可能每一个参数都进行测量描述。而是选几个能够全面

14、、真实反映珩磨表面纹理的，对该产品的性能起关键作用的参数进行描述。只要这几个参数能够符合设计要求，就认为这个工件合格。对于发动机缸套的平台珩磨，常见共同描述起表面特征的参数有网纹、Rz、Rk、Mr1和Mr2。有时候也用特定深度的Tp（Rmr）值来代替Mr1和Mr2来描述网纹特征。例如HONDA CIVIC 1.8L 发动机气缸套的珩磨表面特征评定参数为：4060；1Rz5；Rk1；55Rmr（20）95。需要注意的是如果用特定深度的Tp值来描述网纹特征时，如果取样长度内出现毛刺、杂物等导致有异常的波峰，会对特定深度的Tp值带来很大的影响，从而导致测量误差增大。遇到这种情况应去掉异常波峰来计算其

15、特定深度的Tp值。4、影响平台珩磨加工效率与质量的因素4.1、切削余量气缸套在进入珩磨之前，需要有一道精镗的工序，缸孔精镗后切削余量的大小，是影响平台珩磨加工效率与质量的一个重要因素。小的加工余量，能提高珩磨加工的效率，但是加工余量不能过小，否则会导致粗珩沟槽不够、不均匀、网纹不清晰等表面缺陷。如果珩磨余量过大、珩磨时间就会变长，以致加工过程中产生的大量切削热难以及时排散，冷却后孔径变小，直接影响孔的尺寸精度。珩磨加工余量主要是根据工件材料的硬度、孔径大小以及珩磨前孔的加工精度来选择。一般取前道工序形状误差及表面变形层综合误差的23倍。4.2、珩磨油石对珩磨的表面质量起决定因素的是珩磨条，即珩

16、磨油石。缸套内孔的珩磨加工必须根据缸套材质、产品图要求等正确地选择珩磨油石,这是保证有效完成缸套珩磨加工的重要条件之一.油石的性能,主要是由磨料、磨料的粒度、油石的硬度及结合剂等因素决定的,珩磨加工还受油石的规格及珩磨头中油石的数量影响.因此,我们在选择珩磨油石时应综合考虑上述因素的影响。选择粗珩（拉沟槽）油石尤为重要，应综合考虑各种参数，一般应先考虑Rz，根据Rz的大小选择油石的粗细，其次是考虑Mr2，油石粒度越小，硬度越高，其Mr2值就越小。磨料是油石的基本材料，油石选用磨料是要根据工件而定的，常用的磨料有白刚玉、碳化硅、立方碳化硅、立方氮化硼、金刚石等。油石磨料选用不合适会直接影响到珩磨

17、加工的表面量。刚玉系珩磨油石，适宜加工淬火钢、高碳钢以及薄壁零件和抗拉强度高、韧性较大的金属；碳化硅系油石适用于珩磨强度低和性能脆的材料，如铸铁及黄铜等有色金属和非金属材料，金刚石系油石适合于加工韧性较差的硬或软的工件材料，立方氮化硼是加工钢材料的一种好磨料，尤其适合于加工硬且韧性大的钢件材料，如特种工具钢( 高钒高速钢) 、耐热合金钢、镍基高温合金、钛合金和高铬不锈钢等。粒度的选择主要取决于对工件表面的加工精度和生产效率的要求。粗粒度及中等粒度的磨具适用于粗加工及半精加工，而细粒度磨具，则应用于精加工及超精加工。被磨削的物理机械性能也系决定粒度的因素，硬度低，延展性及韧性大的材料宜用粗粒度磨

18、具加工，而硬度高性脆的材料宜用细粒度的磨具。油石硬度的高低是指结合剂对磨粒黏结能力的强弱。珩磨油石的硬度过低, 结合剂对磨粒的黏结能力弱, 磨粒脱落快, 尺寸容易超出规定值; 珩磨油石的硬度过高, 已磨耗的磨粒不易脱落, 油石自锐性不良, 油石表面易堵塞, 导致切削性能低甚至消失, 尺寸往往达不到规定值。油石硬度不均匀, 会严重影响切削性能的稳定性。使用不同的结合剂也会产生不同的珩磨效果。树脂结合剂主要用于低粗糙度珩磨，因易受碱的侵蚀，珩磨时应避免用含碱的冷却液。陶瓷结合剂自锐性好, 珩磨效率高, 用于粗珩、半精珩。青铜结合剂强度高、耐磨性好、自锐性较差, 用于脆、硬材料或韧性材料的粗珩。电镀

19、金属结合剂用于成形油石、小孔珩磨头。我公司平台珩磨，磨料都采用金刚石，它具有较高的使用寿命。第一、第二道工序采用同一油石，为了形成均匀而有一定深度的沟槽，粗珩的拉沟槽工序要求油石的磨粒定向排列，且切削刃口要细而尖，而且油石不能很粗，也不能很细，一般情况下，粗珩油石粒度取100120。精珩是为了要去除粗珩留下的平台，所以精珩油石的粒度要比较小，一般选择在400500之间。4.3、珩磨的速度（旋转速度V旋，往复速度V往）珩磨头的运动是由旋转运动和往复运动合成的。设旋转运动的线速度为V旋；往复运动的速度为V往，则珩磨速度V为：提高V往有利于油石的破碎切削阶段切削，对油石有自励作用，从而提高生产率。提

20、高V旋除了提高工作效率外，还能改善珩磨的表面质量，但两者不能过分地增高，否则会导致切削温度提高，排屑困难、砂条堵塞、磨耗加剧，珩磨效果急剧下降。珩磨的网纹是由珩磨头的运动形成的，珩磨网纹的清晰、均匀及有无尖角毛刺、金属折叠对发动机的性能影响都很大。如果出现单方向网纹或者两个方向的网纹不均匀，会导致活塞工作时的稳定性变差，导致气密性能下降，排气量超标，发动机输出功率降低。网纹表面上或者沟槽内的尖角毛刺与金属折叠对气缸套的初期磨合性能影响很大，严重时会造成拉缸。珩磨头的旋转运动和往复运动的合成决定了网纹角的大小。如图示：图 五可得网纹角与珩磨头圆周运动、往复运动的关系如下：网纹角的大小和均匀程度决

21、定了缸孔表面油膜的稳定性和机油耗的大小，从而影响发动机工作性能及气缸套使用寿命。若角过大，储油能力下降，发动机活塞与缸孔之间的润滑状况变差，在发动机启动和加速工况下，会因机油不足而加剧活塞环磨损；若角过小，会影响油膜的均匀性，并且影响油环的刮油效果，造成机油燃烧，从而导致机油消耗增加和排放超标。同时造成交叉网纹的交叉点切断长度大，使测量误差变大。一般情况下，网纹角通常应保持在3060之间。4.4、珩磨的行程 珩磨头在珩磨过程中的往复行程是影响缸孔几何形状的最主要因素，缸孔在珩磨中出现的锥形、喇叭形、腰鼓形等偏差都是因为珩磨行程设置不当引起的。 假设珩磨头的行程为LX，油石伸出缸孔的长度为a，孔

22、深（ 设为通孔）为LK，油石长度为Ly，则由下图可知它们之间的关系可用以下公式来表示：LXLk2aLy图 六 油石的行程直接影响加工的效率，由上式可知增加油石的长度，减小油石伸出缸孔的长度，可以减小油石行程，增加工作效率。但如果油石过长，油石会出现磨损不均匀的现象，影响加工的精度。经验告诉我们，在通孔加工中，油石的长度通常为孔深的三分之二左右，当然还会随孔的深度、油石的磨料以及加工的工艺而有所变化。；如果油石伸出缸孔过短，会导致缸孔中间过量磨削而出现腰鼓形孔，相反如果油石伸出缸孔过长，会造成缸孔两端大量切削，还会引起珩磨头的倾斜和摆动，使缸孔两端出现喇叭口。如下图所示： 油石伸出缸孔过长 油石

23、伸出缸孔过短图 七实验证明当油石伸出缸孔的长度为油石本身长度的三分之一，在孔上下端的伸出长度对称时，对缸孔的加工几何精度是最为有利的。知道了油石行程对缸孔几何形状的影响以后，我们就可以对缸孔出现的种种形状偏差作相应的行程修改，如下表：表 一4.5、珩磨的压力 油石涨刀力的大小，也就是油石作用在缸孔表面上的压力大小，对缸孔的表面质量起着决定性的影响。对每种油石，各有其临界压力，超过这一压力，油石急剧磨耗。确定油石工作压力，还应考虑工件的材质、形状、尺寸、磨头刚性以及机床功率等因素。缸孔气缸套的材质一般为铸铁，油石工作压力取0.5 MPa1.5 MPa。 在平台珩磨的粗珩定量珩磨阶段，油石对缸孔的

24、压力体现为油石的进给量和进给速度。如果珩磨进给量过小，进给速度过慢，会导致珩磨网纹不清晰，珩磨沟槽不够深，失去了粗珩拉沟槽的作用；如果珩磨进给太快，进给量过大, 珩磨油石压力过高，会使切削热急剧上升。如果珩磨过程发出的声音响而难听，甚至十分刺耳，或珩磨头发生振动，这就说明微量进给速度太快，应调整油石对零件表面的压力，减少径向进给量。否则，油石就会破裂，或者烧伤零件表面，使加工精度达不到要求。 在平台珩磨粗珩的定压珩磨阶段，更要注意控制油石对缸孔壁的压力大小。从液压缸到珩磨头的受力如下图示：图 八由上图可知液压缸对油石的涨刀压强Pspec大小计算公式为：不同的油石、不同的工件材质、不同的机床对精

25、珩的压力要求都有所不同，所以我们要根据经验在油石的工作范围内选择合适的膨胀力。保证精珩在有效地磨去波峰的同时保有一定深度的沟槽。4.6、珩磨液珩磨液在珩磨中起着润滑、冷却和排屑的作用。珩磨时的温度对珩磨质量的影响很大，对缸孔直径及圆度的影响尤为突出，下表是本公司生产某种机型（缸孔直径86，公差为020m）时环境温度对缸孔直径的补偿量（珩磨后测得的直径减去表中相应温度下的补偿值为缸孔的实际直径值，补偿值单位为m）：缸孔表二由此可见珩磨过程中冷却的重要性，珩磨产生的热量只能由珩磨液带走，因此要让工件在珩磨过程中保持相对稳定的温度，首先要让珩磨液的温度保持稳定，所以在珩磨液的循环系统中必须要有降温设

26、备以控制珩磨液的温度，确保珩磨的精度。珩磨产生的切屑如果不能及时排除，会积在油石与孔壁之间，油石会失去自锐性能加快珩磨进入堵塞切削阶段，增大珩磨的发热量，切屑还有可能堵塞珩磨头的测量气路从而影响珩磨过程中的实时测量。影响珩磨的质量。因此应合理设计喷林、排屑系统，还要有精度较高的珩磨液过滤系统，对铁质材料，一般采用磁过滤+滤纸过滤结合过滤，能达到较好的过滤效果。5、小结汽车制造技术在不断的更新发展，气缸套珩磨从八十年代初引进中国至今，技术已经比较成熟了。珩磨的形式越来越多，如超声珩磨、激光珩磨、点解珩磨等；珩磨的应用范围也越来越广泛，已进入到外圆加工、平面加工、齿轮加工等领域。气缸套的平台珩磨，

27、适合当前环保、节能型社会的要求、必将能得到飞速的发展，日新月异。本公司生产的本田06款的1.8L CIVIC发动机便是采用平台珩磨技术的。随后在国内生产的FIT系列、CITY系列、ACCORD2.0系列发动机都将采用平台珩磨技术。本文所提到的珩磨原理、评价参数及影响珩磨质量的因素、都是以当前的平台珩磨水平为基础的，并不代表将来的珩磨水平。希望读者能与时俱进，主动了解更新、更先进的珩磨加工技术。参考文献1机械加工工艺师手册M 杨叔子 北京 机械工业出版社 2002: 302 3052金属切削原理M 北京陈日曜 机械工业出版社 1987: 25 - 273现代磨削技术 M 李伯民,赵波 北京 机械工业出版社 2003:296- 309 4缸孔平台网纹珩磨工艺 陶前昭,李胜柱 北京 现代制造工程 2002(3)