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1、山东理工大学山东理工大学食品工程原理食品工程原理课程设计课程设计题目：日产 10 吨南瓜粉离心式喷雾干燥塔及辅助设备的设计选型 学 院：农业工程 与食品科学 学院专 业： 食品科学与工程 学生姓名：周维政（0812103740） 指导教师： 石启龙 课程设计（论文）时间： 2011年1月4 1月14日 共 2周摘 要I摘 要该设计介绍了班生产 xx 吨 xx 淀粉脉冲气流干燥器及辅助设备的设计，包括 xx 淀粉工艺流程及要点，干燥条件的确定，气流干燥器的主体设计，干燥管直径的计算，干燥管高度的计算，换热器、除尘器、加料机型式和型号的合理选择，物料衡算、热量衡算等方面，对脉冲气流干燥器及辅助设备

2、作出了合理的选择，以满足生产的需要同时尽量的节约能源。（根据自己题目进行参考）关键词：桃子，工艺流程，设备选型，蒸发器（36 个即可） 目 录II目目 录录摘摘 要要 .目目 录录 .第一章第一章 引引 言言 .1第二章第二章 工艺流程及操作要点工艺流程及操作要点 .22.1 工艺流程.22.2 操作要点.2第三章第三章 相关计算相关计算 .53.1 设计及操作条件.53.2 求解量.53.3 计算.53.4 蒸发器主要尺寸计算.9第四章第四章 辅助设备的选型辅助设备的选型 .124.1 设备选型要点.124.2 设备选型列表.15第五章第五章 换热器主要结构尺寸和计算结果 .16结结束语束语

3、 .17参考文献参考文献 .18致致 谢谢 .19第一章 引 言- 1 -第一章 引言南瓜，又名番瓜、金瓜、麦瓜、倭瓜，为葫芦科植物南瓜的果实，全国各地均有栽培。南瓜对人体具有良好的保健功效,如葫芦巴碱、果胶等物质,能催化分解致癌物质亚硝氨,加快胃结石,膀胱结石的溶解,帮助消除人体内多余的胆固醇,防止动脉硬化等。特别是南瓜中含有一种 CTY 的有效成分,这种物质可增加糖尿病人胰脏细胞中所缺乏的 GIU T22 蛋白质的含量,从而促进人体内胰岛素的分泌,因而对糖尿病患者有良好的治疗效果。用南瓜浆料,添加甜味剂、酸味剂和稳定剂,制成的南瓜果肉饮料,既保存了南瓜特有的营养成分,同时又具有诱人的橘红色

4、泽和的宜人风味。本文主要是针对在杀菌阶段固定管板式换热器的设计，固定管板式换热器的两端管板和壳体制成一体，当两流体的温度差较大时，在外壳的适当位置上焊上一个补偿圈（或膨胀节） 。当壳体和管束热膨胀不同时，补偿圈发生缓慢的弹性变形来补偿因温差应力引起的热膨胀。其特点：结构简单，造价低廉，壳程清洗和检修困难，壳程必须是洁净不易结垢的物料。在设计换热器工艺、选择换热器时，要充分考虑食品物料的特点：第一是热敏性，食品物料在高温下或长期受热要产生变性和氧化等作用而受到破坏，所以许多食品生产时的操作要严格考虑加热时间和加热温度，为了加快蒸发速度，食品工业多采用真空蒸发；第二是腐蚀性，由于南瓜汁具有酸性有腐

5、蚀性，即使是轻度腐蚀也会对产品造成污染，因此在设计换热器和辅助设备时，必须选用耐腐蚀的材料；第三是结垢性，料液中的蛋白质、糖类等成分受热过度会产生变性、结块、焦化等现象，在换热器管壳上形成污垢层，严重影响换热的效率。换热器中流体的相对流向一般有顺流和逆流两种。顺流时,入口处两流体的温差最大,并沿传热表面逐渐减小,至出口处温差为最小。逆流时,沿传热表面两流体的温差分布较均匀。在冷、热流体的进出口温度一定的条件下,当两种流体都无相变时,以逆流的平均温差最大顺流最小。在完成同样传热量的条件下,采用逆流可使平均温差增大,换热器的传热面积减小;若传热面积不变,采用逆流时可使加热或冷却流体的消耗量降低。前

6、者可节省设备费,后者可节省操作费,故在设计或生产使用中应尽量采用逆流换热。第二章 工艺流程及操作要点2第二章 工艺流程及操作要点2.1 工艺流程原料选果、清洗和去皮破碎榨汁澄清过滤离心分离脱气和均质芳香回收调和浓缩杀菌灌装检查成品2.2 操作要点2.2.1 原料制汁桃子要求酸味和涩味适当，香味浓，汁液丰富，取汁容易，酶褐变不明显。原料桃子要健全完好且成熟度适宜。2.2.2 选果、清洗和去皮质量要求：选取具有良好的风味和芳香，色泽稳定，酸度适中，并在加工和贮存过程中仍然保持这些优良品质并且液汁丰富，出汁率较高的桃子，加工过程中要剔除烂果、霉变过、病虫果以及枝、叶 等，以充分保证最终产品的质量。洗

7、涤：通过清洗可以去除果蔬表面的尘土、泥沙、微生物、农药残留以及携带的枝叶等。通常的清洗方法是浸洗，喷洒或两者相结合。去皮：经优选的桃子用 5%碱液（99 ）热浸或喷洒 30 秒后进行去皮（或者采用 100蒸汽烫 23 分钟）后立即喷洒凉自来水或浸泡在凉自来水中。2.2.3 防色处理去皮后的桃子立即用抗坏血酸溶液或柠檬酸溶液处理，以防变色。从而以保证果汁原有色泽。2.2.4 破碎为了提高出汁率，在榨汁前要进行破碎。破碎的桃块要大小适宜且均匀。果块过于小，在榨汁时，桃块中的果汁很快的被榨出，果渣被压实，内部果汁流出使通道被堵塞，出汁率降低。如果破碎后的果块太大，压榨时出汁率也会降低。破碎时，果快最

8、好在 34mm。应尽量避免物料与空气的接触，以防止果第二章 工艺流程及操作要点3肉的褐变。破碎的方法有热破碎法和冷破碎法，生产中一般采用热破碎法。因为适当加热可改变果肉细胞通透性，使果肉软化，果胶水解，降低果汁黏度，利于果汁分离，也利于色素和风味物质渗出，并能抑制酶的活性。2.2.5 榨汁榨汁是获取原汁的主要方法，也是一个关键工序。破碎后的桃子被均匀的铺放在两条带之间，当两条带绕过转筒时，物料受到压力，压力逐渐增加，榨出的桃汁通过带孔和转筒上的孔流至下面的集液盘。由于桃中果胶量较多，在榨汁前应进行果胶酶处理，以利于果胶的分解，提高出汁率。果胶酶的用量应根据桃原料的果胶含量来确定，一般在 0.3

9、%0.4%左右，酶解温度为 40，处理时间为 2h。2.2.6 澄清、过滤和离心分离生产澄清果汁时，必须进行澄清处理，通过物理化学或机械方法除去果汁中含有的混浊物质或易于引起混浊的各种物质。果蔬汁中的混浊物主要来源于以下几个方面：a 果蔬汁中的酚类物质与其它物质相互作用形成的悬浮物；b含淀粉较多的果蔬在制汁时，淀粉进入到汁液中，加热时形成凝胶夹带杂志颗粒；c 果蔬汁中含有的蛋白质；d 果蔬汁中含有的果胶类物质；e 果蔬汁中含有的金属离子如 Fe3+等。果蔬汁经过澄清后必须进行过滤，通过过滤把所有沉淀出来的混浊物从果蔬汁中分离出来，使果汁澄清。2.2.7 脱气和均质脱气的目的在于除去或脱去果汁中

10、的氧气。因此，存在于果实细胞间隙中的氧气、氮、和呼吸产生的二氧化碳等气体，在果汁加工过程中能以溶解态进入果汁中或留在果肉微粒和胶体的表面，同时由于果肉与大气接触的结果，更增加了气体含量，因此制得的果汁中必然存在多量的氧，氮和二氧化碳等气体。脱除氧气可以降低或避免果汁成分的损耗，降低果汁色泽和风味的变化，避免悬浮粒吸附气体而漂浮于液面，以及防止装罐和杀菌时产生泡沫等。均质的目的是使果蔬汁中的悬浮果肉颗粒进一步破碎细化，大小更为均匀，第二章 工艺流程及操作要点4同时促进果肉细胞壁上的果胶溶出，果胶均匀分布于果蔬汁中，形成均一稳定的分散体系。2.2.8 芳香回收生产桃浓缩汁是须进行芳香回收。桃的挥发

11、性成分中，含有低沸点的醇、脂、羰基化合物等，故容易从果汁中蒸发分离含有芳香成分的蒸汽，经精馏塔浓缩得到的天然香精一般使用 200 倍浓度。如果有腐败果混入的话，回收的香精中有名显得腐臭感，选果时必须特别注意。2.2.9 浓缩将混合后的桃浆转入真空蒸发器中蒸发浓缩，将桃浆浓缩至商品所需浓度为止。桃原浆通常含可溶性固形物 815，必须经浓缩排除大量水分，才能达到制品所需求的 60的浓度。浓缩方法有使用开口浓缩锅的常压法和使用真空浓缩锅的真空法两种，以真空浓缩法的制品质量较好。即在减压的条件下使桃汁中的水分迅速蒸发，浓缩时间很短，能很好地保存果蔬汁的质量。2.2.10 灌装和杀菌桃汁的包装与杀菌是产

12、品得以长期保存的关键。在进行杀菌时，一方面需要杀死桃汁中的致病菌和钝化桃汁中的酶，同时要考虑产品的质量如风味、色泽和营养成分以及物理性质如黏度、稳定性等不能受到太大的影响，因此杀菌温度和杀菌时间是两个重要参数。果汁的灌装方法有热灌装、冷灌装和无菌灌装等种。热灌装是将果汁加热杀菌后立即灌装到清洗过的容器内，封口后将瓶子倒置 1030min，对瓶盖进行杀菌，然后迅速冷却至室温。使用玻璃瓶时，要对瓶子预热。若使用塑料瓶，先将果汁冷却 40以下，再进行灌装封口。若灌装后杀菌，是先将果汁输入瓶内并封口，再放入杀菌釜内用 90温度杀菌 1015min。也可装入回转式杀菌设备中，以 85的温度杀菌 5min

13、。以上两种方法是目前常用的方法。热灌装比较简单，但由于灌装过程中易受到污染，货架寿命较短。但灌装后杀菌较彻底，货架寿命较长，只是要求容器能承受高温。第四章 辅助设备的选型5第三章 相关计算3.1 设计及操作条件原料完成液流量：P=18 吨/天=750 kg/h原料固形物：x0=10% 浓缩液固形物：x1=60%传热系数：K1=1000W/(m2K),K2=900 W/(m2K)桃汁密度：1=1050kg/m3，2=1300 kg/m3加热管：选取直径383mm，长为 L=3m 的热扎无缝钢管液体高度：H = 2m进料口流速：u=1.5m/s原料液许可温度：90加热蒸气：P1=70 Kpa，对应

14、温度 T1=89.9二次蒸汽：P|1=10 Kpa,对应温度 T1=45.33.2 求解量1. 总蒸发量；2. 第一效加热蒸汽消耗量；3. 蒸发器传热面积；且满足最大与最小传热面积间的相对偏差不超过3%。3.3 计算3.3.1 估计各效蒸发量和完成液的浓度（1）总蒸发量F=Px1/ x。=7500.6/0.1=4500 kg/h第四章 辅助设备的选型6 W=F(1- X0X1)=4500（1-0.1/0.6）=3750 kg/h（2）各效蒸发量在蒸发过程中，总蒸发量为各蒸发量之和，因逆流加热，各蒸发量可按总蒸发量的平均值估算，即 W1:W2=1:1 W1= W2=3750/2=1875 kg/

15、h（3）完成液浓度F x0=(F-W1)x2所以 x2=0.16,x1=0.63.3.2 估计各效溶液的沸点和有效总温差 （1）估计各效压力根据各效间压力降相等，则总压力差为P=P1-P|k=70-10=60kpa各效间的平均压力差为 Pi=P/2=60/2=30kpa由各效的压力差可求得各效蒸发室的压力，即 P/1=70-30=40kpa 查表得T1=75.0, 1=2312.2kJ/kg已知冷凝器的压强 P|k=10 Kpa，对应温度 TK=45.3设因流动阻力而损失的温度差为 1，故第二效二次蒸汽温度 T2=46.3查出相应参数 P=10.25 kpa，r2=2387.9 kJ/kg（2

16、）各温差损失计算 由于溶液沸点升高引起的温差损失 由公式=0.0162（T+273）2a/ 得： 第一效：1/=0.0162（T1/+273）2a/1/（ =0.0162（75+273）20.25/2312.5=0.21 =2.4（当溶液浓度为 0.16 时，查表对应取a=0.25） 第二效：2=0.0162（T2/+273）2a/2/第四章 辅助设备的选型7 =0.0162（46.3+273）23/2387.9 =2.07（当溶液浓度为 0.6 时，查表对应取a=3）所以：=1/+2=0.21+2.07=2.28 由于液柱静压效应引起的温差损失/ 根据估算条件，在第一效蒸发器溶液浓度 X2=

17、0.16,查得桃汁的密度1=1050kg/m3, 在第二效器溶 液浓度=0.6，查得桃汁的密度1X2=1300kg/m3 根据流体静力学方程，液层的平均压力为 Pm=P+pgh/2 由公式 Pm=P+pgh/2 得： 第一效：Pm1= P/1+1gh/2=40+10509.812/(2103) =50.3kpa1=50.3 KPa 时，查得纯水的沸点 tm1=81.3mP1/= tm1-T11=81.3-75=6.3第二效：Pm2= P2+2gh/2=10.25+13009.812/(2103) =22.75kpaPm2=22.75 KPa 时，查得纯水的沸点 tm2=61.82/= ta2-

18、 T21=61.8-46.3=15.5所以：/=1/+2/=6.3+15.5=21.8 由于流动阻力引起的温差损失/取效间蒸汽因流动阻力而降低 1，故 /=21=2所以蒸发装置的总的温差损失为： +/+/=0.21+21.8+2=24.01(3) 各效料液的温度和有效总温差第四章 辅助设备的选型8第一效：t1= T1/+1/+1/=75+0.21+6.3=81.51;同理：第二效：t2=T2/+2+2/=46.3+2.07+15.5=63.87 ;设阻力损失为 1;则第二效加热蒸汽温度为：T2=T1/-1=75-1=74 查表得相对应的汽化热为 r2=2311.5kJ/kg所以，各效的有效温差

19、为t1=T1-t1=89.9-81.51=9.71 t2=T2-t2=74-63.87=10.13 所以总有效温度差为：=t1+t2=9.71+10.13=19.843.3.3 加热蒸汽消耗量和各效蒸发量的估算第 i 效的热量衡算式为 Qi=Dii=(FCp0-W1Cpw- W2Cpw- Wi-1Cpw)(ti-ti-1)+Wi/由于蒸发器的热损失 需考虑热利用系数，对于一般溶液的蒸发，热利用系数可取 =0.98 假设溶液为沸点进料，则 t1=t0纯水的比热容可取 Cpw =4.183kJ/kg. 物料的比热容可取 3.855kJ/kg. 第一效的热量衡算Q1=D1r1=(FCp0-W2Cpw

20、)(t1-t2)+ W1r1/第二效的热量衡算D2r2=FCp0(t2-t0)+ W2r2/代入数据 Cp0=41830.9+8570.1=3.848 kJ/kg. D12283.20.98=(45003.848- W24.183) （81.51-63.87）+ W12312.2W12311.50.98=2387.9W2.第四章 辅助设备的选型9又 W1+W2=3750联立式可得：D=2061 Kg/h W1=1921 Kg/h W2=1829 Kg/h3.3.4 蒸发器传热面积的估算 任意一效的传热面积为 Si=Qi/Kiti各效传热量为 Q1=D1r1 Q2=D2r2=W1r第一效采取强制

21、循环，传热系数取 K1=1000W/m2.k 第二效采取自然循环，传热系数取 K2=900 W/m2.k所以：S1= Q1/K1t1=20612283.21000/（3600 9.711000）=134.62 m2S2= Q2/K2t2=19212321.51000/(90010.133600)=135.86 m2 相对误差为： 1-S1/S2=0.9% 3%, 误差在允许范围内，符合要求。3.4 蒸发器主要尺寸计算3.4.1 加热管的选择和管数加热管选用 383mm 的不锈钢管取加热管长度为：L=3m n=S/d0L对于第一效蒸发器所需钢管数 n1= S1/d0L=134.62/(3.140

22、.0383)=376对于第二效蒸发器所需钢管数 n2= S2/d0L=135.86/(3.140.0383)=3803.4.2 加热室直径及管排列加热室的内径取决于加热管的和循环管的规格、数目及在管板上的排列。第四章 辅助设备的选型10加热管在管板上的排列可按三角形式排列，对于 383mm 的管可取管心距为t=70mm管束中心线上的管数 Nc=1.1n所以 Nc1=21 Nc2=21可采用下式初步估计加热室内径， 即 DI=t(Nc-1)+2b 其中 b=(1-1.5)d0 取 b=1.5 d0则 Di1=Di2=70（21-1）+21.538=1514mm1550mm取加热室高度 h=5m，

23、加热室体积 V=0.785 D2h所以第一效蒸发器加热室体积 V1=0.7851.5525=9.43 m3第二效蒸发器加热室体积 V2=0.7851.5525=9.43 m33.4.3 进料口的设计及计算由F=qv. =Au ，A=0.785d2 所以d=31.7mm=32mm/0.785Fu3.4.4 循环管的设计及计算根据经验，取循环管截面积为加热管总截面积的0.8第一效蒸发器A1=0.80.785di2n1=0.80.7850.0322376=0.2418 m2D1=0.5550m选用5559mm的无缝钢管为循环管第二效蒸发器A2=0.80.785d22 n2=0.80.7850.032

24、2380=0.2444 m2D2=0.5579m 选用5589mm的无缝钢管为循环管3.4.5 分离室的设计及计算取分离室的高度 H=5 m ,P1/=40kpa, 1=0.24975kg/m3， W1=1921 Kg/h P2=10.25 kpa 2=0.06956 kg/m3 W2=1829 Kg/h第四章 辅助设备的选型11二次体积流量：V1=1921/（0.24975X3600）=2.137 m3/sV2=1829/(0.06956 X3600）=7.304 m3/s取允许的蒸发强度 VS为 1.5 m3/（m2. s）因为 0.785DIH=V/ VS故分离室直径为：DI=（ S）0

25、.5/0.785VHV所以 D1=0.852m D2=1.575m所以分离室直径为 1.6 m第四章 辅助设备的选型12第四章 辅助设备的选型4.1 设备选型要点4.1.1 选果机选用江苏科威机械有限公司生产的 GXJ 型滚杠喷淋选果机。该设备适用于球形或长圆形果蔬的选果挑选或分级。4.1.2 清洗机选用江苏科威机械有限公司生产的 CXJ 型冲浪式清洗机。该设备在气泡、冲浪、提升、喷淋等联合工作下，具有洗洁净高、节能节水、设备稳定可靠等特点。适用于果蔬原料的清洗；冲洗水经过过滤后循环使用；自带提升、方便联线。 4.1.3 破碎机选用锯齿式破碎机。这种破碎机破碎室由一高速回转的人字形打击板和一个

26、固定的齿刀筒构成，锯齿刀由特种硬质钢材制成，安装在固定筒的下半部分缝隙内，可根据原料成熟度不同更换不同的刀具，一般新鲜的或较硬的果实用细刀具，过熟或绵软的果实用粗刀具。工作时，桃进入破碎室后，被打击板抛向齿刀筒壁，并沿筒壁做圆周运动，被锯齿刀切割而破碎。4.1.4 榨汁机选用江苏科威机械有限公司生产的水果榨汁机。该机适用于压榨果蔬汁液. 该设备主要特点是：螺旋推进挤压；全自动完成浆果、仁果及蔬菜类果蔬榨汁、排渣工序；与物料接触部分为优质不锈钢制造。4.1.5 过滤机选用江苏科威机械有限公司生产的 ZGJ 型振动式过滤机。该设备适用于各种果蔬汁及喊有纤维颗粒液体的过滤。果蔬汁由进料口均匀的分流欲

27、过滤网上，由于倾角的存在及滤筛振动，滤渣自动排出，并由另配的螺杆泵回前道工序，果蔬汁由饮料泵入下道工序。第四章 辅助设备的选型134.1.6 加热杀菌机选用以上计算规格的固定管板式换热器4.1.7 冷凝器将加热杀菌的桃汁灌装后要将其从 83迅速的降温至 35，选用低温冷凝器将其快速的冷却，然后运输出去装箱。4.1.8 离心分离机选用广州市大昭食品机械工程有限公司生产的卧式离心分离机。该设备是利用惯性离心力进行固-液、液-液或液-液-固相离心分离的机械设备，用高速旋转的转鼓产生离心力把固体颗粒截留并自动卸出，液体经转鼓过滤分离出来，从而达到液固分离目的。4.1.9 调和罐选用温州贝诺机械有限公司

28、生产的调和罐，该设备有节能、耐蚀、生产能力强、清洗方便 、结构简单等优点，主要用于奶品和食糖、饮料、食糖及其他元素和各种药物在调合后进行搅拌均匀作用。是制造乳品、饮料、制药厂家不可缺少的设备。4.1.10 真空脱气机真空脱气法是利用气体在液体内的分压成正比的原理，进行真空脱气，液面上的压力逐渐降低，溶解在饮料中的气体不断逸出，直至降低至饮料的蒸汽压时，达到平衡状态，这时所有的气体被脱除。达到平衡所需要的时间取决于溶解的气体逸出速度和气体排至大气的速度。脱气机的脱气效果受真空度、饮料的温度、饮料喷出表面积和脱气时间等因素影响。为充分脱气应注意以下几点：（1）真空设备的真空度应维持在 90.7-9

29、3.3kPa；（2）料液应加热到 45-75。4.1.11 灌装封盖机第四章 辅助设备的选型14选用上海龙宏包装机械有限公司龙宏牌 ZG 系列全自动直线灌装生产线。ZG 系列全自动直线灌装机优点是：1.适用于各种类型的瓶子灌装，该机集欧洲先进国家技术，采用灌装缸定量原理，灌装量连续可调，具有功能齐全，能耗低，投资规模较小的特点。 2.该机优点是设计新颖，灌装精度高，结构紧凑，整机自动化程度高，适应性强，操作方便，安全可靠，占地面积小等，可广泛应用于食品、饮料、医药、乳品、化工等领域，对有粘度有泡沫的液体更为适合。4.2 辅助设备选型表 4-1 设备选型列表序号设备名称型号生产能力（t/h）功率

30、（kw）外型尺寸长外型尺寸长宽宽高高（mm）1选果机GXJ-31-30.3730007009002冲浪式清洗机CXJ221.47230091016003破碎机PS-52-51.591061011754榨汁机LZ-2.51.02.511220060015605过滤机ZGJ-220.1812008006306杀菌机RP6L201.522.3110090016007离心分离机WF-6301.5-22.2127010807708真空脱气器TQ-2.52.52.2150093022009灌装机ZG-2020-2525180513582110封罐机封罐机XG-202015125700450生产工艺流程中的

31、管径大小由流量大小决定，本设计中连接换热器进料口、出料口的接管管径计算方法如下壳程流体进出口接管：取接管内水蒸气流速为 u=1.0m/s，则第四章 辅助设备的选型15接管内径为 d= mm4vu4 63.943600 9513.14 1.04.88取标准管径为 5mm管程流体进出口接管：取接管内桃汁流速为 u=0.5m/s，则接管内径为：d= =23.8 mm4 8403600 10503.14 0.5取标准管径为 25mm第五章 换热器主要结构尺寸和计算结果- 16 -第五章 换热器主要结构尺寸和计算结果表 5-1 物性参数表名称管程壳程物料名称桃汁水蒸气定性温度 70110操作温度 50/

32、90120/100流量 kg/h84063.94流体密度3/kgm1050951定压比热容 kj/kg 4.1834.233粘度 amSp0.60.2589 表 5-2 设备结构参数型式壳体内径mm管径mm管长mm管目数（根）管程数传热面积列管式20025 240001645.18台数壳程数管心距mm管子排列折流板数折流板距mm材质1132正三角39100不锈钢第五章 换热器主要结构尺寸和计算结果- 17 -表 5-3 主要计算结果主要计算结果管程壳程流速 m/s0.20.01传热膜系数 w/1125.62482.6污垢系数k/w0.0002330.000116阻力损失ap956.98.80传

33、热流量 kw39.17传热温差28.06传热系数 w/315.8裕度17.2结束语- 17 -结束语本工艺设计的日产 20 吨的换热器，经过大量的考察与计算，该换热器的设计基本符合运作条件，当然其中存在着不可避免的不足之处，这将在食品生产过程中逐步得到改进和完善。本次课程设计是进入大学以来第一次自己的课程设计，也是对三年大学生活，特别是对所学专业知识的一次检验，难免有很多的不足之处。但是经过这次之后，为将来更好的学习专业知识，为以后走向社会奠定了基础。参考文献- 18 -参考文献1 朱蓓薇. 饮料生产工艺与设备选用手册M. 北京:化学工业出版社,2002.11.2 陈中,芮汉明编. 软饮料生产

34、工艺学M. 广东:华南理工大学出版社,2005.3 刘玉德主编. 食品加工设备选用手册M. 北京:化学工业出版社,2006.4 蒋迪清,唐伟强. 食品通用机械与设备M. 广东:华南理工大学出版社,2003.5 邵长富,赵晋府. 软饮料工艺学M. 北京:中国轻工业出版社,2000.6 天津大学化工原理教研室编. 化工原理（上册）M. 天津:天津大学科学技术出版社,1987.7 中国机械工程学会包装与食品工程分会编M. 农副产品加工与食品机械产品样本M. 北京:机械工业出版社,2005.8 陈斌主编. 食品加工机械与设备M. 北京:机械工业出版社,2003.3曾伍兰.脉冲式气流干燥过程的试验和模拟研究D.青岛：青岛科技大学 20044顾芳珍，刘燕.气流干燥器的优化设计J.天津大学学报，1996，29（3）：413417参考文献书写格式：作者.题目M,D,J.来源（期刊名或出版社） ，年，卷（期）：页码.符号含义：D-学位论文；M-专著、论著；J-期刊致 谢- 19 -致 谢