步进梁式加热炉设计说明书

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1、目目 录录第一章 概述 .21.1 步进梁式加热炉的简单介绍 .21.2 设计的目的及意义 .2第二章 设计原始资料 .32.1 加热炉的产量 .32.2 钢坯尺寸 .32.3 燃烧原料成分 .3第三章 不锈钢步进梁式加热炉的计算 .43.1 燃烧计算 .43.2 炉内各段综合辐射系数 .73.3 炉子尺寸的确定 .113.4 热平衡计算 .18设计体会 .22参考文献 .24第一章第一章 概述概述加热炉是将物料或工件加热的设备。在冶金工业中加热炉习惯上是指把金属加热到轧制成锻造温度的工业炉，包括有连续加热炉和室式加热炉等。连续加热炉广义来说，包括推钢式炉、步进式炉、转底式炉、分室式炉等连续加

2、热炉。连续加热炉按炉温分布，炉膛沿长度方向分为预热段、加热段和均热段；进料端炉温较低为预热段，其作用在于利用炉气热量，以提高炉子的热效率。加热段为主要供热段，炉气温度较高，以利于实现快速加热。均热段位于出料端，炉气温度与金属料温度差别很小，保证出炉料坯的断面温度均匀。由于本设计的内容是关于步进梁式加热炉，所以要对其做一些简单的介绍。1.1 步进梁式加热炉的简单介绍步进式连续加热炉靠炉底或水冷金属梁的上升、前进、下降、后退的动作把料坯一步一步地移送前进的连续加热炉。炉子有固定炉底和步进炉底，或者有固定梁和步进梁。前者叫做步进底式炉，后者叫做步进梁式炉。轧钢用加热炉的步进梁通常由水冷管组成。步进梁

3、式炉可对料坯实现上下双面加热。 70 年代以来，由于轧机的大型化，步进梁式炉得到了广泛应用。同推钢式炉相比，它的优点是：运料灵活，必要时可将炉料全部排出炉外；料坯在炉底或梁上有间隔地摆开，可较快地均匀加热；完全消除了推钢式炉的拱钢和粘钢故障，因而使炉的长度不受这些因素的限制。1.2 设计的目的及意义通过课程设计，系统地总结巩固运用所学的加热炉及热工基础知识，掌握加热炉设计的基本方法、加热炉的基本结构。培养理论联系实际，训练分析和解决问题的能力。让学生将理论知识能够应用于实践中,才能真正为社会服务,从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力，让自己的思维方式跟的上时代的步伐。课程设计还可以培养团

4、队精神，在设计的过程中要靠同学老师的帮助，你会切身体会到互相帮组的快乐，对将来融入社会这个大集体大有裨益。第二章第二章 设计原始资料设计原始资料2.1 加热炉的产量加热炉的产量为 120t/h,（最大产量：200t/h） 。2.2 钢坯尺寸该加热炉所加热的钢坯尺寸为 200mm200mm12000mm。2.3 燃烧原料成分：燃烧原料为高炉煤气，热值3910gDWQ千卡/ 表米 3890yDWQ千卡/ 表米表表 1.11.1 高炉煤气成分高炉煤气成分高炉煤气含量（%）组份干成分（钢铁工业炉设计 121 页）转化为湿成分（燃烧学）3890yDWQ千卡/ 表米27.226.62H2.52.44CH0

5、.30.32CO12.312.02N57.756.42H O2.32.3第三章第三章 不锈钢步进梁式加热炉的计算不锈钢步进梁式加热炉的计算钢坯规格为 200mm200mm12000mm，单重为 3740kg，空气预热温度550，高炉煤气温度：室温（20） ，燃料低位发热量：8904.18/kJ kg,钢坯种类：300 不锈钢，钢坯中心距取 320mm，加热终了时钢坯断面温度差 10。采用上、下加热,并且采用三段式炉温制度以保证钢坯的加热质量和较高的生产率。由于料坯已经很小，故采用单排装料。 3.1 燃烧计算（1）完全燃烧时的理论空气量：0244.84 (0.50.52)/100HCOCHL(0

6、.5 2.40.5 26.62 0.3)/100 0.73133/mm（2）用调焰烧嘴，取过量空气系数: =1.05（3） 实际供给空气量：0nLL=1.05 0.7310.76833/mm（4） 烟气中2CO生成量：242() 0.01COCOCHVco (26.60.3 12.0) 0.01 0.38933/mm（5） 烟气中2N生成量：22(79) 0.01nNNVL(56.479 0.768) 0.011.17133/mm（6）烟气中2H O生成量：4222(20.128) 0.01CHHH OnH OLV(2 0.32.42.30.0128 0.768) 0.01 33/0.053m

7、m （7） 烟气中2O生成量：200.2067 (1)OVL0.2067 (1.05 1) 0.731 =33/0.008mm（8） 烟气生成量：2222nCOONH OVVVVV0.3890.008 1.171 0.05333/1.621mm燃烧产物成分：220.389100%100%24%1.621COCOnVV= 220.053100%100%3.3%1.621H OH OnVV= 221.171100%100%72.2%1.621NNnVV=220.008100%100%0.5%1.162OOnVV=燃烧产物密度计算：22224418283222.4COH ONO气= 44 24 18

8、 3.328 72.232 0.522.4 100气= 3m=1. 408kg/（9） 燃烧理论温度：ntQQQtV C低空燃分理Q=，3/Qm低用=890 4. 18KJ,Q空空空n=CLt330.768/nLmm（查 550时，33/mm空C=1. 379）经过计算3/Qm空=582. 43KJ；tC燃烧产物在理论温度下的平均热熔，3)/(ockJmtC=1. 57833/mmnV=1. 621,0890 4.18582.431684.51.621 1.578tc理= (先估取理论温度，查处理论温度下的平均热熔，再用迭代法计算理论温度，直到温差在 10以内。即查图 1.1 可得到t理的数值

9、。经查表得燃烧温度大约为 1684.5。燃烧计算数据见表 3.1表表 3.13.1 表空气量及燃烧生成量计算数据表空气量及燃烧生成量计算数据计算项目名称计算公式及参考资料计算结果理论空气量0244.84 (0.50.52)/100HCOCHL330.731/mm过量空气系数1.05实际供给空气量0nLL330.768/mm烟气生成量2222nCOONH OVVVVV33/1.621mm烟气中2CO生成量242() 0.01COCOCHVco0.38933/mm烟气中2N生成量22(79) 0.01nNNVL331.171/mm烟气中2H O生成量4222(20.128) 0.01CHHH On

10、H OLV33/0.053mm烟气中2O生成量200.2067 (1)OVL33/0.008mm图 3-1 查理论燃烧温度的 i-t 图理论燃烧温度ntQQQtV C低空燃分理Q=01684.5 c3.2 炉内各段综合辐射系数炉子宽度 B:单排放料：2 0.25120.512.5BLm （L 取钢坯的长度）（1）炉膛内表面积：预热段：2()yyyFHB L2(1.8 12.5)28.6yyLL 2m加热段：2()jjjFHB L2(2.2 12.5)29.4jLjL 2m均热段：2()jrjrjrFHB L2(1.5 12.5)28LjrjrL2m（2）气层的有效厚度：预热段：3.6yyyyH

11、 BLSF 1.8 12.53.62.8328.6yyLmL加热段: 3.6jjjjHBLSF 2.2 12.53.63.3729.4jjLmL 均热段: 3.6jrjrjrjrH BLSF 1.5 12.53.62.4128jrjrLmL （3）炉气黑度: 2020Hco预热段: 2COyPS=0.24 2.830.680 m atm 2H OyPS=0.033 2.830.093 m atm加热段: 2COjPS=0.24 3.370.808 m atm 2H OjPS=0.033 3.370.111m atm均热段: 2COjrPS=0.24 2.410.579 m atm 2H Ojr

12、PS=0.033 2.410.080 m atm查钢铁厂工业炉设计参考资料（上册）图 763 得：预热段温度 800，查得：2CO0.18，2H O0.12，1.03，00.18 1.03 0.120.3036预热段温度 1280, 查得：2CO0.162H O0.08，1.03， 00.16 1.03 0.080.2424加热段温度 1280,查得2CO0.175 2H O0.09 1.0300.175 1.03 0.090.2677加热段温度 1330, 查得：2CO0.178 2H O0.09 1.0300.178 1.03 0.090.2707均热段温度 1330, 查得：2CO0.1

13、48 2H O0.06 1.0300.148 1.03 0.060.2098均热段温度 1270, 查得：2CO0.145，2H O0.065，1.03，00.145 1.03 0.0650.2120（4） 、钢坯面积:2(2 12 0.2)150.32LFL 2m（5） 、钢坯遮住炉底面积:0.2 127.50.32LL 2m（6） 砌体对钢坯的角系数:预热段: 12212150.841152.83FFF加热段: 12212150.817153.37FFF均热段: 12212150.862152.41FFF 综合辐射系数：取钢坯黑度 0.8预热段温度 800，0120120112014.88

14、(1)yyyyC4.88 0.3036 0.81.330.30360.841(1 0.3036)预热段温度 1280, 0220120212024.88(1)yyyyC4.88 0.2424 0.81.080.24240.841(1 0.2424)加热段温度 1280, 0120120112014.88(1)jjjjC4.88 0.2677 0.81.210.26770.817(1 0.2677)加热段温度 1330, 0120120112014.88(1)jjjjC4.88 0.2707 0.81.220.27070.817(1 0.2707)均热段温度 1330, 022012021202

15、4.88(1)jrjrjrjrC4.88 0.2098 0.80.930.20980.862(1 0.2098)均热段温度 1270, 0220120212024.88(1)jrjrjrjrC4.88 0.2120 0.80.930.21200.861(1 0.2120) 预热段与加热段交界处取平均值:0120120121()2yjCCC1(1.08 1.21)1.152加热段与均热段交界处取平均值:0120120121()2jjrCCC 1(1.220.92)1.072炉内各段综合辐射系数计算数据见表炉内各段综合辐射系数计算数据见表 3.23.2表表 3.23.2 炉内综合辐射系数计算炉内综

16、合辐射系数计算计算项目名称计算公式及参考资料计算结果预热段2()yyyFHB L28.6yL加热段2()jjjFHB L29.4jL炉膛内表面积均热段2()jrjrjrFHB L28jrL预热段3.6yyyyH BLSF2.83加热段3.6jjjjHBLSF3.37气层的有效厚度均热段3.6jrjrjrjrH BLSF2.41续表 3.22COyPS0.680预热段2H OyPS0.0932COjPS0.808加热段2H OjPS0.1112COjrPS0.579均热段2H OjrPS0.080预热段温度8002201yCOH O0.3036预热段温度12802202yCOH O0.2424加

17、热段温度12802201jCOH O0.2677加热段温度13302202jCOH O0.2707均热段温度13302201jrCOH O0.2098炉气黑度均热段温度12702202jrCOH O0.2120钢坯面积2(2 12 0.2)0.32LF 15L钢坯遮住炉底面积0.2 120.32L7.5L预热段2122yFFF0.841加热段2122jFFF0.817砌体对钢坯的角系数均热段2122jrFFF0.862钢坯黑度参考加热炉153 页0.8预热段温度8000120120112014.88(1)yyyyC1.33预热段温度12800220120212024.88(1)yyyyC1.0

18、8加热段温度12800120120112014.88(1)jjjjC1.21续表 3.2加热段温度13300120120112014.88(1)jjjjC1.22均热段温度13300220120212024.88(1)jrjrjrjrC0.92均热段温度12700220120212024.88(1)jrjrjrjrC0.93预热段与加热段交界处取平均值0120120121()2yjCCC1.15加热段与均热段交界处取平均值0120120121()2jjrCCC1.073.3 炉子尺寸的确定（1） 根据年产量，炉子最大生产率 G：G=200/ t h（2） 炉底强度 P：参考加热炉表 5-1 取

19、 P=4002/kghm（3） 加热面积：xiGfP200 10005004002m（4）有效长度：xixiflB50039.112.8m（5） 炉长：0.1xixiLll39.1 39.1 0.143.01 m取炉长43L m（6）每小时加热的钢坯数：钢坯单重 3740kg，1/n 额定产量单重=120000/3740=32.1 根（7） 、炉内放置的钢坯数：取钢坯中心距为 320mm，43000/320=134.4 根（8） 钢坯加热时间：21/134.4/32.14.19tnn h（9） 圆坯计算直径：0.2 0.2/=0.1129rm（10）加热段的计算：加热段终了钢坯的平均温度，取温

20、差 20= 1330-20 0.5 =1320zjpt 参考钢铁厂工业炉设计参考资料(上)此温度下钢坯的热焓811.3zji kj kg 导热系数108.3zj 2kjhm加热段终了进入钢坯的热流为：/2zzzjjjrqt2 108.3 20/0.112938362 2kjhm加热段终了炉气温度：44012273100273100zzjjzjqjqttC4438362133027310027313741.22 4.187100 预热段终了和加热段开始钢坯表面温度按 700计算,则交界处的热流为:44012273273100100zzkzyqyjyttqqC4412802737002731.15

21、4.187100100=236926 2)(kjhm 此时钢坯内的温度差为: / 2zkzkjyjyrqtt236926 0.1129/(2 21.2 4.187) =150.7 此时钢坯的平均温度: 16802kkjpjtt1700150.7624.652参考钢铁厂工业炉设计参考资料(上)此温度下钢坯的热焓kji=355.1kj kg 导热系数=88.76kj （2kjhm ）加热段内钢坯的热量焓增加量：=811.3-355.1=456.2zkjjjiii kj kg加热段内的平均热流：2.31kzjjipkjzjqqqqgq236926383621083902369262.31 lg383

22、62 （2kjhm ）钢坯在加热段内的时间：/ 2jjjprgqti456.2 0.1129 7791.7/(2 108390) 1.85h加热段的长度：jjtLLt1.8543194.19m （12） 均热段的计算：取温差 10，均热段终了时钢坯平均温度：11250102zjrpt=1245参考钢铁厂工业炉设计参考资料(上)此温度下钢坯的热焓zji=808.2kj kg 导热系数zj=107.2（2kjhm ）均热段终了进入钢坯表面的热流:/2zzzjrjrjrrqt2 107.2 10/0.1129189882)(kjhm 均热段终了的炉气温度:44012273100273100zzjrj

23、rzjrqjrqttC441898812502731002730.93 4.187100 1283.4 加热段终了和均热段开始钢坯的表面温度按 1220计算,交界处的热流为:44012273273100100zzkzjqjjrjttqqC44133027312202731.074.187100100 73215 2kjm此时钢坯内的温度差为:/2zkzkjrjjrjrqtt73215 0.1129/(2 105.9)39此时钢坯的平均温度：112202kkjrpjrtt11220135.71200.52参考钢铁厂工业炉设计参考资料(上)此温度下钢坯的热焓kji=732.7kj kg 导热系数j

24、rk=105.9（2kjhm ）均热段内钢坯的热量焓增加量：zkjrjrjriii808.2-732.7=75.5kj kg均热段内的平均热流为：2.31kzjrjrjrpkjrzjrqqqqgq73215 1898840225.4732152.3118988g 2)(kjhm 钢坯在均热段的加热时间：/ 2jrjrjrprgqti75.5 0.1129 7791.7/(2 40225.4) 0.83 h均热段的长度：jrjrtLLt0.83438.54.19m （13） 预热段的计算：预热段内钢坯的热焓增量：zkyyyiii450.3 8.37=441.9kj kg预热段的长度：yjjrLL

25、LL43 198.515.5m 钢坯在预热段的时间：4.19 1.850.851.49yjjrtttt h预热段内的平均热流：/ 2yyypi grtq 441.9 0.1129 7791.7/(2 1.49) 130447 2)(kjhm 预热段开始处的热流为：2/kzyypyqqq2/ 236926=71822130447 2)(kjhm 装料门口处炉气温度：44012273100273100kkyyzyqyqttC447182220273100273712.81.83 4.187100oC其中 1.83 为装料门口炉气黑度，据前面公式计算而得。 炉高度的确定：钢坯出炉的表面温度t终表=1

26、250 钢坯入炉的表面温度 t始表=20 经过预热段以后钢坯的表面温度 t表=650 进入均热段时钢坯的表面温度 t表=1300 烟气出炉温度 t气=850 烟气进预热段温度 t气=1400 烟气在加热段中的最高温度 t气=1450 烟气在均热段中的平均温度 t均气= 1275 预热段高度：1(0.05 )yqHAB t(0.50.05 12.5) 14001575mm H=H1+ =1575+200=1775mm 取 1800mm 其中系数 A 取 0.5 ，=200 mm 加热段高度：2(0.05 )yqHABt(0.700.05 12.5) 1450=1921.25mmH=H1+ =19

27、21.25+200=2121.25mm 取 2200mm 其中系数 A 取 0.70，=200 mm均热段高度：3(0.05 )tyqHAB(0.500.05 12.5) 1275=1434.375mmH=H1+ =1434.375+200=1634.375mm 取 1600mm 其中系数 A 取 0.50 ，=200mm 炉子尺寸的确定计算数据见表 3.3。表表 3.33.3 炉子尺寸计算表炉子尺寸计算表计算项目名称计算公式及参考资料计算结果最大生产率 G根据年产量选取 t/h200炉底强度 P参考加热炉表 5-1400加热面积xiGfP 2m500有效长度xixiflB m 39.1炉长0

28、.1xixiLll m取 43炉宽B 钢坯长度+2C m12.5每小时加热的钢坯数1/n 额定产量单重32.1炉内放置的钢坯数2/nL钢坯中心距134.4钢坯加热时间21/tnn h4.19圆坯计算直径0.2 0.2/r m0.1129加热段终了钢坯的温度，取温差 201330-0.5 20 oC1320钢坯热焓zji参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上）/kJ kg811.3导热系数zj参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上）2/okJ mhC 108.3加热段终了进入钢坯的热流/2zzzjjjrqt 2/kJ mh38362加热段终了炉气温度44012273100273100zzjjzjqjqttC

29、 oC1374预热段和加热段交界处的热流(加热段开始温度按 680计算)44012273273100100zzkzyqyjyttqqC 2/kJ mh236926续表 3.3钢坯内的温度差/2zkzkjyjyrqtt oC150.7钢坯的平均温度17002kkjpjtt oC624.65平均温度下的焓值kji参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） /kJ kg355.1此温度下导热系数kjl参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上）2/okJ mhC 88.76加热段内钢坯的热量焓增加量zkjjjiii /kJ kg456.2加热段内的平均热流2.31kzjjipkjzjqqqqgq 2/kJ mh108

30、390钢坯在加热段内的时间/ 2jjjprgqti1.85加热段的长度jjtLLt m19均热段终了时钢坯平均温度,取温差1011250102zjrpt oC1245钢坯热焓zjri参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） /kJ kg808.2钢坯的导热系数zjrl参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上）2/okJ mhC 107.2均热段终了进入钢坯的热流/2zzzjrjrjrrqt 2/kJ mh18988均热段终了炉气温度44012273100273100zzjrjrzjrqjrqttC oC1283.4加热段与均热段交界处热流(均热段开始温度按 1220计算)44012273273100100z

31、zkzjqjjrjttqqC 2/kJ mh73215钢坯内的温度差/2zkzkjrjjrjrqtt oC39钢坯的平均温度112202kkjrpjrtt oC1200.5平均温度下焓值kjri参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） /kJ kg732.7 续表 3.3温度下导热系数kjrl参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） 2/okJ mhC 105.9均热段内钢坯的热量焓增量zkjrjrjriii /kJ kg75.5均热段内的平均热流2.31kzjrjrjrpkjrzjrqqqqgq 2/kJ mh40225.4钢坯在均热段的加热时间/ 2jrjrjrprgqti h0.83均热段的长度jr

32、jrtLLt m8.5预热段内钢坯的热焓增量zkyyyiii /kJ kg441.9预热段炉长yjjrLLLL m15.5钢坯在预热段的时间yjjrtttt h1.49预热段内的平均热流/ 2yypji grtq 2/kJ mh130447装料炉门口处的热流2/kzyypyqqq 2/kJ mh71822装料门口处炉气温度44012273100273100kkyyzyqyqttC oC712.8钢坯出炉的表面温度t终表参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC1250钢坯入炉的表面温度t始表参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC20经过预热段以后钢坯的表面温度t表参考钢铁厂工业炉设计参考资料（

33、上） oC650进入均热段时钢坯的表面温度t表参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC1300烟气出炉温度t气参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC850续表 3.3烟气进预热段温度t气参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC1400烟气在加热段中的最高温度t气参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC1450烟气在均热段中的平均温度t均气参考钢铁厂工业炉设计参考资料（上） oC1275预热段高度1(0.05 )tyqHAB mm取 1800加热段高度2(0.05 )tyqHAB mm取 2200均热段高度3(0.05 )tyqHAB mm取 16003.4 热平衡计算一、热量收入项 发生炉煤

34、气低位发热量 3726.433kJNm 空气预热器温度 550 煤气温度 20 燃料燃烧的化学热量：yDWQ3726.43 B kj hB燃料消耗量 yDWQ燃料的低位发热量 燃料带入的物理热量：24.18r rQBc t=33B kj hrrct、燃料的平均比热和温度 预热用空气带入的物理热量304.18k kQBc t L4.180.319 550 1.05 0.731B= 804.2B /kJ h、kckt 燃烧用空气的平均比热和预热温度燃料燃烧时的过量空气系数 0L燃烧时所需的理论空气量kc=0.319，kt=550，=1.05 0L=0.731 雾化用蒸汽带入的热量:44.18iQB

35、n n每千克燃料雾化用蒸汽 i雾化用蒸汽热含量4Q=0 钢氧化反应的化学热54.18 1370QGa4.187 1350 120000 1.5%=10157400 kj hG炉子的产量 G=140000kg/ha炉子的烧损率 a=1.5%二、热量支出项 钢加热所需的热量2114.18 ()GQii 4.18 200000 (195.32.05)=161557000 kj h1i，2i炉料装炉和出炉时的热焓 出炉烟气带走的热量2yy yBQV C t 1.613 0.384 850 4.18B =2201.7B kj hyC 、yt出炉烟气的比热和温度 参考钢铁厂工业炉设计参考资料(上) yC取

36、 0.384 燃料化学不完全燃烧损失的热量32880/100coyBQV =94.4Bkj h式子中 CO 为空气中 CO 的含量取 0.5%. 燃料机械不完全燃烧损失的热量4(0.030.05)yDWQBQ 至 4Q=111.79kj h 炉墙砌体散热损失54.18()nwK ttQ =21912715 kj h 炉门和窥孔因辐射散热而损失的热量6Q=7197kj hlT炉门和窥孔处的炉温 F炉门和窥孔的面积角度修正系数 小时内炉门和窥孔的开启时间 炉门、窥孔、墙缝冒气散热损失一般不做计算，包含在出炉烟气带走的热量中 7Q=0 炉子水冷构件吸热而损失的热量绝热管68 14.18 (0.027

37、0.03)10FQ至 未绝热管：68 24.18 (0.20.14)10FQ至8Q=25080000 kj h 其他热损失%9yDWnQQ =1.5% 3726.43/100 =55.9Bkj h热收入=热支出带 B 项=232341gQQQQQQQ 2099.841567845QQQQQQQ数值项198399512kj h/BB 数值项带项1983995122099.84944833hm热平衡计算数据见表热平衡计算数据见表 3.43.4。表表 3.43.4 热平衡计算数据热平衡计算数据计算项目名称计算公式及参考资料计算结果发生炉煤气气低位热量已知3726.43空气预热器温度钢铁厂工业炉设计参

38、考资料(上)550煤气温度钢铁厂工业炉设计参考资料(上)20燃料的化学热量1yDWQBQ /kJ h3726.43B燃料带入的物理热量24.18r rQBc t /kJ h33B热量收入项预热空气带入的物理热量304.18k kQBc t L /kJ h804.2B雾化用蒸汽带入的热量44.18iQBn /kJ h0钢氧化反应的化学热54.18 1350QGa /kJ h10157400续表 3.4加热钢需要热量2114.18 ()GQii /kJ h117900244出炉烟气带走的热量2yy yBQV C t /kJ h2201.7B化学不完全燃烧带走的热量32880/100yBCOQV /

39、kJ h94.4B机械不完全燃烧带走的热量4(0.030.05)yDWQBQ 至 /kJ h111.79炉墙砌体散热损失54.18()nwK ttQ /kJ h21912715炉门和窥孔辐射散热64.18 4.88(/100)lTFQ /kJ h7197炉门、窥孔、墙缝冒气散热一般不计算7Q=0 /kJ h0炉子水冷构件吸热而损失的热量绝热管：68 14.18 (0.0270.03)10FQ至 /kJ h未绝热管：68 24.18 (0.20.14)10FQ至 /kJ h25080000热量支出项其他热损失%9100yDWn QQ ,一般1.5n /kJ h55.9B带 B 项123239BQ

40、QQQQQ带项 /kJ h2099.84数值项1567845QQQQQQQ数值项 /kJ h198399512燃料量/BB 数值项带项3hm94483设计体会设计体会时间像针尖上的一滴水滴在大海里，无声无息地悄然而逝。但是我在设计里所学到的知识远不能用短短的两周来衡量。在这两周里,从查资料开始，细心琢磨，直到弄明白整个设计流程，才依据课本例题计算,计算加热炉的结构尺寸 ,画 CAD,编电子版说明书，脚踏实地地慢慢走过来。这其中有同学的互相帮助,有我自己的努力与认真,更离不开张老师的悉心指导。在设计的过程中，我运用了 Excel 进行程序编制，在编制的过程中，我获得了许多书本中所不能够得到的东西

41、。经过此过程让我对 Excel 的用运更加熟练，其中的一些原理也渐渐开始明白。其次当我和同学一起编时，他给我找出了许多错误，这也让我更加深刻地理解一个简单的道理一个的力量是有限的，团体的力量是不可估量的。我认为我们的工作是一个团队的工作，团队需要个人，个人也离不开团队，必须发扬团结协作的精神。我们经常聚在一起讨论系统中各个要点的原理。在课程设计中只有一个人知道原理是远远不够的，必须让每个人都知道，否则一个人的错误，就有可能导致整个工作失败。团结协作是我们成功的一项非常重要的保证，而这次设计也正好锻炼我们这一点，这也是非常宝贵的。 通过这次课程设计，我想说：为完成这次课程设计我们确实很辛苦，但苦

42、中仍有乐，和团队人员这十几天的一起工作的日子，让我们有说有笑，相互帮助，配合默契，多少人间欢乐在这里洒下，大学里一年的相处还赶不上这十几来天的实习，我感觉我和同学们之间的距离更加近了。在设计的过程中遇到许多不理解的问题，但是在老师悉心的指导下我终于搞明白了，最后消除了设计道路上的拦路虎。并且在次过程中我也发现了我的很多不足之处,自己有很多的知识漏洞,自己的实践经验还比较缺乏,理论联系实际的能力还急需提高,同时书本上的知识也需要得到巩固。通过这次课程设计培养了我的综合运用所学知识的能力,锻炼了我吃苦耐劳的精神,还使我懂得了理论与实际相结合是很重要的,只有理论是远远不够的,只有把所学的理论知识与实

43、践相结合起来,从理论中得出结论,才能真正为社会服务,从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。 从前感觉学的许多科目没有实际意义，到现在觉得以前的专业知识不够扎实，给自己的设计过程带来了很大的麻烦。对我而言，知识上的收获重要，精神上的丰收更加可喜。让我知道了学无止境的道理。我们每一个人永远不能满足于现有的成就，人生就像在爬山，一座山峰的后面还有更高的山峰在等着你。挫折是一份财富，经历是一份拥有。这次课程设计必将成为我人生旅途上一个非常美好的回忆！参考文献参考文献1.钢铁厂工业炉设计参考资料编写组.钢铁厂工业炉设计参考资料（上册）.冶金工业出版社 2.钢铁厂工业炉设计参考资料编写组.钢铁厂工业炉设计参考资料（下册.冶金工业出版社3.重有色冶金炉设计参考资料.编写组.重有色冶金炉设计参考资料.冶金工业出版社4.A.C.捷列金.主编.冶金炉热工计算.冶金工业出版社5.王秉铨.主编.工业炉设计手册.机械工业出版社6.加热炉原理与设计编写组. 加热炉原理与设计.冶金工业出版社 7. 蔡乔方 主编.加热炉. 冶金工业出版社