河南某高层商业广场模板专项施工方案(地下室模板施工、含计算书、示意图)

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1、福建六建集团有限公司 升龙天汇广场A-01-2地块模板专项施工方案升龙天汇广场A-01-2地块模板专项施工方案编 制： 审 核： 审 批： 福建六建集团有限公司201207目录 一、工程概况11、工程简介12、模板分项工程概况及特点13、编制依据3二、设计方案3（一）、搭设方式3（二）、材料要求6（三）、结构及模板安装定位放线要求：6（四）、构造要求6（五）、模板拆除方案7（六）、质保体系及进度、人员、设备计划7（七）、模板验收制度8三、地下室模板工程计算书9（一）梁模板支撑体系验算91、截面350*750的梁模板支撑体系验算92、350*750梁截面450*950的梁模板支撑体系验算233、

2、450*950梁截面650*1200的梁模板支撑体系验算374、650*1200梁截面600*1650的梁支撑体系验算51（二）墙模板支撑体系验算65（三）柱模板支撑体系验算74（四）板模板支撑体系验算851、h150mm的板模板支撑体系验算852、150h250mm的板模板支撑体系验算923、250h450mm的板模板支撑体系验算98四、上部模板工程计算书105（一）梁模板支撑体系验算1051、截面350*550的梁模板支撑体系验算1052、350*600梁截面350*950的梁模板支撑体系验算1173、200*1000梁截面200*1400的梁模板支撑体系验算131（二）墙模板支撑体系验算

3、145（三）板模板支撑体系验算145五、确保质量的措施1521、组织措施1512、技术措施1523、防治质量通病的保证措施1524、质量责任制152六、确保安全文明施工的措施152七、附图1522一、工程概况1、工程简介1）工程名称：升龙天汇广场A-01-2地块 2）建设地点：郑州市农业路以北、桐柏路以西3）建设单位：升龙集团郑州元发置业有限公司4）设计单位：机械工业第六设计研究院有限公司5）勘察单位：郑州岩土工程勘察设计院6）监理单位：郑州广源建设监理咨询有限公司7）施工单位：福建六建集团有限公司8）结构形式：框剪结构、剪力墙结构9）建筑层数：地下2层，地上1234层10）建筑面积：，地下建

4、筑总面积39460.36m2；地上建筑面积129295.35 m2； 总建筑面积168755.71 m2。其中1#楼地上建筑面积17762.97 m2、2#楼地上建筑面积35579.17m2、3#楼地上建筑面积5423.32 m2、4#楼地上建筑面积38666.20m2；5#楼地上建筑面积30174.35 m2。建筑高度：地下一层层高3.6m，地下二层层高3.7m，标准层层高2.9米，建筑总高度35.199.7m。2、模板分项工程概况及特点1）上部板厚有100、110、120mm、（屋面部分为150、200），墙厚200、250、300mm等，剪力墙截面多为不规则异型，梁截面为200400、2

5、00500、200*550、350*550、200600、250600、200*650、200*700、350*700、200*800、200*900、200*1000、200*1100、200*1200、200*1400等。2) 1）地下室板厚有100、110、150、180、250、350、400、450mm；墙厚300、350mm等，剪力墙截面多为不规则异型；柱截面尺寸600*600、700*700、600*1200；梁截面为250*550、350*650、350*750、300*550、300*500、300*400、200*400、300*450、250*600、300*700、45

6、0*750、350*800、350*850、300*900、450*950、450*900、500*800、300*1300、300*1400、600*1100、600*900、500*900、600*950、450*1100、600*1100、650*1200、600*1400、600*1500、600*1650等。3）本工程混凝土采用采用商品混凝土。混凝土浇捣采用塔吊垂直运输和泵送相结合的办法。地下室结构设计概况1地下室结构形式结构形式现浇钢筋混凝土剪力墙地下室结构断面尺寸（mm）外墙厚度300、350内墙厚度300、350梁断面250*550、350*650、350*750、300*50

7、0、300*400、200*400、300*450、250*600、300*700、450*750、350*800、350*850、300*900、450*950、450*900、500*800、300*1300、300*1400、600*1100、600*900、500*900、600*950、450*1100、600*1100、650*1200、600*1400、600*1500、600*1650楼板厚度100、110、150、180、250、350、400、4503结构转换层设置位置无结构形式无非预应力三级钢、一级钢6混凝土强度等级C40、C35上部结构设计概况1上部结构形式结构形式现浇

8、钢筋混凝土剪力墙上部结构断面尺寸（mm）外墙厚度300、250、200内墙厚度250、200梁断面200*400、200*550、350*550、200*600、250*600、200*650、200*700、350*700、200*800、200*900、200*1000、200*1100、200*1200、200*1400楼板厚度100、110、120、（屋面部分为150、200）3结构转换层设置位置无结构形式无非预应力三级钢、一级钢6混凝土强度等级C40、C35、C303、编制依据1. 机械工业第六设计研究院有限公司提供的施工图纸；2. 本工程施工组织设计；3. 建筑工程施工质量验收统一

9、标准（GB503002001）4. 中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）5. 建设工程项目管理规范（GB/T503262001）6. 建筑地基基础施工质量验收规范（GB502022002）7. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）8. 工程测量规范（GB50206-93）9. 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）10. 建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）11. 建筑工程文件归档整理规范（GB/T50328-2001）12. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG130-2001）13. 建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）14.

10、 高层建筑施工手册（第三版）（同济大学出版社）15. 建筑安装分项工程施工工艺标准(中国建筑出版社)二、设计方案（一）、搭设方式1、墙模（1）地下室及地上部分墙模模板均采用15mm九夹横拼，内楞采用4080mm松方木龙骨，间距305mm。外楞采用4080mm松方木龙骨，水平向间距610mm（沿地第一道外楞距地不得大于200mm）。采用12穿墙拉杆或螺杆。（外墙外模及电梯井内模采用预制大模，内楞采用4080mm松方木用12螺栓与面板紧固，外楞及穿墙螺栓位置同其他墙内模）（2）安装：墙位弹线放样后用L3030mm角钢焊限位（限位用角钢间距为1000mm，且在墙柱的转角处必须设置角钢焊限）作为立模依

11、据。轴线、标高、垂直度经检查校正后正式固定，设内、外龙骨及穿墙拉杆，上部设斜撑调整垂直度及加固。转角墙长边长度2米以内的必须四边对拉，2米以外的可设置夹板两边侧拉；墙侧距地面350、1650mm高度位置各设一道钢管斜撑加固。门洞位置必须对撑。详见附图3墙顶与板底模交接部位设置4080mm松方木压骨限位。墙模安装时应注意预埋件、管线等位置的准确。2、梁模（1）、地下室梁模板：梁截面尺寸主要有：250*450、300*400、350*650、300*800、350*700、350*850、450*950、300*1000、600*1200、600*1400、600*1650等，其中250*550梁

12、1200多条，350*650梁1000多条，350*850梁二十几条，其它尺寸较大的梁数量均较少。故为确保支撑体系的安全、避免窝工、便于施工，本层梁支撑体系特按以下几种情况设置：梁截面尺寸梁侧次楞梁侧主楞梁侧对拉螺栓梁底方木梁底方木间距立杆横向间距立杆纵向间距梁底增设承重杆根数h6004根（确保间距200mm）4.83.0钢管可不设置4根150100010001根600h750设置1道1根350*750截面450*9505根4.83.0钢管设置1道4根1509008001根450*950截面600*12005根4.83.0钢管设置2道5根1509007002根600*1200截面600*165

13、07根4.83.0钢管设置3道5根1509005002根（2）、地上部分梁模板：地上部分梁截面尺寸主要有：200400、200500、200*550、350*550、200600、250600、200*650、200*700、350*700、200*800、200*900、200*1000、200*1100、200*1200、200*1400。其中本层主要以h600mm的梁为主。为确保支撑体系的安全、避免窝工、便于施工，本层梁支撑体系特按以下几种情况设置：梁截面尺寸梁侧次楞梁侧主楞梁侧对拉螺栓梁底方木梁底方木间距立杆横向间距立杆纵向间距梁底增设承重杆根数截面350*5503根（确保间距200m

14、m）每1m设置一道方木斜撑可不设置4根150120012001根350*600截面350*9505根（确保间距200mm）4.83.0钢管设置1道4根1509009001根200*1000截面200*14006根（确保间距200mm）4.83.0钢管设置2道3根1509009001根注：当梁高1000mm，截面宽度200mm时梁底承重杆必须设置2根。（3）安装：墙模结束后立即安装梁板模板，梁底支撑布置好后，先铺底模板，梁底模边拉通线校正。梁底模板的标高、轴线复核无误后安装梁侧模。梁模板与板模板一起安装，确保模板体系整体性。3、板模（1）地下室板模板：板厚100、110、150、180、250、

15、350、400、450mm。为确保支撑体系的安全、避免窝工、便于施工，本层梁支撑体系特按以下几种情况设置：板厚板底格栅间距板底支撑横向间距板底支撑纵向间距水平横杆步距h150200100010001500150h2502009009001500250h4502008008001500（2）地上部分板模板：板厚100、110、120mm（屋面部分为150、200）。为确保支撑体系的安全、避免窝工、便于施工，本层板支撑体系统一按120mm考虑。模板采用15mm厚九夹模板；板底格栅采用40*80方木，间距200mm；板底支撑采用扣件式钢管脚手架，纵横向间距1000*1000；水平横杆步距(m):1.

16、80。4、地下室柱模板（按柱截面700*1200mm考虑）（1）材料使用：模板使用15mm厚模板拼装。内楞采用4080mm松方木，间距300mm；柱截面宽度B方向设置3道竖楞；柱截面长度H方向设置5道竖楞；柱箍采用4.83.0钢管双拼，沿柱截面高度方向间距366mm，柱截面长度H方向设置2道12对拉螺栓（除主楞两侧对拉螺栓外）。（2）安装：加工好柱模后与内楞钉固，立柱模，用斜撑临时固定，垂直度校核无误后安装柱箍并固定牢固。详见附图（二）、材料要求（1）松木材质应符合现行木结构设计规范JGJ1282000的承重结构方木的优等材的质量标准。（2）所用胶合板应符合混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70

17、006-88的要求。（3）所用扣件式脚手架钢管及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG130-2001的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。同时还应满足现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的Q235A级普通钢管要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。（4）周转使用的钢管及其配件应按规范的规定进行质量类别判定、维修及使用。（5）材料质量必须符合有关规范要求。木料应无腐朽，无虫柱，无折裂，无枯节；铁料应无严重锈蚀。并不宜使用弯曲木料，木、铁应平整无翘角，并经铲除板

18、上残留杂物，清洁干净方可使用。（三）、结构及模板安装定位放线要求：1施工工艺流程首层控制点设置 上层模板开洞预留 架设激光铅垂仪、整平、对点、打点 楼层施测、放线 模板双控校核楼层施工定位放样要点：、架设激光铅垂仪、整平、对点、打点得到楼层的一级控制线后，根据一级控制线网，使用J2经纬仪配合50m钢卷尺及5m钢卷尺，投测出距离各道墙、柱5m范围内的二级控制线，用墨斗弹出控制线并形成控制线网。取距离5m范围是考虑到5m钢卷尺在建筑施工过程中使用频率极高，便于操作。根据二级控制线网，可以很方便地使用5m钢卷尺测量出每一道墙、柱的尺寸。用墨斗弹出各道墙、柱边线，同时在各道墙、柱边线两侧，距边线 50

19、cm 弹出墙、柱脚模板定位控制线、门窗洞口和墙柱转角延长线，并用红丹漆标注，以备日后查找。弹出的墨线不仅作为检验墙、柱、门窗洞模板安装位置的依据，而且在后续施工中将成为砌体砌筑和水电安装的控制线。、结构施工中模板安装作为主导工序，为使墙、柱模板的接搓、位移、平整、垂直度控制在施工规范允许的偏差范围内，采用模板轴线“双控”法来确保墙柱模板的垂直度。除上面提到的距墙、柱边线 50cm或约定尺寸弹出墙、柱脚模板定位控制线，以及门窗洞口、墙柱转角延长线等，用以控制墙柱、门窗洞口的模板安装位置准确外，在墙柱模板固定梁板模板安装基本完成后，根据各控制网线再进行一次投点，将该楼层的模板定位控制线引测到梁板模

20、板面，检查、控制墙柱及电梯井内壁模板的偏移情况，梁边缘尺寸，结合墙柱模板垂直度检查，使差错杜绝在浇捣混凝土之前。（四）、构造要求1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG130-2001，建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，本工程模板支撑架立杆间距小于或等于1.,2 m ,架体四周需从底到顶设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。2）立杆底部沿跨度方向设置50mm厚的垫木或垫板。3）所有立杆下部均需设置底托，底托伸出长度应不大于300mm。扫地杆高度距地面小于等于150mm。（五）、模板拆除方案1拆模的顺序和方

21、法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。2墙模拆除顺序：拆支撑体系、拆龙骨、拆墙模、清运。3柱模拆除顺序：拆支撑体系、拆柱箍、拆柱模、清运。4梁板模板拆除顺序：拆除水平拉杆、降下顶托、拆除杠梁、拆除面板、清运。拆除过程中，应避免对楼层形成冲击荷载，拆除的模板及支架应分类堆放并及时清运 。5拆除时间控制：根据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002规定，结构底模拆时砼强度应达好下规定：构件类型构件跨度（m）达到砼设计强度的百分率板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1

22、006现场制作同条件养护拆模试块，根据试验强度确定支撑底模拆除时间，拆模时应由班组提出书面申请，经项目部技术负责人审批后才可拆除。（六）、质保体系及进度、人员、设备计划1质保体系：班组自检合格 施工员、质检员复检合格 监理甲方验收合格 进入下道工序。本工程任命周涛为质量负责人，下设5位栋号施工员分别负责各栋号，按规范及经审批的模板施工方案要求进行质量检查及落实整改。各分区质量分责人负责组织本区域的施工班组及栋号施工员进行自检复查，复查合格后负责通知自检员、技术负责人及甲方、监理进行三方验收。2进度计划：标准层框架模板2.5天一层，确保总进度计划月上五层目标。本工程2012年5月1日从2#楼开始

23、陆续开工，工期计划所有栋号于2013年3月底全部封顶。3）人员计划：15#楼每栋需1个木工班组，每班人员2530人。3）设备、材料计划设备见下表，计划结构封顶时出场。序号物资、机具名称规格单位数量进场情况年月数量年月数量1九夹板9151830m25000012.7.82000012.7.30300002松木骨料4080m10000012.7.84000012.7.30600005螺栓拉杆12根6000012.7.82500012.7.30350006钢管48*1800根500012.7.8200012.7.3030007钢管48*2400根500012.7.8200012.7.8030008钢

24、管48*3000根1000012.7.8500012.8.1550009钢管HG48*2700根1500012.7.8300012.8.151200010可调托撑KTC-75根1000012.7.8200012.8.15800011台锯M3066台412.7.8412手提电锯DJ-03台1512.7.8612.7.30913手提电刨DW-03台512.7.8514手提电钻DZ-02台812.7.8312.7.305（七）、模板验收制度1）模板工程依据混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002和本施工方案的有关要求进行模板的量化验收。2）模板工程验收程序，先由班组长进行自检，然后各栋号

25、长施工员组织班组长进行复核，验收合格后再报项目部技术负责人进行验收，最后由工程技术负责人组织施工员、质检员、木工班组长等有关技术人员，会同监理工程师（或建设单位项目技术负责人）进行验收，方能进行下一道工序。三、地下室模板工程计算书（一）梁模板支撑体系验算1、截面350*750的梁模板支撑验算。统一按照350*750的梁设置。梁模板支撑体系计算取350*750的梁验算如下：（1）参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立

26、杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为；48*3.0mm；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣

27、混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；

28、壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，400mm；次楞根数：4；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：40.00；（2）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新

29、浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。（3）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm).强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18

30、.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (750-150)/(4-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(750-150)/(4-1)2 + 0.1172.52(750-150)

31、/(4-1)2= 5.03104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(750-150)/(4-1)/1000+1.22.520(750-150)/(4-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.03104 / 1.88104=2.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ .挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1=

32、 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (750-150)/(4-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(750-150)/(4-1)4/(10060001.41105) = 0.124 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(750-150)/(4-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！(4)、梁侧模板支撑的计算.次楞计算次楞直

33、接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.725/0.500= 5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度40mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1844/6 = 21.33cm3；I = 18444/12 = 42.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，最大支座反力 R= 2.998 kN，最大变形 = 0.611 mmA次楞强度验算强度验算计算公式如下

34、: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/2.13104 = 6.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！B次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.611mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.998kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩

35、I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.300 kNm，最大支座反力 R= 6.742 kN，最大变形 = 0.135 mmA主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.00105/8.99103 = 33.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =33.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！

36、B主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.135 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！（5）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001515/6 = 3.75104m

37、m3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.501.000.90=21.195kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=21.195+5.040=26.235kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.121.195116.6672+0.1175.04116.6672=3.

38、69104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.421.1950.117+0.455.040.117=1.254kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.121.1950.117+1.25.040.117=3.426kN =Mmax/W=3.69104/3.75104=1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1

39、/1.2=17.663kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =116.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.195116.74/(10060002.81105)=0.016mm；面板的最大挠度计算值: =0.016mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.467mm，满足要求！ (6)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、

40、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.426/1=3.426kN/m.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4；A方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.42612 = 0.343 kNm；最大应力 = M / W = 0.343106/42666.7 = 8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8 N/mm2

41、 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!B方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.4261 = 2.055 kN；方木受剪应力计算值 = 32.0551000/(24080) = 0.963 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.963 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!C方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.42610004 /(1009000170.667104)=1.51

42、mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.51 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.254kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.426kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.350)/41.000(1.20.15024.000+1.42.000)+1.221.000(0.750-0.150)0.500=1.877kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得

43、到：支座力:N1=N3=0.575 kN；N2=11.963 kN；最大弯矩 Mmax=0.46 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.113 mm；最大应力 =0.46106/5130=89.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 89.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!（7）、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（8）、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程

44、实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.963 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （9）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.575kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.

45、20.1294.9=0.759kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.35)/4)1.000.150(1.50+24.00)=3.438kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.350)/41.000=3.710kN；N =N1+N2+N3+N4=0.575+0.759+3.438+3.71=8.483kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.

46、7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

47、=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232；钢管立杆受压应力计算值；=8482.779/(0.232452) = 80.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.963kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.9-0.75)=0.759kN；N =N1+N2 =11.963+0.643=12.

48、606kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，

49、取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 17 = 175；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232；钢管立杆受压应力计算值；=12606.326/(0.232452) = 120.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.16

50、71.003(1.5+0.12) = 1.99 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.003；lo/i = 1989.852 / 17 = 117；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.47；钢管立杆的最大应力计算值；= 12606.326/(0.47452) = 59.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 59.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢

51、管模板高支撑架设计和使用安全2、350*750梁截面450*950的梁统一按照450*950的梁设置。梁模板支撑体系计算取450*950的梁验算如下： (1)、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.95；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型同上；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质

52、量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；.材料参数同上.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底

53、距离依次是：0mm，200mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞根数：5；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：40.00；(2)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(3)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算

54、只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm).强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:

55、q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (950-150)/(5-1)= 200mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(950-150)/(5-1)2 + 0.1172.52(950-150)/(5-1)2= 5.03104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(950-150)/(5-1)/1000+1.22.520(950-150)/(5-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.03104 / 1.88104=2.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面

56、板的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (950-150)/(5-1)=200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(950-150)/(5-1)4/(10060001.41105) = 0.124 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(950-150)/(5-1)/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 面板的