外脚手架施工方案

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1、目 录一、编制依据2二、工程概述2三、脚手架搭设方案2四、架子的搭设与拆除12五、脚手架计算书15六、质量标准24七、项目部脚手架管理机构及人员组成39八、材料计划40九、安全施工技术措施41十、脚手架安全生产保证措施42附图45一、编制依据1.1. 长房时代城20#栋（北塔）工程的施工图纸1.2.有关规范、规程序号规范、规程名称规范规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-913建筑施工安全检查标准JGJ59-20114直缝电焊钢管GB/T13793-20085钢管脚手架扣件GB/T15831-956建筑施工高处作业安全技

2、术规范JGJ80917特种作业人员安全技术考核管理规程1.3.施工组织设计施组名称编制日期编制人长房时代城20#栋（北塔）施工组织设计2014刘坚1.4.参考手册序号规范、规程名称出版日期1建筑施工手册第四版（缩印版）2003.92简明施工计算手册1999.73实用建筑施工安全手册1999.74建筑施工脚手架实用手册1994.5二、工程概述工程建设地点：桐梓坡西路与玉兰路交叉处；属于框剪结构。建设单位：长沙成城银山房地产开发有限公司设计单位：长沙市建筑设计院有限责任公司监理单位：湖南长安项目管理有限公司施工单位：长沙市富湘建筑工程有限公司本单位工程的抗震设防烈度：六度。主体高度98.9米，地上

3、25层，地下2层，一般框剪结构。建筑总面积：50799.96平方米。三、脚手架搭设方案3.1.搭设原则A、外架子要有足够的刚性和稳定性，保证施工期间在规定荷载作用和不利气候条件影响下不变形、不倾斜、确保安全；B、满足施工、构造简单、安全可靠、规整美观、搭拆便利、用料合理；3.2.外架子类别根据实际情况，综合考虑工程基础施工及地上主体结构的施工作业进度和安全防护及满足有关作业要求，决定采用扣件式钢管外脚手架。本外架子工程的性质为：结构施工安全防护非承重脚手架。3.3.外架子布置方案 本工程脚手架分五次搭设，第一段负二层一层为落地式脚手架，搭设高度为13.4米。第二段2-5层为悬挑式脚手架，搭设高

4、度为20.4米。第三段6-10层为悬挑式脚手架，搭设高度为搭设高度为18米。第四段11-15层为悬挑式脚手架，搭设高度为18米。第五段16-20层为悬挑式脚手架，搭设高度为18米。第五段21-屋面层为悬挑式脚手架，搭设高度为18.9米。（采用工字钢做钢梁基础）。3.3.1立杆布置：A、按单立杆双排布置；B、里皮立杆距结构外墙皮300，C、立杆横距b=1.05m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.3m。脚手架步距h=1.5m，3.3.2顺水杆、脚手板及安全防护布置A、脚手板于作业层相邻的上、下满铺，位于外侧纵向通长设置挡脚板，其高度不小于180。B、位于外架子立杆里侧，用密目安全网满封。E、建

5、筑物可设置2个安全出口，其他处用密目网满封。出入口设安全防护棚，具体尺寸为4米4米6米，也可根据现场实际情况更改，防护棚的搭设按照国家标准搭设。3.3.3与结构连接点布置：双排脚手架通过与主体结构的拉结来增强自身的稳定，以及防倾覆和抵抗风力，本工程具体做法如下：1、刚性连接：因为本工程为框剪结构，所以在遇结构柱的地方用短管、扣件与结构柱拉牢。结构柱四周用短管抱牢，然后用两根长管连在双排外架的内外大横杆上，层层设置，其间距小于4米，脚手架相邻立杆和上下相邻水平杆件的接头位置，应相互错开，应置于不同的格构内，十字盖（剪刀撑）6根立杆为一组，于架子外立面布置连续到顶，斜杆与水平面的夹角应为45度。2

6、、柔性连接：连墙杆横向间距应在4.5-6m范围内，所以在两个结构柱之间的边梁上预埋28钢筋，钢筋要倾斜预埋，偏向结构部分。所预埋位置应对准站杆，待混凝土凝固后，用6钢筋拉牢，同时用钢管连在内外站杆上并顶在结构梁上，形成一组一顶一拉的柔性连接。3.4扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.4.1立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头不能出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm。如图所示：3.4.2 大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同

7、一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平面距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，如图所示：3.4.3 小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1-2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置，如图所示：3.4.

8、4 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距槽钢底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上，如图所示：3.4.5剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步5跨设置一道，斜杆与地面的夹角为55度。斜杆相交点处于同一直线上，并沿架连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所在固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度

9、控制在30cm内，如图所示：剪刀撑的杆件连接采用对接或者搭接，其搭接长度150cm，并用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。3.4.6 脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽30cm，长度不小于4m的竹夹板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆及挡脚板。脚手板设置在四根横向水平杆上，并在两端20cm及中间处用10#镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距接缝

10、的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象，如图所示：3.4.7 连墙件连墙件按2步3跨横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙件，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。用483.5的钢管与脚手架可靠拉结，钢管与框架柱间设垫木。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。箍柱式拉杆拉结如下图所示：3.4.8卸荷措施及材料要求本工程脚

11、手架卸载设置为2跨4层进行卸荷。按立杆相应位置每3米设置一根16圆钢地锚埋件，当混凝土强度至少达到设计强度等级的50%后，安装上钢丝绳与脚手架拉接，钢丝绳与混凝土结构接触点应垫木方。拉接如图所示：3.4.9防护设施脚手架要满挂全封闭的密目安全网。密目网采用1.86.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.0m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆,底部侧面设18cm高的挡脚板。护头棚具体要求如下：宽3.0m，长3.0m，高3.4m， 立杆纵距1

12、.5m；扫地杆距地为200mm；水平杆步距1.5m；通道两侧应设置剪刀撑；通道顶部设置双层横向水平杆（双层防护），间距为1.0m，上下层间距为500mm，并且上下层均要满铺5cm厚木板或冲压钢脚手板。护头棚两侧必须用密目安全网封堵严密。具体搭设方法如图4所示：3.5施工马道的搭设方法3.5.1马道长5.6m（东西向），宽2.2m（南北向），每层马道成折线布置（每一楼层为2跑），在每跑的中部设置支撑水平横杆。3.5.2在每一楼层中马道与外脚手架、结构之间均要设置通道，通道布置在马道的东侧，通道底板伸入楼层中的长度不小于30cm，并用铅丝绑牢。3.5.3通道、马道平台及马道斜跑均用5cm厚木板铺设

13、而成，并沿板边设置高度不小于20cm的通长挡脚板（挡脚板用冲压钢脚手板或木板），以及1.21.5m高的防护栏，木板及挡脚板用铅丝与架子管绑扎牢固。在马道斜跑的木板上，应每隔200mm（水平距离）设置防滑木条。3.5.4施工马道框架用48钢管搭设而成，沿马道宽度范围内立杆间距1.10m，长度范围内立杆间距分别为1.20m、1.60m；扫地杆距地面距离为20cm，马道框架四周水平杆间距1.8m，在每一立杆与水平杆相交处，均要设置排木（横向水平杆）。3.5.5 沿施工马道框架外脚手架的纵、横方向，分别沿脚手架高度范围内设置“十字盖”，其斜杆角度为60o。3.5.7施工马道框架的东西两侧，应每层用架子

14、管与外防护脚手架进行拉接，拉接点不少于2处。施工马道的具体搭设方法详见下图：3.6.卸荷方案3.7.1卸荷段的确定：竖向以每三层高为一卸荷段。用欲埋地锚及钢丝绳卸荷。地锚及钢丝绳所用材质，应符合Q235A的技术条件；3.7.2卸荷点布置：A、竖向布置：在第五层做一道卸荷点。B、水平布置：水平间距按规定不大于6米。C、预埋地锚的制作尺寸及安装如下图：20014钢筋地锚 14地锚450D、卸荷所用钢丝绳规格为12.5，同时兜在内外顺水杆与立杆交叉的管扣上。E、连锁钢丝绳所用卡子的规格，必须与钢丝绳规格适合配套，每一连锁处不得少于3个钢丝绳卡子。架子卸荷详见附图： 812.5钢丝绳 7 6 5 4

15、3 2 1 3.7.脚手架基底处理方案架子基地为原地下室突出部位结构：地下室结构施工完毕，地下室突出部位顶板强度达到设计强度的75%时，直接在其搭设双排脚手架。搭设立杆前，按线连续通长铺设50厚木脚手板。 说明：第一段脚手架在首层底板上生根，本层结构设计荷载为3.5 KN/，经计算第一段脚手架在首层顶板板上生根符合安全。悬挑层采用工字钢做钢梁基础，从工字钢开始搭设外脚手架，具体构造及措施如下：脚手架的搭设：1在悬挑层楼板预埋16钢筋地锚，地锚间距为1.5米，预埋点距楼板边缘3米。2待上述条件具备后，在楼板上安装18#工字钢，钢梁间距为1.5米，钢梁后端插入地锚内。3按照施工方案中关于脚手架与结

16、构距离及脚手架排距要求，在钢梁上设扫地杆，搭设脚手架。4待顶板施工完毕后，按照有关卸荷的要求，用钢丝绳卸荷。5钢梁地锚构造措施：每个吊环两端弯钩为90度，长度为150mm，每个弯钩各加112，L=400mm长钢筋短头，置于楼板筋下边。具体示意见附图。四、架子的搭设与拆除4.1.搭设前的准备1架子工培训考核、体检合格，有关交底认真完成。2架子工安全防护用品配备齐全并检查合格。3架子所用主辅料均通过检验合格，按规定码放整齐。如扣件必须全数检查，检查标准有：4扣件不得有气孔、缺损、裂纹；螺栓、螺母丝扣完好并注油润滑，其他主辅料相应检查材质资料及外观质量并按规定进行复查。不合格的不能使用。架子基底按方

17、案要求验收。4.2.架子搭设与拆除4.2.1严格按以下顺序搭设：摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧安装扫地小横杆并与立杆扣紧安第一道顺水杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二道顺水杆安第二步小横杆架设临时斜支撑，其上端与第二道顺水杆扣紧（最近的刚性连接形成能力后，该处斜撑杆可拆除）以次类推安装第三、四步顺水杆及小横杆及时安刚性连接点接立杆加剪刀撑铺脚手板设护身栏安挡脚板挂立网。4.2.2操作要求：A、 架子应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻刚性连接点以上2步；B、 开始搭设立杆时，每6米应设置一处斜支撑，至刚性连接形成能力后，该斜支撑方可酌情拆除；C、 纵向顺水杆的长度应大于3跨，其

18、搭接宜用对接扣件，如采用搭接接头时，其长度小于1000，且应等距离不小于2个旋转扣件。杆件接头位置按前述要求错开布置；D、 架子高度，应超过施工作业面高度1.5米，刚性连接点按要求随时设置；E、 架子外侧按要求及时搭设十字盖.F、 连接顺水杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入造成零件锈蚀。G、 架子扣件拧紧程度应得到有效控制，其扭力矩应控制在45N.m60N.m之间，不得过松或过紧，要用扭矩扳手随操作检查。H、 架子各杆件伸出扣件之外的最小长度小于100，以防滑脱。I、 架子施工层段未完成时，于下班前，必须使已完成的部分（加固完整、来接牢固）形成几何不变体系，以杜绝安全隐患

19、。4.2.3架子的拆除：A、 拆除前按要求设安全区外，地面必须设专人看护，禁止非操作人员进入。B、 拆除顺序应按由上而下，后搭先拆的原则进行。拆除顺序为：护身栏挡脚板脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆等。C、 拆除应按一步一清理的要求进行，不得上下同时进行拆除。D、 刚性连接点应逐层拆除，必要时应设临时斜撑或加固措施。E、 拆除必须专人统一指挥，上呼下应，协调一致。F、 拆除前，应将相关进料平台等先进行加固，确保其在架子拆除后仍完整、安全、稳定。G、 架子拆除一般不应中途换人。如必须换人时，应互相交代清楚后方可。H、 架子工严禁酒后作业。高空作业时必须挂好安全带，穿好防滑鞋，戴好安全帽，注意力集中，

20、严禁嬉笑打闹。I、 拆除时应保护好成品。J、 拆下的物料，必须用塔吊运下，严禁抛投。运至地面的相关物料，应及时按指定地点随拆随运，分类码放整齐。当天活完当天场地清理干净。4.3.架子避雷设防 本架子在搭设同时，完成防雷击系统，方案如下：A、架子角端设置避雷针，避雷针用330镀锌扁钢其长度1.5米2.0米。B、将架子顶端顺水杆全部接通，使之形成避雷网络。C、地极设置：沿架子外侧纵向每25米30米设一地极，使离地极最远点架子的过度电阻值不小于10。如不能满足要求时，应适当缩小接地间距，至满足规定止。接地电阻极地导线电阻加散流电阻应不大于20；D、接地线应采用直径小于12的圆钢或扁钢，其连接接触应可

21、靠。在架子下部连接时，采用2道螺栓卡箍并加弹簧垫压紧，防止松动，连接接触面积小于10，操作时连接金属面必须清理干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。E、地线与地极采用焊接，焊道长度：圆钢时不小于6d，扁钢时应不大于2d（扁钢的宽度）；用440镀锌扁钢设地极，与工程底板欲埋地极按要求焊接，用新土夯填密实，由电工进行遥测并进行记录。地极设置处应做标识，经常检查，加强保护，使其处于经常的良好状态。F、雷雨到来时，操作人员应停止作业，及时离开架子。4.4.架子的验收与管理 4.4.1架子搭设完于使用前，应逐层段验收，合格后方可使用。验收内容主要如下：A、 架子及安全防护所用主料、辅料、配件、工具、索具、

22、量具等，是否符合相关规范规定及施工方案要求。不合格的严禁使用，做明显标识，并及时处理出施工现场；B、架子的搭设、各杆件的间距、节点的处理、安全防护等；C、架子搭设偏差不得超出下表的规定：项 目 名 称技 术 要 求允许扁差（）备 注架子基底坚实不积水观察及查资料垫 板平整、顺直观察检查立杆垂直高度10+7经纬仪或吊线检查高度30+40高度50+45高度60+50高度80+60高度100+80杆件间距步距+20尺量纵距+50排距+20顺水杆水平高低差一根杆两端+20水平尺同一档两端+10D、扣件拧紧程度用扭矩扳手抽查，抽查数量按验收层段数量35%。不和格数占检查的数量不大于1%且不得集中，对不合

23、格的扣件要全数处理达到合格；4.4.2架子的搭设、使用、维修的管理组织管理：架子管理的技术责任人是项目部工程师，安全员、架子工长负责直接管理责任；安全员、架子工长、架子工均必须持证上岗。B、 严格执行安全责任管理、安全执法检查、安全奖罚等管理制度C、 架子上严禁集中堆放各种物料。D、 严格执行安全责任管理、安全执法检查、安全奖罚等管理制度E、 架子上严禁集中堆放各种物料。F、 非架子工不得拆改移动架子及防护措施。对建筑物的“四口”“五临边”按标准要求防护到位。1.5米以下的洞口要做钢筋网，1.5米以上的洞口必须设两道防护栏，底部挂好水平安全网。G、 首层结构施工完毕后，出入口支搭446米的防护

24、棚。其他的孔洞部位封闭严密，不准随意通行。H、 不得利用架子及其安全防护设施做其他受力用途。如：栓缆风绳、挂起重设备、支撑混拧土泵管等。I、 架子基底附近不得进行挖掘作业，否则必须事先按程序要求采取措施后方可。J、 5级大风及恶劣天气应停止架子上的施工作业。大雪或雪后化冻时，应及时全面检查架子及其防护设施是否完好，如有问题应及时妥善处理到位，不留任何隐患。五、脚手架计算书 5.1.落地式脚手架的计算（第一段脚手架）5.1.1脚手架参数双排脚手架搭设高度为13.4米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30

25、米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；5.1.2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；5.1.3.风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用5.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.13

26、94；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:15；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.1.5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 5.1.2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。5.1.2.1.均布荷载

27、值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图5.1.2.2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.052/8 = 0.325 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值

28、f=205 N/mm2，满足要求！5.1.2.3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.71310504/(3842.06105121900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！5.1.3、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。5.1.3.1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2=

29、0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图5.1.3.2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.5= 0.495 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.495=0.

30、502 kN.m最大应力计算值 = 0.502106/5080=98.879 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 = 98.879 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！5.1.3.3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0

31、.184+1.575）/2=0.9kN V= 1.8830.915003/ ( 100 2.06105121900) = 2.277 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！5.1.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R

32、Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.42.362=3.756 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.1.5、脚手架立杆荷载计算: 作用

33、于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.052/2)0.038/1.5023.85 = 3.966；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹夹板，标准值为0.35 NG2= 0.35151.5(1.05+0.3)/2 = 5.316 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15151.5/2 = 1.688 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.00

34、51.523.85 = 0.179 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.148 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取

35、值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.211.148+ 1.44.725= 19.992 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.211.148+ 0.851.44.725= 19 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.5 1.52/10 = 0.063 kN.m；5.1.6、立杆的稳定性计算: 不考

36、虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 19.992/3 =6.664 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 c

37、m3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6664/(0.262489)=52.015 N/mm2；立杆稳定性计算 = 52.015 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 19/3 =6.333 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/

38、i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 6333.361/(0.262489)+63466.791/5080 = 61.927 N/mm2；立杆稳定性计算 = 61.927 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.1.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m

39、2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.987 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.987 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为

40、 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.987 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.987小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 5.1.8、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.333 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的

41、轴向力设计值 ：N = 19/3 =6.333 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=25.333 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！5.2.悬挑脚手架计算（取第四段的悬挑脚手架计算，即搭设高度为18米） 5.2.1、参数信息:5.2.1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系

42、数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；5.2.1.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；5.2.1.3.风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；5.2.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值

43、(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:15 层；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.2.1.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；5.2.1.6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 5.2.2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载

44、作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。5.2.2.1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图5.2.2.2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.052/8 = 0.325 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =63.917 N/mm2；小横杆的最大弯曲

45、应力 =63.917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！5.2.2.3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.71310504/(3842.06105121900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！5.2.3、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。5.2.3.1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.

46、0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.051.5/3=0.184 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图5.2.3.2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.5= 0.495 kN.m；M =

47、 M1max + M2max = 0.007+0.495=0.502 kN.m最大应力计算值 = 0.502106/5080=98.879 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 98.879 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！5.2.3.3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值

48、最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V= 1.8830.915003/ ( 100 2.06105121900) = 2.277 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 5.2.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆

49、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.052/2=0.04 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.42.362=3.756 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载

50、力的设计计算满足要求! 5.2.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.052/2)0.038/1.5019.30 = 3.209；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹夹板，标准值为0.35 NG2= 0.35151.5(1.05+0.3)/2 = 5.316 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15151.5/2 = 1.688 kN；(4)吊挂的安全设施

51、荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.519.3 = 0.145 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.357 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-200

52、1)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.210.357+ 1.44.725= 19.043 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.210.357+ 0.851.44.725= 18.051 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.5 1.52

53、/10 = 0.063 kN.m； 5.2.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 19.043 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 c

54、m2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 19043/(0.262489)=148.64 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.64 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 18.051 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确

55、定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 18051.245/(0.262489)+63466.791/5080 = 153.389 N/mm2；立杆稳定性计算 = 153.389 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 5.2.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw

56、 + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.987 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.987 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 c

57、m2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.987 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.987小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 5.2.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.210.357 +1.44.725 = 19.043 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2