桥梁工程专业毕业设计正文

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1、XX 大学毕业设计论文1目录目录第一节 绪论 .2一 设计特点 .2二 实例设计基本资料 .3三 桥型及纵横断面布置 .3第二节 主梁内力计算 .5一 恒载内力计算 .5二 活载内力计算 .5第三节 1 号墩柱及柱的计算.31一 横载计算 .31二 活载计算 .31三 墩柱配筋设计 .31四 桩基计算 .36五 墩顶纵向水平位移检算 .42六 墩顶纵向水平位移验算： .43第四节 4 号墩桩基础计算.44一 恒载计算 .44二 活载计算 .44三 桩的配筋 .48四 桥墩群桩基础承载力计算 .51五 桩身检算 .52总 结 .55致 谢 .56附 录 .57XX 大学毕业设计论文2第一节第一节

2、绪论绪论一一 设计特点设计特点简支转连续是连续梁桥施工中较为常见的一种方法。一般先架设预制主梁 ，形成简支梁状态；进而再将主梁在墩顶形成连续梁体系。该施工方法的主要特点是施工方法简单可行，施工质量可靠，实现了桥梁施工的工厂化，标准化和装配化。概括的讲简支转连续施工法是采用简支梁的施工工艺，却达到建造连续梁桥的目的。目前随着高等级公路的发展，为改善桥梁行车的舒适性，简支转连续梁桥在中，小跨径的连续梁桥中得到了广泛的应用。在简支转连续梁桥中由简支状态转换为连续梁桥状态的常见方法有以下几种：1将主梁内的普通钢筋在墩顶连续；2将主梁内纵向预应力钢束在墩顶采用特殊的连接器进行连接；3在墩顶两侧一定范围内

3、的主梁上部布设局部预应力短束来实现连接第一种方法虽然简单易行，但常在墩顶负弯矩区发生横向裂缝，影响桥梁的正常使用。方法二的效果最好，但施工困难，故一般不采用。第三种方法不仅施工可行，并且具有方法二的优点，同时又克服了仅采用普通钢筋连续的开裂问题。所以一般简支转连续梁桥多采用墩顶短束与普通钢筋连续这样的构造来实现简支转连续。由于简支转连续梁桥在施工过程中常存在体系转换，那么必须依据具体的施工过程来分析结构的受力。施工的第一阶段是形成简支梁，此阶段主梁承受一期恒载自重产生的内力及在简支梁上施加的预加力；第二阶段首先浇筑墩顶连续段混凝土，待混凝土达到要求的强度张拉后张拉墩顶负弯距束（局部短束） ，最

4、终形成连续梁。连续梁成桥状态主要承受二期恒载，活载，温度，支座沉降产生的内力以及负弯矩短束的预加力，预加力的二次矩，徐变的二次矩等。由上面的分析可知，简支转连续梁桥跨中正弯矩要比现浇一次落架大，而支点负弯距要比现浇一次落架小。因此，在主梁内要配置足够数量的正弯矩束筋，以满足连续梁状态的承载要求和简支状态下的承受结构自重和施工荷载的需要。简支转连续梁桥施工程序对结构内力也有一定的影响。目前施工有两种做法：一种是先将每片简支梁转换为连续梁后，再进行横向整体化；另外一种做法是先将简支梁横向整体化后，再进行结构的体系转换。前者按平面结构进行计算分析较为合理；而后者体系转换后已属空间结构，要进行较为精确

5、分析，比较复杂。因此，后面介绍的设计实例采用第一种施工工序，以便同所采用的结构分析软件的基本模式相吻合，提高计算分析的可靠性。采用简支转连续施工的预应力混凝土连续梁桥一般采用等高度的主梁。主梁截面型式可为箱形，T 形，工字形等，主梁的高跨比一般为 H/L=1/161/25。简支转连续梁桥常采用跨径为 20-50M，国外最大跨径也有达 80M。此外，为使连续梁的内力分布更加合理，边中跨径之比为 0.6-0.8，但考虑预制，安装的方便也可采用等跨度。主梁XX 大学毕业设计论文3横断面构造，钢束构造及计算结果等设计内容详见设计实例。二二 实例设计基本资料实例设计基本资料（一）桥梁线性布置（一）桥梁线

6、性布置1.平曲线半径：无平曲线。2.竖曲线半径：无竖曲线，纵坡为 0.8%（二）主要技术标准：（二）主要技术标准：1设计荷载：公路一级2桥面宽度：净 9 附 22.0m 人行道；3设计洪水频率：1/1004基本地震烈度：5桥高由线路标高控制（三）主要材料（三）主要材料1混凝土：主梁采用 C50 号混凝土，盖梁采用2普通钢筋：采用符合 GB1499-84 标准的钢筋，直径12mm 者采用级 20MnSi热轧螺纹钢；直径12mm 者采用级 A3 热轧圆钢筋。3支座：采用 GPZ（）2.0DX 型、3.5DX 型、4.0DX 型和 5.0 型盆式橡胶支座，GPZ（）4.0GD 型和 5.0GD 盆式

7、橡胶支座。4伸缩缝：采用 GQF-C60 和 GQF-MZL120 型伸缩缝。（四）施工方式（四）施工方式采用先简支后连续法施工（五）设计规范（五）设计规范1.公路工程技术标准 （JTJ001-97）2公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）3公路桥位勘测设计规范 （ JTJ062-91）4公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范 （JTG D62-2004）5公路桥涵地基与基础设计规范 （JTJ024-85）6公路桥涵刚结构及木结构设计规范 （JTJ025-86）7公路勘测规范 （JTJ061-99）8公路工程地质勘察规范 （JTJ064-98）9公路工程基本建设项目设计文件编制方法 （

8、1996 年）10QSB/HBCPDI 质量体系程序文件三三 桥型及纵横断面布置桥型及纵横断面布置（一）桥型布置及孔径划分（一）桥型布置及孔径划分该例为团坡营左线大桥。为缩短工期，提高行车舒适性，综合分析比较各类桥型XX 大学毕业设计论文4后最终采用预应力混凝土连续梁桥，上部构造为二联 2-40m+一联 3-50mT 梁，施工方法为简支转连续。1.截面形式及梁高本设计采用 T 梁截面连续梁在支点和跨中梁高估算值桥型支点梁高（m）跨中梁高（m）等高度连续梁H=（1/151/30）l常用（1/181/20）l变高度（折线形）连续梁H=（1/161/20）lh=（1/221/28）l变高度（曲线形）

9、连续梁H=（1/161/20）lh=（1/301/50）l本设计中的 T 梁高度为 260cm2.2.横截面尺寸横截面尺寸主梁横截面构造如图图1.1 主梁横截面构造图（单位：40 米梁在支点处、8m 处、14m 处、20m 处、26m 处、32m 处设置横隔板，支点到 8m处截面线性变化。50m 梁在支点处，7m,13m,19m,25m,31m,37m,43m 处设置横隔板，支点到 7m 处截面线性变化。第二节第二节 主梁内力计算主梁内力计算XX 大学毕业设计论文5一 恒载内力计算主梁恒载内力，包括主梁自重（前期恒载）引起的主梁自重内力和后期恒载1GS（如桥面铺装、人行道、栏杆、灯柱等）引起的

10、主梁后期恒载内力，总称为主梁恒2GS载内力。GS（一）主梁自重内力计算主梁自重是在结构逐步形成的过程中作用于桥上的，因而它的计算与施工方法有密切关系。特别在大、中跨预应力混凝土超静定梁桥的施工中不断有体系转换过程，在计算主梁自重内力时必须分阶段进行，有一定的复杂性。所有静定结构（简支梁、悬臂梁、带挂孔的 T 形刚构）及整体浇筑一此落架的超静定结构，主梁自重内力可1GS根据沿跨长变化的自重集度按下式计算：)(xg = （41）1GSdxxyxgL)()(式中：主梁自重内力（弯矩活剪力） ；1GS 主梁自重集度；)(xg相应的主梁内力影响线坐标。)(xy借助 SAP90 程序计算。（二）二期恒载内

11、力计算二期恒载（如桥面铺装、人行道、栏杆等）是在整个桥梁成为完整的连续体系之后加上去的，与施工方法无关，这部分内力可直接应用结构内力影响线进行计算。在设计中只考虑桥面铺装和栏杆，其横截面形式如图（4.7）所示。 由此计算二期恒载的荷载集度： 沥青混凝土=21kN/m,桥净宽 11.25m,沥青混凝土厚 9cm g1=2111.250.09=23.15kN/m C40 混凝土铺装：r=25kN/m,坡度为 1%，厚度为 15cmg2=36.56kN/m g=g1+g2=59.71kN/m借助 SAP90 程序计算二二 活载内力计算活载内力计算活载内力由基本可变荷载中的车辆荷载（包括汽车、履带车、

12、挂车、人群）产生。在使用阶段，结构已成为最终体系，其纵向的力学计算图式是明确的。主梁活载内力计算分为两部分：第一部求某一主梁的最不利荷载横向分布系数 m ；第二部，应用主i梁内力影响线，给荷载乘以横向分布系数，m p ，在纵向满足桥规规定的车轮轮距限ii制条件下，使m p iiiyXX 大学毕业设计论文6最大，确定车辆的最不利位置，相应求得主梁的最大活载内力。对汽车车列必须比较正向和逆向行驶两种布置情况，取其大者。对于三角形或抛物线形的内力影响线，可直接使用等代荷载表计算活载内力。一般情况下，将车列轴重力最大的车轮置于影响线的最大纵坐标上即可求得最大活载内力。根据规范要求，对汽车活载还必须考虑

13、冲击力的影响，因此，主梁活载内力计算公式为：直接在内力影响线上布置荷载： S =（1+） （44）piiiypm应用等代荷载时： S =（1+） （45） pkm式中：S 主梁最大活载内力（弯矩或剪力） ；p（1+）汽车荷载的冲击系数，它与跨径（对于简支梁）或影响线荷载长度（对于悬臂梁或连续梁等）L 有关：对于验算荷载与人群荷载，则不计冲击影响，对钢筋混凝土桥荷预应力混凝土桥， （1+）=1+0.3，并1.30； 4045L，mL45汽车荷载的折减系数，规范规定，当横向布置的车队数大于 2 时，应考虑计算荷载的横向折减，但折减后的效应不得小于用两行车队布载的计算结果，对于验算荷载和人群荷载均不

14、予折减，即=1.0。本设计横向布置的车队数为 3，故取 0.78；m荷载横向分系数，计算主梁弯矩可用跨中荷载横向分布系数 m 代替全跨c各点上的 m ，在计算主梁剪力时，应考虑 m 在跨内的变化.iip 汽车车列的车轴重力；i y 主梁内力影响线的纵坐标；i k 主梁内力影响线的等代荷载； 相应的主梁内力影响线面积。在横向上布载一列车队，加上考虑到动力放大系数，所以最终最大活载内力为：S =p （46）pDNiiy 式中：N横向上布载车队数，本设计取 N=3;（一）活载横向分布系数荷载对称布置用杠杆法，非对称布置用偏心受压法。1.单列汽车对称布置K1=K5=0， K2=K4=1/290/240

15、=0.1875XX 大学毕业设计论文7K3=1/2（150+150）/240=0.667 图2.1 单列车对称布置（单位：)2.双列汽车对称布置：K1=K5=0， K2=K4=（235/240+65/240）1/2=0.625K3=1/21852/240=0.771图2.2 双列车对称布置（单位：）3.三列汽车对称布置：K1=K5=0， K2=K4=1/2（90+130）/240+80/240=0.625K3=1/2（20+150+150+20）/240=0.708图2.3 三列车对称布置（单位：）4.单列车非对称布置Ki=1/neai/2a, n=5, e=435 2a=576000XX 大

16、学毕业设计论文8K1=1/5+435480/576000=0.5625K2=1/5+435240/576000=0.38125K3=1/5+4350/576000=0.2K4=1/5-435240/576000=0.01875K5=1/5-435480/576000=-0.1625图2.4 单列车非对称布置（单位：）5.双列车非对称布置Ki=1/neai/2a, n=5, e=280, 2a=576000K1=1/5+280480/576000=0.433K2=1/5+280240/576000=0.3167 K3=1/5+2800/576000=0.2K4=1/5-280240/576000

17、=-0.083K5=1/5-280480/576000=-0.033图2.5 双列车非对称布置（单位：）6.三列汽车非对称布置Ki=1/neai/2a, n=5, e=125, 2a=576000K1=1/5+125480/576000=0.304K2=1/5+125240/576000=0.252K3=1/5+1250/576000=0.2K4=1/5-125240/576000=0.148K5=1/5-125480/576000=0.096XX 大学毕业设计论文9图2.6 三列车非对称布置（单位：）（二） 40m 跨径汽车顺桥行驶1.单孔单列车图2.7 顺桥向单孔车布置（单位：）B1=0，

18、 B2=10.538.86/2+260=464.015kNB=B1+B2=464.015kN2.双孔单列车图2.8 顺桥向双孔车布置（单位：）B1=（10.538.86）/2=204.015kN， B2=464.015kNB=B1+B2=668.03kN（三）活载横向分布后各梁支点反力XX 大学毕业设计论文10各梁活载反力汇总表(表 1)荷载横向分布情况汽车荷载单孔荷载双孔荷载计算方法荷载布置横向分布系数B（kN）Ri（kN）B（kN）Ri(kN)K1=000K2=0.187587.003125.256K3=0.667309.5445.576K4=0.187587.003125.256单列车对

19、称布置K5=0464.0150668.030K1=000K2=0.625290.01417.52K3=0.771357.76515.05K4=0.625290.01417.52双列车对称布置K5=0464.0150668.030K1=000K2=0.625290.01417.52K3=0.708328.523472.97K4=0.625290.01417.52按杠杆法计算三列车对称布置K5=0464.0150668.030K1=0.5625261.01375.77K2=0.38125176.91254.69K3=0.292.803133.606K4=0.018758.712.526单列车非对称

20、布置K5=-0.1625464.015-75.4668.03-108.55K1=0.433401.837578.514K2=0.3167293.907423.13K3=0.2185.606267.212K4=-0.083-77.026-110.893双列车非对称布置K5=-0.033928.03-30.6251336.06-44.09按偏心受压法计算三列车非对称布置K1=0.3041085.795330.0821563.19475.21XX 大学毕业设计论文11K2=0.252273.62393.92K3=0.2217.159312.638K4=0.148160.7231.35K5=0.096

21、104.236150.066各梁反力汇总（表 2）1 号梁2 号梁3 号梁4 号梁5 号梁荷载情况R1（kN）R2（kN）R3（kN）R4（kN）R5（kN）0 号台1044.491366.06271366.06271366.0631366.06271 号墩2934.40643850.23033850.23033850.23032934.40642 号墩左支座-3870.2804-5007.9003-5007.9003-5007.9003-3870.28045 号墩右支座-3651.5628-4607.2732-4607.2732-4607.2732-3651.56286 号墩2932.677

22、53847.73193847.73193847.73192932.67757 号台1042.4931361.32551361.32551361.32551042.493双孔双列对称布置（1+）0470.96580.98470.960双孔双列非对称布置（1+）652.56477.29301.42-125.09-49.73双孔三列对称布置（1+）0470.96533.51470.960双孔三列非对称布置（1+）536.04444.34352.66260.96169.27（四）双柱反力 Gi 计算：Gi=1/749(854.5R1+614.5R2+374.5R3+134.5R4-105.5R5)XX

23、 大学毕业设计论文12图2.9 双柱反力计算（单位：）墩柱反力计算表（表 3）荷载情况G1（kN）0 号桥台3093.581 号墩8709.752 号墩左支座-11382.135 号墩右支座-10562.476 号墩8704.287 号桥台3084.48双孔双列对称布置（1+）761.45双孔双列非对称布置（1+）1257.3双孔三列对称布置（1+）737.715双孔三列非对称布置（1+）1175.44（五）盖梁各截面内力计算1弯距计算：支点弯距采用非对称布置时的计算值，跨中弯距采用对称布置时的弯距值。M1-1=0， M2-2=0， M3-3=0， M4-4=-1.055R1M5-5=-2.4

24、R1+1.345G1， M6-6=-4.8R1-2.4R2+3.745G1XX 大学毕业设计论文13图2.10控制截面内力计算（单位：）弯距计算表（表 4）墩柱反力梁的反力各截面弯距（kN.m)荷载情况G1(kN)R1(kN)R2(kN)1-12-23-34-45-56-60 号桥台3093.581044.491366.0627000-1101.941654.093293.351 号桥墩8709.752934.40643850.2303000-3095.84672.0389292.312 号桥墩左支座-11382.13-3870.2804-5007.90030004083.15-6020.29

25、12029.775 号桥墩右支座-10562.47-3651.5628-4607.27320003852.4-5442.7710971.496 号桥墩8704.282932.67753847.7319000-3093.974668.839286.127 号桥台3084.481042.4931361.325000-1646.643280.23XX 大学毕业设计论文1451099.83汽车对称761.450470.9600001024.151721.33汽车非对称1271.31652.56477.29000-668.45124.92430.82剪力计算：剪力计算表（表 5） 各截面剪（kN）墩柱反

26、力梁的反力（kN）1-12-2荷载情况G1（KN）R1R2R3Q 左Q 右Q 左Q 右0 号桥台3093.581044.491366.06271366.062700001 号桥墩8709.752934.40643850.23033850.230300002 号桥墩左支座-11382.13-3870.2804-5007.9003-5007.900300005 号桥墩右支座-10562.47-3651.5628-4607.2732-4607.273200006 号桥墩8704.282932.67753847.73193847.731900007 号桥台3084.481042.4931361.325

27、51361.32550000汽车对称761.450470.96580.980000汽车非对称1257.3652.56477.29301.4200003-34-45-56-6荷载情况Q 左Q 右Q 左Q 右Q 左Q 右Q 左Q 右0 号桥台0-1044.49-1044.492049.092049.09683.03683.03-683.04XX 大学毕业设计论文151 号桥墩0-2934.4064-2934.40645775.34365775.34361925.11331925.1133-1925.1172 号桥墩左支座03870.28043870.2804-7511.8496-7511.8496

28、-2503.9493-2503.94932503.9515 号桥墩右支座03651.56283651.5628-7000.9072-7000.9072-2393.634-2393.6342213.63926 号桥墩0-2932.6775-2932.67755771.60255771.60251923.87061923.8706-1923.86137 号桥台0-1042.493-1042.4932041.9872041.987680.6615680.6615-680.664汽车对称000761.45761.45290.49290.49-290.49汽车非对称0-652.56-652.56604.

29、74604.74127.45127.45-173.97弯距组合表（表 6） 1-12-23-34-45-56-610 号桥台000-1101.941654.093293.3521 号桥墩000-3095.804672.0389292.3132 号桥墩左支座0004083.15-6020.2912029.7745 号桥墩右支座0003852.4-5442.7710971.4956 号桥墩000-3093.974668.839286.1267 号桥台000-1099.831646.643280.237盖梁自重-2.7-127.44-137.53-414.39668.841305.328汽车对称布置

30、00001024.151721.339汽车非对称布置000-668.45124.92430.8截面号内力组合XX 大学毕业设计论文16101+7+8-2.7-127.44-137.53-1471.932971.775317.111 1+7+9-2.7-127.44-137.53-2140.382072.544026.5712 2+7+8-2.7-127.44-137.53-3510.196365.02812318.96132+7+9-2.7-127.44-137.53-4178.645465.79811028.43143+7+8-2.7-127.44-137.533668.76-4327.31

31、5056.42153+7+9-2.7-127.44-137.533000.31-5226.5313765.89164+7+8-2.7-127.44-137.533438.01-3749.7813998.14174+7+9-2.7-127.44-137.532769.56-4649.0112707.61185+7+8-2.7-127.44-137.53-3508.366361.8212312.77195+7+9-2.7-127.44-137.53-4176.815462.5911022.24206+7+8-2.7-127.44-137.53-1514.223339.636306.88216+7+

32、9-2.7-127.44-137.53-2182.672440.48043剪力组合表（表 7）1-12-23-34-45-56-6Q 左000-1044.492049.09683.031 0 号台Q 右00-1044.492049.09683.03-683.04Q 左000-2934.40645775.34361925.113321 号墩Q 右00-2934.415775.34361925.1133-1925.117Q 左0003870.2804-7511.8496-2503.9532 号墩左支座Q 右003870.2804-7511.8496-2503.952503.951Q 左000365

33、1.5628-7000.9072-2393.3445 号墩右支座Q 右003651.5628-7000.9072-2393.34-2213.6392Q 左000-2932.67755771.60251923.870656 号墩Q 右00-2932.67755771.60251923.8706-1923.8613Q 左000-1042.4932041.987680.661567 号台Q 右00-1042.4932041.987680.6615-680.6615Q 左-27.04 -219.39-229.33-418.29530.407盖梁自重Q 右-27.04-219.39-229.33871.

34、84530.40截面号内力组合XX 大学毕业设计论文17Q 左0000461.45290.498汽车对称Q 右000761.45290.49-290.49Q 左000-652.56604.74127.459汽车非对称Q 右00-652.56604.74127.45-173.97Q 左-27.04-219.39-229.33-1462.783040.94973.52101+7+8Q 右-27.04-219.39-1273.823682.381503.92-973.53Q 左-27.04-219.39-229.33-2115.343184.23810.48111+7+9Q 右-27.04-219.

35、39-1926.383525.671340.88-857.01Q 左-27.04-219.39-229.33-3352.69646767.19362215.6033122+7+8Q 右-27.04-219.39-3163.73647408.63366596.2336-2215.607Q 左-27.04-219.39-229.33-4005.25646910.48362052.5633132+7+9Q 右-27.04-219.39-3816.29647251.92366433.1436-2099.087Q 左-27.04-219.39-229.333451.99-6519.9996-2213.4

36、5143+7+8Q 右-27.04-219.393640.9504-5878.5596-1683.05932213.461Q 左-27.04-219.39-229.332799.43-6376.7096-2376.4993153+7+9Q 右-27.04-219.392988.3904-6035.2696-1846.09932329.981Q 左-27.04-219.39-229.333233.2728-6009.0572-2103.144164+7+8Q 右-27.04-219.393422.2328-5367.6172-1572.744-2504.1292Q 左-27.04-219.39-

37、229.332580.7128-5865.7672-2266.184174+7+9Q 右-27.04-219.392769.6728-5524.3272-1735.784-2387.6092Q 左-27.04-219.39-229.33-3350.96756763.45252214.3606185+7+8Q 右-27.04-219.39-3162.00757404.89252744.7606-2214.3513Q 左-27.04-219.39-229.33-4003.52756906.74252051.3206195+7+9Q 右-27.04-219.39-3814.56757248.1825

38、2581.7206-2097.8313Q 左-27.04-219.39-229.33-1460.7833033.437971.1515206+7+8Q 右-27.04-219.39-1271.8233675.2771501.5515-971.154Q 左-27.04-219.39-229.33-2113.3433177.127808.1115216+7+9Q 右-27.04-219.39-1924.3833518.4671338.5115-1145.124（六）跨径为 50m 汽车顺桥向行驶1.单孔单列车XX 大学毕业设计论文18图2.11顺桥向单孔车布置（单位：）B1=0KN， B2=10.

39、549/2+260=517.25KNB=B1+B2=517.25KN2.双孔单列车 B1=（10.549）/2=257.25kN， B2=517.25kN B=B1+B2=257.25+517.25=774.5kN（七）活载横向分配后各梁支点反力各梁活载反力汇总表（表 8）荷载横向分布情况汽车荷载单孔荷载双孔荷载计算方法荷载布置横向分布系数B（kN）Ri（kN）B（kN）Ri(kN)K1=000K2=0.187596.98145.22K3=0.667345.01516.59K4=0.187596.98145.22按杠杆法计算单列车对称布置K5=0517.250774.50图2.12 顺桥向双孔

40、车布置（单位：）XX 大学毕业设计论文19K1=000K2=0.625323.28484.06K3=0.771398.8597.14K4=0.625323.28484.06双列车对称布置K5=0517.250774.50K1=000K2=0.625323.28484.06K3=0.708366.21548.35K4=0.625323.28484.06三列车对称布置K5=0517.250774.50K1=0.5625290.95435.66K2=0.38125197.20295.28K3=0.2103.45154.9K4=0.018759.714.52单列车非对称布置K5=-0.1625517.

41、25-84.05774.5-125.86K1=0.433447.94670.717K2=0.3167327.63490.57K3=0.2206.9309.8K4=-0.083-85.86-128.57双列车非对称布置K5=-0.0331034.5-34.141549-51.117K1=0.304365.95550.95K2=0.252305.01456.71K3=0.2242.073362.466K4=0.148179.134268.22按偏心受压法计算三列车非对称布置K5=0.0961210.365116.1951812.33173.98各梁反力汇总1 号梁2 号梁3 号梁4 号梁5 号梁荷

42、载情况R1（kN）R2（kN）R3（kN）R4（kN）R5（kN）2 号墩右支座6626.29168596.59388596.59388596.59386626.2916XX 大学毕业设计论文203 号墩3057.97243954.20083954.20083954.20083057.97244 号墩3063.74123966.80433966.80433966.80433063.74125 号墩左支座6373.42288139.67478139.67478139.67476373.4228双孔双列对称布置（1+）0546.02673.57546.020双孔双列非对称布置（1+）756.575

43、53.36349.45-145.027-57.66双孔三列对称布置（1+）0546.02618.54546.020双孔三列非对称布置（1+）621.47515.17408.86302.55196.25墩柱反力计算表（表 10）荷载情况G1（kN）2 号墩右支座19521.18233 号墩8989.274 号墩9013.955 号墩左支座18582.93双孔双列对称布置（1+）882.805双孔双列非对称布置（1+）1473.932双孔三列对称布置（1+）855.29双孔三列非对称布置（1+）1362.78（八）盖梁各截面内力计算弯距计算表（表 11）墩柱反力梁的反力各截面弯距（kN.m)荷载情

44、况G1(kN)R1(kN)R2(kN)1-12-23-34-45-56-62 号桥墩左支座19521.18236626.29168596.5838000-6990.7410352.8920668.83 号桥墩8989.273057.9723954.200000-4751.439496.47XX 大学毕业设计论文21483226.164 号桥墩9013.953063.74123966.8043000-3232.254770.789530.955 号桥墩左支座18582.936373.42288139.6747000-6723.969697.8319465.42汽车对称882.8050546.02

45、00001187.371995.66汽车非对称1473.932756.57553.36000-798.18166.67560.28剪力计算表（表 12） 各截面剪（kN）墩柱反力梁的反力（kN）1-12-2荷载情况G1（KN）R1R2R3Q 左Q 右Q 左Q 右2 号桥墩右支座19521.18236626.29168596.59388596.593800003 号桥墩8989.273057.97243954.20083954.200800004 号桥墩9013.953063.74123966.80433966.804300005 号桥墩左支座18582.936373.42288139.6747

46、8139.67470000汽车对称882.8050546.02673.570000汽车非对称1473.932756.57553.36349.4500003-34-45-56-6荷载情况Q 左Q 右Q 左Q 右Q 左Q 右Q 左Q 右2 号桥墩右支座0-6626.2916-6626.291612894.890712894.89074298.29694298.2969-4298.29693 号桥墩0-5931.295931.291977.01977.0-XX 大学毕业设计论文223057.97243057.972476769689681977.1044 号桥墩0-3063.7412-3063.74

47、125950.20885950.20881983.40451983.4045-1983.39985 号桥墩左支座0-6373.4228-6373.422812209.507212209.50724069.83254069.8325-40698.422汽车对称000882.805882.805336.785336.785-336.785汽车非对称0-756.57-756.57717.362717.362164.002164.002-185.448弯距组合表（表 13） 1-12-23-34-45-56-612 号桥墩右支座000-6990.7410352.8920668.823 号桥墩000-3

48、266.164751.439496.4734 号桥墩000-3232.254770.789530.9545 号桥墩左支座000-6723.969697.8319465.425盖梁自重-2.7-127.44-137.53-414.39668.841305.326汽车对称布置00001187.371995.667汽车非对称布置000-798.18166.67560.2881+5+6-2.7-127.44-137.53-7405.1312209.123969.789 1+5+7-2.7-127.44-137.53-8203.3111188.422534.410 2+5+6-2.7-127.44-13

49、7.53-3640.556607.6412797.45112+5+7-2.7-127.44-137.53-4438.735586.9411362.07123+5+6-2.7-127.44-137.53-3646.646626.9912831.93133+5+7-2.7-127.44-137.53-4444.825606.2911396.55144+5+6-2.7-127.44-137.53-7138.3511554.0422766.4截面号内力组合XX 大学毕业设计论文23154+5+7-2.7-127.44-137.53-7936.5310533.3421331.02剪力组合表（表 14）1

50、-12-23-34-45-56-6Q 左000-6626.291612894.89074298.29691 2 号墩右支座Q 右00-6626.291612894.89074298.2969-4298.2989Q 左000-3057.97245931.29761977.096823 号墩Q 右00-3057.97245931.29761977.0968-1977.104Q 左000-3063.74125950.20881983.404534 号墩Q 右00-3063.74125950.20881983.4045-1983.3998Q 左000-6373.422812209.50724069.8

51、32545 号墩左支座Q 右00-6373.422812209.50724069.8325-4069.8422Q 左-27.04 -219.39-229.33-418.29530.405盖梁自重Q 右-27.04-219.39-229.33871.84530.40Q 左0000882.805336.7856汽车对称Q 右000882.805336.785-336.785Q 左000-756.57717.362164.0027汽车非对称Q 右00-756.57717.362164.002-185.448Q 左-27.04-219.39-229.33-7044.581614308.09574635

52、.0819101+5+6Q 右-27.04-219.39-6855.621614649.53575165.4819-4635.0819Q 左-27.04-219.39-229.33-7801.151614142.65274462.2989111+5+7Q 右-27.04-219.39-7612.191614484.09274992.6989-4483.7449Q 左-27.04-219.39-229.33-3476.26247344.50262313.8818122+5+6Q 右-27.04-219.39-3287.30247685.94262844.2818-2313.889Q 左-27.0

53、4-219.39-229.33-4232.83247179.05962141.0988132+5+7Q 右-27.04-219.39-4043.87247520.49962671.4988-2162.552Q 左-27.04-219.39-229.33-3482.03127363.41382320.1895143+5+6Q 右-27.04-219.39-3293.07127704.85382850.5895-2320.18483+5+7Q 左-27.04-219.39-229.33-4238.60127197.97082147.4065截面号内力组合XX 大学毕业设计论文2415Q 右-27.

54、04-219.39-4049.64127539.41082677.8065-2168.8478Q 左-27.04-219.39-229.33-6791.712813622.71224406.6175164+5+6Q 右-27.04-219.39-6602.752813964.15224937.0175-4406.6272Q 左-27.04-219.39-229.33-7548.282813457.26924233.8345174+5+7Q 右-27.04-219.39-7359.322813798.70924764.2345-4255.2902（九）各墩水平力计算1.纵向水平力：桥梁的纵向水平

55、力有温度应力，混凝土收缩及徐变影响力，支座摩阻力及汽车制动力。各纵向水平力的计算，分配如下：（1）桥墩墩顶的抗推刚度按集成刚度发分配墩顶的抗推刚度按下式计算：30000211/(3*)hhHHHMMHMMnKihE Ihhh式中：i 号墩墩顶刚度：Ki n一个单排桩桥墩墩柱数，n=2 柱材料 55 号混凝土弹性模量与柱毛截面惯性距乘积，=3.5511hhE I11hhE I 71042.064 ，用“m”法计算桩基时有关系数0HH0HM0MH0MM h桩高， 034433223443()1()()HHhHB DB DE IaA BA B034432223443()1()()MHhHA DA D

56、E IaA BA B， 03443223443()1()()MMhHACA CE IaA BA B00HMMH式中：=5122hhmbaE I5720000 2.70.28673.55 100.785067312.4413.717 10/(3.55 100.28670.785)HHm kN067211.6252.4744 10/(3.55 100.28710.785)MHrad m=2.4744rad/m00HMMH610XX 大学毕业设计论文250671 1.7512.666 10/.(3.55 100.2867 0.785)MMrad kN m376662211169.86/24 /(3

57、3.55 100.785)3.717 102.4744 1024 22.666 1024KkN m 3766622241.47 /(3 3.55 100.828)3.717 102.4744 1041.47 22.666 1041.47K 1169.86/kN m3766622356.66 /(3 3.55 101.3)3.717 102.4744 1056.66 22.666 1056.66164.518/KkN m 3766622465.73 /(3 3.55 101.3)3.717 102.4744 1065.73 22.666 1065.73147.39/KkN m 376662253

58、3.74 /(3 3.55 100.515)3.717 102.4744 1033.74 22.666 1033.74512.043/KkN m 3766622617.3 /(3 3.55 100.515)3.717 102.4744 1017.3 22.666 1017.32037.4/KkN m 1 号墩、6 号墩处设 GPZ3.5DX 型盆式橡胶支座，其尺寸为 545630120mm，剪切模量 G=1.1aMP615 546 630 1.122205.28/22205.28/0.71 120rrnAGKKN mmkN mt0，2，5，7 号墩处设 GPZ2.0DX 型盆式橡胶支座，其尺寸

59、为：41048090mm07255 410 480 1.116938.967/16938.967/0.71 90rrrrnGAKKKKN mmkN mt4 号墩处中梁设 GPZ4.0DX 型盆式橡胶支座，其尺寸为 19451870320mm，边梁设置 GPZ5.0DX 型盆式橡胶支座，其尺寸为 21552080340mm41945 1870 1.1 32 2155 2080 1.148087.3237184.3185271.63/0.78 3200.78 340rnGAKkN mt3 号墩处中梁设 GPZ4.0GD 型盆式橡胶支座，其尺寸为 18701870315mm，边梁设XX 大学毕业设计

60、论文26置 GPZ5.0GD 型盆式橡胶支座，其尺寸为 20802080335mm31870 1870 1.1 32 2080 2080 1.146966.91 36425.8783392.78/0.78 3150.78 335rnGAKkN mt522 16938.96733877.934/rrKKkN m各号墩顶支座顶部集成刚度为22205.28 1169.8611111.312/22205.28 1169.86KkN m33877.934 357.142353.414/33877.834357.14KkN m164.518 83392.783164.194/164.51883392.78

61、KkN m85271.63 147.394147.136/85271.63 147.39KkN m512.043 33877.9345504.419/512.04333877.934KkN m2037.4 22205.2861866.173/2037.422205.28KkN m（十）制动力分配制动力计算先计算一个车道上的制动力。车道荷载中=10.5kN/m,=260kN,加载长度为 310m,作kqkP用在其上的车道荷载标准值产生的总重力为10.5310+260=3515kN351510%=351.5kN350kN故一个车道上的制动力取为 350kN，同向行驶三车道的制动力为一个设计车道的

62、2.34倍，其值为 3502.34=819kN制动力的分配K=K1+K2+K3+K4+K5+K6=4146.648kN/m8190.19754146.648TrKi 则各墩台分配的制动力为：110.1975 1111.312219.494HrKkN XX 大学毕业设计论文27220.1975 353.41469.799HrKkN 330.1975 164.19432.428HrKkN 440.1975 147.13629.059HrKkN 550.1975 504.41999.623HrKkN 660.1975 1866.173368.569HrKkN （十一）混凝土收缩徐变及温度影响力在各墩

63、上的分配混凝土收缩徐变及温度下降，均属于同一性质，三者加起来相当于降温 10+20+25=55对于上部结构的缩短，本桥情况是两端向中部缩短，因此一联中必有一个不动点。CKiLiRCKixC收缩系数，降温 55 时，C=0.0000155=0.00055-0 号、7 号台摩阻力，其中为摩阻系数，一般取 0.06；R 为上部结构垂直反力；RKii 号墩支座顶集成刚度；KiLii 号墩支座顶集成刚度桥墩距起始点的距离，计算结果不在0.00055 (40 1111.31280 353.414)0.063093.58 11382.1310.000551111.312353.414x0-80 之间，取 x

64、=00.00055 (50 164.194 100 147.136 150 504.419)0.0619521.1823 18582.9320.00055164.194 147.136504.419110.52xm各墩的支座顶，由于上部结构混凝土收缩徐变及温降引起的水平力为：P=桥墩距不变点的距离支座顶集成刚度CP1=（x-40）K1C=(0-40)1111.3120.00055=-24.45kN（）P2=(x-80)K2C=(0-80)353.4140.00055=-15.55kN()P3=(x-50)K3C=(110.52-50)164.190.00055=5.465kN()P4=(x-1

65、00)K4C=(110.52-100)147.1360.00055=0.85kN()P5=(x-150)K5C=(110.52-150)504.4190.00055=-10.95kN()P6=x-(-40)K6C=0-(-40)1866.1730.00055=-41.056kN()各墩的支座顶，由于上部结构温升引起的水平力计算如下：XX 大学毕业设计论文28P1=-（x-40）K1C=-(0-40)1111.3120.0002=8.89kN()P2=-(x-80)K2C=-(0-80)353.4140.0002=5.655kN()P3=-(x-50)K3C=-(110.52-50)164.19

66、0.0002=-1.987kN()P4=-(x-100)K4C=-(110.52-100)147.1360.0002=-0.31kN()P5=-(x-150)K5C=-(110.52-150)504.4190.0002=3.983kN()P6=-x-(-40)K6C=-0-(-40)1866.1730.0002=14.925kN()水平力汇总（表 15）123456项目H（kN）H（kN）H（kN）H（kN）H（kN）H（kN）（1）收缩徐变-24.45-15.555.4650.85-10.95-41.056（2）温度影响8.895.6551.987-0.313.98314.925（3）制动力219.49469.79932.42829.05999.623368.569（4）=（1）+（3）-243.944-85.34937.89329.909-110.573-409.625（5）=（2）+（3）228.38475.454-34.415-29.369103.606424.55（十二）纵横向风力横向风压: 12340()aWK K K K W P式中： -设计风速频率换算系数，取=1；1K