接触网工程直埋支柱基础承载理想受力分析报告

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1、铁路电气化接触网工程直埋支柱基础承载理想受力白永宏持笔中铁二十一局集团有限公司 二。一七年七月随着中国铁路电气化的不断延伸，铁路时速不断的提高，普速区段铁路接触网下部支柱基础基 本上采用杯型基 础，桩型基础，法兰基础，很少采用直埋基础，但是在时速低于160公里/小时区段的国铁及地方专用线上，电气 化铁路还较多采用预应力钢筋混凝土支柱加直埋基础，直埋基础一直在大家经验和惯例上安放横卧板，一般情况下， 直线和曲外支柱，下部横卧板在田野侧，上部横卧板在线路侧；在曲内支柱，下部横卧板在线路侧，上部横卧板在田 野侧。其实是一个经验和惯例。在好多电气化铁路线上施工，直埋支柱不考虑直线、曲内、曲外，横卧板安

2、置：下部横卧板均在田野侧，上部 横卧板均在线路侧，主要考虑单方面安全，只要支柱不要向线路侧倾覆，就保证安全了，但是支柱向田野侧倾覆一样 危机安全（电气化接触网交付运营时） 。经过简单的受力分析，接触网直埋支柱受力情况非常复杂。 以下理想状态下，简单的受力分析， 供接触网爱好者参考，希望能抛砖引玉有更好的分析方法及思路。笔者主要针对铁路电气化接触网工程直埋支柱承载后受力分析 ，其目的是施工时能够正确安置 上下部横卧板，确保接触网直埋支柱下部工程质量分享给接触网爱好者，有不妥之处，请各位专家批评指正。参加人员：白永宏 刘广郭民祥2017/7/6目录第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析11、 直线中间

3、柱12、 曲外中间柱13、 曲内中间柱31 曲内情况之一 32、曲内情况之二4四、直线及曲内转换柱5五、曲外转换柱61 .曲外情况之一 62 .曲外情况之二1第二：田野侧有附加悬挂承载受力分析11、 直线中间柱22、 曲外中间柱1三、曲内中间柱51 中间柱曲内情况之一 52、中间柱曲内情况之二6四、直线转换柱10五、曲内转换柱12六、曲外转换柱16第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析11、 直线中间柱12、 曲外中间柱1三、曲内中间柱31 曲内情况之一 32、曲内情况之二4四、直线及曲内转换柱5五、曲外转换柱61 .曲外情况之一 62 .曲外情况之二1第二：田野侧有附加悬挂承载受力分析11、 直

4、线中间柱22、 曲外中间柱1三、曲内中间柱51 中间柱曲内情况之一 52、中间柱曲内情况之二6四、直线转换柱10五、曲内转换柱12六、曲外转换柱16第一：田野侧无附加悬挂承载受力分析直线中间柱经理想简易受力分析计算，底板曲线力（之字力）产生的扭矩 M二3.56 kN（按最大情况考虑）,悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M=5.7 3.56=9.26（2.14 ） （ kN - m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。线路侧作用点田野侧结论：直线中间柱受力方向线路侧。曲外中间柱经理

5、想简易受力分析计算，曲线力产生的扭矩M=3.56 kN - m （按最小情况考虑），悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M=5.7+3.56=9.26（ kN-m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）9.26id3.56占力矩（kNm）作用点田野侧结论：曲外中间柱受力方向线路侧。2、曲内情况之三、曲内中间柱1、曲内情况之一曲线力悬挂|飞部横卧板JZ悬II挂 重 力!/4上部横卧板经理想简易受力分析计算， 曲线半径Rv 2000m时，山野侧底板曲线力产生的扭矩M v5.7 kN 皿悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩

6、M=M+M v0 （ kN-m （负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径R夹角张力kN曲线力kN力臂长m力矩kNm曲线力力矩kNm5060087.6130-2.507.418.52-18.52507158830-2.097.415.50-15.505080088.2130-1.877.413.87-13.8750100088.5730-1.507.411.08-11.0850120088.8130-1.257.49.22-9.2250130088.930-1.157.48.52-8.5250140088.9830-1.077.47.90-7.9050150

7、089.0530-0.997.47.36-7.36结论：曲线半径 Rv 2000m时，中同柱受力向III野侧。经理想简易受力分析计算，曲线半径R2000m时，曲线力产生的扭矩1*Li部横卧板W 1 I底板M-5.7 kN m悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M0 （ kN - m （正值时，合力矩产生逆时针扭矩）跨距曲线半径R夹角张力kN曲线力kN力臂长m力矩kNm曲线力力矩kNm50200089.28300.757.45.58-5.5850250089.43300.607.44.42-4.4250300089.52300.507.43.72-3

8、.7250312589.54300.487.43.56-3.5650350089.59300.437.43.18-3.1850400089.64300.387.42.79-2.79合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。结论：曲线半径R 2000m时，相当于直线区段,中间柱受力向线路侧。四、直线及曲内转换柱底板经理想简易受力分析计算，1 .直线区段，转换柱相当于在曲内受力情况，相当曲线半径R=715m的曲线力，所产生的扭矩M=15.5kN - m （按最小情况考虑）， 悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M=5.7-

9、15.5=-9.8（ kN-m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。2 .曲内区段，转换柱相更当于在曲内受力情况，相当曲线半径Rv 715m的曲线力，例如曲内曲线半径R=2000m时，曲内转换柱受力情况相当于R=526m的曲线力，产生的力矩为M=-21.07 kN - m;曲内曲线半径R=600m时，曲内转换柱受力情况相当于R=326m的曲线力，产生的力矩为M=-34 kN - m,力矩绝对值远远大于悬挂力矩（负值时，合力矩产生顺时针扭矩），合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。线路侧 力矩(

10、kNm) +悬挂力矩5.70-9.8-15.5-28.3结论：直纱及曲内转换柱受力方向均向山野侧。五曲外转换柱1.曲外情况之一口下部横卧板I底板R 2000m 的曲经理想简易受力分析计算，1 .曲外区段，当曲线半径Rv1150m,转换柱相当于在直线受力情况，相当曲线半径线力，所产生的扭矩M5.7kN - m （按最小情况考虑），如下表显示跨距曲线半径R换算反曲 线半径R夹角张力kN曲线力kN力臂长m曲线力力矩kNm50800666389.7930-0.227.4-1.63501000250089.4330-0.607.4-4.42501100203689.330-0.737.4-5.42悬挂重

11、量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M0 （ kN-m （正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。结论：曲外区段,当曲线半径Rv 1150m曲外转换柱受力方向均向线路侧。直线中间柱2.曲外情况之田野侧经理想简易受力分析计算，Rv2000m 的曲1 .曲外区段，当曲线半径R7 750mm转换柱相当于在曲内受力情况，相当曲线半径 线力，所产生的扭矩MW-5.7kN - m （按最小情况考虑），如下表显示跨距曲线半径R换算反曲线 半径R夹角张力kN曲线力kN力臂长m曲线力力矩kNm501150188

12、589.2430-0.807.4-5.89501200176489.1930-0.857.4-6.28501500136388.9530-1.107.4-8.14502000111088.7130-1.357.4-10.0050250099788.5730-1.507.4-11.0850400086788.3530-1.737.4-12.78悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M vO （ kN-m （负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。5.7力矩(kNm) +悬挂力矩线路侧第二：田

13、野侧有附加悬挂承载受力分析附加悬挂重力悬挂重量产生的扭矩Mx=5.7k N - m (按最大情况考虑)。附加悬挂重量产生的扭矩Mx=-0.44k N - m合力矩M=M+M+M =5.7 3.56-0.44=7.82(1.7 ) (kN - m)(正值时，合力矩产生逆时针扭矩)合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。具体分析见下表表1直线中间柱工作支(之字力)曲线力扭矩分析表(逆+顺)跨距相当曲线半径R受力 方向夹角弧度张 力 kNCOS曲线力kN力 臂 长m力矩 knm线索曲 线力力 矩kNm定位方 式503125189.541.5627678300.0080

14、2840.487.43.563.56正定位50-3125-189.541.5627678300.0080284-0.487.4-3.56-3.56反定位表2直线中间柱单支悬挂重力扭矩分析表跨距接触线kN承力索kN吊弦重量kN悬挂*腕臂总kN线索悬挂重量kN力臂仁1m力臂长2m力矩kNm线索悬挂力矩kNm500.013470.013420.003210.92351.353.21.55.705.70表3直线附加导线曲线力扭矩分析表花距相当曲线 半径R受力方向史角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm50OO0901.5707963136.126E-170.0080.00

15、0.00表4附加导线悬挂重力扭矩分析表跨距回流线kN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方向力臂长m力矩kNm线索悬挂力矩kNm500.006760.090710.011-11-0.44-0.44表5支柱外缘垂直时重力扭矩分析表支柱型支柱重晟kN重心高度m受力支点距重心距离m支柱外缘垂直时，重心偏移量m受力方向力臂长m力矩kNm线索悬挂力矩kNmH93/8.719.53.91.90.04972-10.04972-0.97-0.97H93/9.220.54.072.070.05184-10.05184-1.06-1.06表6直线中间柱合力距汇总表跨距曲线半径R直线中间 柱工作支 曲线力扭矩(kNn)直线

16、中间柱单支悬挂重力扭矩(kNm)直线附加导 线曲线力扭 矩 (kNm)附加导线悬挂重力扭矩(kNm)直线支柱外缘垂直时重力扭(kNm)直线中间柱合 力扭矩 (考虑支柱) (kNm)直线中间柱合 力扭矩(不考 虑支柱)(kNm5031253.565.700.00-0.44-0.977.868.8350-3125-3.565.700.00-0.44-0.970.731.70结论：合力距刀0,直线中间柱受力方向线路侧。曲外中间柱经理想简易受力分析计算, 线索曲线力产生的扭矩)M=3.56kN m （按最小情况考虑）,底板悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）附加悬挂重量产

17、生的扭矩Mx=-0.28k N - m附加悬挂曲线力产生的扭矩M=1.21 kN - m （按R=4000M曲外情况考虑），合力矩M=M+M Mq+Mx =5.7+3.56+1.21-0.28=10.19（kN - m）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩使支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。田野侧具体分析见下表表1曲外中间柱工作支曲线力扭矩分析表（逆+顺）跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm50326185.611.494176373300.076545014.597.433.9933.9950526187.281

18、.523323371300.047455132.857.421.0721.0750600187.611.529082958300.041701272.507.418.5218.52507151881.535889742300.03489952.097.415.5015.5050800188.211.539554933300.031236311.877.413.8713.87501000188.571.545838118300.024955621.507.411.0811.08501100188.71.548107047300.022687331.367.410.0710.07501150188

19、.7551.549066978300.021727641.307.49.659.65501200188.811.550026909300.020767921.257.49.229.22501300188.91.551597705300.019197441.157.48.528.52501400188.981.552993968300.017801421.077.47.907.90501500189.051.554215699300.016579870.997.47.367.36501600189.111.555262896300.015532810.937.46.906.90501800189

20、.211.557008226300.013787660.837.46.126.12502000189.281.558229956300.012566040.757.45.585.58502500189.431.56084795300.009948210.607.44.424.42503000189.521.562418746300.008377480.507.43.723.72503125189.541.562767812300.008028430.487.43.563.56503500189.591.563640477300.007155790.437.43.183.18504000189.

21、641.564513141300.006283140.387.42.792.79表2曲外中间柱单支悬挂重力扭矩分析表跨距接触线kN承力索kN吊弦重量kN悬挂支数腕臂总kN线索悬挂重最kN力臂仁1m力臂K2m力矩kNm线索悬挂力矩kNm500.013470.013420.003210.92351.353.21.55.705.70表3曲外附加导线曲线力扭矩分析表挎距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm50326185.611.494176373130.0765450081.99815.9215.9250526187.281.523323371130.04

22、74551261.2389.879.8750600187.611.529082958130.0417012731.0888.678.67507151881.535889742130.0348994970.9187.267.2650800188.211.539554933130.0312363120.8186.506.50501000188.571.545838118130.0249556170.6585.195.19501100188.71.548107047130.0226873340.5984.724.72501150188.7551.549066978130.0217276390.568

23、4.524.52501200188.811.550026909130.0207679250.5484.324.32501300188.91.551597705130.0191974420.5083.993.99501400188.981.552993968130.0178014180.4683.703.70跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm501500189.051.554215699130.0165798680.4383.453.45501600189.111.555262896130.0155328060.4083.233.23501800

24、189.211.557008226130.0137876640.3682.872.87502000189.281.558229956130.012566040.3382.612.61502500189.431.56084795130.0099482130.2682.072.07503000189.521.562418746130.0083774820.2281.741.74503125189.541.562767812130.0080284280.2181.671.67503500189.591.563640477130.0071557890.1981.491.49504000189.641.

25、564513141130.0062831440.1681.311.31表4附加导线悬挂重力扭矩分析表跨距回流线kN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方I可力臂长m力矩kNm线索悬挂力矩kNm500.006760.090710.011-11-0.44-0.44表5支柱外缘垂直时重力扭矩分析表支柱型号Z柱币.显kN度m受力支点距 重心距离m支柱外缘垂直时，重心偏移量m受力方问力臂1曲外支柱外缘 垂直时重力扭 （kNm）曲外中间柱合力扭矩（考虑支柱）（kNn）曲外中间柱合 力扭矩（不考 虑支柱）（kNm5032633.995.7015.92-0.44-0.9754.2055.175052621.075.7

26、09.87-0.44-0.9735.2336.205060018.525.708.67-0.44-0.9731.4832.455071515.505.707.26-0.44-0.9727.0528.025080013.875.706.50-0.44-0.9724.6625.6350100011.085.705.19-0.44-0.9720.5621.5350110010.075.704.72-0.44-0.9719.0820.055011509.655.704.52-0.44-0.9718.4619.435012009.225.704.32-0.44-0.9717.8318.805013008

27、.525.703.99-0.44-0.9716.8117.785014007.905.703.70-0.44-0.9715.9016.875015007.365.703.45-0.44-0.9715.1016.075016006.905.703.23-0.44-0.9714.4215.395018006.125.702.87-0.44-0.9713.2814.255020005.585.702.61-0.44-0.9712.4813.455025004.425.702.07-0.44-0.9710.7811.755030003.725.701.74-0.44-0.979.7510.72跨距曲线

28、半径R曲外中间柱工 作支曲线力扭矩(kNn)曲外中间柱 单支支悬挂 重力扭矩(kNn)曲外附加导 线曲线力扭 矩(kNm附加导线悬 挂重力扭矩 (kNn)曲外支柱外缘 垂直时重力扭 (kNm曲外中间柱合 力扭矩 (考虑支柱) (kNm曲外中间柱合 力扭矩(不考 虑支柱)(kNm5031253.565.701.67-0.44-0.979.5310.505035003.185.701.49-0.44-0.978.969.935040002.795.701.31-0.44-0.978.399.36结论：合力距刀0,曲外中间柱受力方向线路侧。三、曲内中间柱1、中间柱曲内情况之一经理想简易受力分析计算，

29、曲线半径RW 3000m时，线索曲线力产生的扭矩MV -4 kN线索悬挂重量产生的扭矩-Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。附加曲线力 m （按R=2800M曲外情况考虑），附加悬挂重量产生的扭矩-Mx=0.28k N - m力矩(kNm) +5.7C-0.28-0.91-1.91-4.42线索悬桂力矩线路侧-21.1合力矩附加曲线力矩田野侧 作用点附加悬挂力矩线索曲线力矩附加悬挂曲线力产生的扭矩Mv-1.7kN - m （按R=2800M曲外情况考虑）合力矩M=M+M +Mq+Mv 0 （ kN-m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径R

30、夹角附加曲线力力矩knm线索曲线力力矩knm线索悬挂力矩（knm）线索悬挂力矩（knm）合力距knm5032685.61-14.70-34.005.7-0.28-43.285052687.28-9.11-21.075.7-0.28-24.765060087.61-8.01-18.525.7-0.28-21.105071588-6.70-15.505.7-0.28-16.785080088.21-6.00-13.875.7-0.28-14.4550100088.57-4.79-11.085.7-0.28-10.4550120088.81-3.99-9.225.7-0.28-7.795013008

31、8.9-3.69-8.525.7-0.28-6.7950140088.98-3.42-7.905.7-0.28-5.9050150089.05-3.18-7.365.7-0.28-5.1250200089.28-2.41-5.585.7-0.28-2.5750250089.43-1.91-4.425.7-0.28-0.91合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。 结论：曲线半径Rv 3000m时，中间柱受力向田野侧。文案大全2、中间柱曲内情况之：附加曲线力经理想简易受力分析计算， 曲线半径 R 3000m时，附加悬挂重量产生的扭矩Mx=-0.44k N - m线

32、索悬挂重量产生的扭矩Mx=5.7k N - m （按最大情况考虑）。（按最大情况考虑）。附加曲线力产生的扭矩M-1.7kN - m合力矩M=M+M +Mq+MO （ kN-m （正值时，合力矩产生逆时针扭矩）合力矩为0的情况极少，例如：见下表跨距曲线半径R夹角附加曲线力力矩knm线索曲线力力矩knm线索悬挂力矩（knm）线索悬挂力矩（knm）合力距knm50300089.52-1.61-3.725.7-0.280.0950312589.54-1.54-3.565.7-0.280.3250350089.59-1.37-3.185.7-0.280.8750400089.64-1.21-2.795.

33、7-0.281.42合力矩t更支柱向线路侧受力。则下部横卧板安置田野侧，上部横卧板安置线路侧。具体分析见下表表1曲外中间柱工作支曲线力扭矩分析表（逆+顺）跨距R受力方夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂K- m力矩knm线索曲线力力矩kNm50326-185.611.4941764300.076545-4.597.4-33.99-33.9950526-187.281.5233234300.0474551-2.857.4-21.07-21.0750600-187.611.529083300.0417013-2.507.4-18.52-18.5250715-1881.5358897300.0348

34、995-2.097.4-15.50-15.5050800-188.211.5395549300.0312363-1.877.4-13.87-13.87501000-188.571.5458381300.0249556-1.507.4-11.08-11.08501100-188.71.548107300.0226873-1.367.4-10.07-10.07501150-188.7551.549067300.0217276-1.307.4-9.65-9.65501200-188.811.5500269300.0207679-1.257.4-9.22-9.22501300-188.91.55159

35、77300.0191974-1.157.4-8.52-8.52501400-188.981.552994300.0178014-1.077.4-7.90-7.90501500-189.051.5542157300.0165799-0.997.4-7.36-7.36501600-189.111.5552629300.0155328-0.937.4-6.90-6.90501800-189.211.5570082300.0137877-0.837.4-6.12-6.12502000-189.281.55823300.012566-0.757.4-5.58-5.58502500-189.431.560

36、848300.0099482-0.607.4-4.42-4.42503000-189.521.5624187300.0083775-0.507.4-3.72-3.72503125-189.541.5627678300.0080284-0.487.4-3.56-3.56503500-189.591.5636405300.0071558-0.437.4-3.18-3.18504000-189.641.5645131300.0062831-0.387.4-2.79-2.79表2曲内中间柱单支悬挂重力扭矩分析表跨距接触线kN承力kN吊弦重量kN悬挂支数腕臂总kN线索悬挂重量kN力臂仁1m力臂k2m力矩

37、kNm线索悬挂力矩kNm500.013470.013420.003210.92351.353.21.55.705.70表3曲内附加导线曲线力扭矩分析表跨距R受力 方问夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm50326-185.611.4941764130.076545-1.998-15.92-15.9250526-187.281.5233234130.0474551-1.238-9.87-9.8750600-187.611.529083130.0417013-1.088-8.67-8.6750715-1881.5358897130.0348995-0.918-7.

38、26-7.2650800-188.211.5395549130.0312363-0.818-6.50-6.50501000-188.571.5458381130.0249556-0.658-5.19-5.19501100-188.71.548107130.0226873-0.598-4.72-4.72501150-188.7551.549067130.0217276-0.568-4.52-4.52501200-188.811.5500269130.0207679-0.548-4.32-4.32501300-188.91.5515977130.0191974-0.508-3.99-3.99501

39、400-188.981.552994130.0178014-0.468-3.70-3.70跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm501500-189.051.5542157130.0165799-0.438-3.45-3.45501600-189.111.5552629130.0155328-0.408-3.23-3.23501800-189.211.5570082130.0137877-0.368-2.87-2.87502000-189.281.55823130.012566-0.338-2.61-2.61502500-189.431.56084

40、8130.0099482-0.268-2.07-2.07503000-189.521.5624187130.0083775-0.228-1.74-1.74503125-189.541.5627678130.0080284-0.218-1.67-1.67503500-189.591.5636405130.0071558-0.198-1.49-1.49504000-189.641.5645131130.0062831-0.168-1.31-1.31表4附加导线悬挂重力扭矩分析表跨距回流线kN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方I可力臂长m力矩kNm线索悬挂力矩kNm500.006760.090710.0

41、11-11-0.44-0.44表5支柱外缘垂直时重力扭矩分析表支柱型号支柱重量kN重心高度m受力支点距重心距离m支柱外缘垂直时，重 心偏移量m受力方向力臂长m力矩kNm线索悬挂力矩kNmH93/8.719.53.91.90.04972-10.04972-0.97-0.97H93/9.220.54.072.070.05184-10.05184-1.06-1.06表6曲内中间柱合力距汇总表跨距曲线半径R曲内中间 柱工作支 曲线力扭 矩(kNnj)曲内中间柱单 支悬挂重力扭矩(kNn)曲内附加导 线曲线力扭 矩(kNm附加导线悬 挂重力扭矩 (kNm)曲内支柱外缘 垂直时重力扭 (kNm)曲内中间柱

42、合 力扭矩 (考虑支柱) (kNm)曲内中间柱合 力扭矩(不考 虑支柱)(kNm)50326-33.995.70-15.92-0.44-0.97-45.62-44.6550526-21.075.70-9.87-0.44-0.97-26.65-25.6850600-18.525.70-8.67-0.44-0.97-22.90-21.9350715-15.505.70-7.26-0.44-0.97-18.46-17.4950800-13.875.70-6.50-0.44-0.97-16.07-15.10501000-11.085.70-5.19-0.44-0.97-11.98-11.0150110

43、0-10.075.70-4.72-0.44-0.97-10.50-9.53501150-9.655.70-4.52-0.44-0.97-9.87-8.91501200-9.225.70-4.32-0.44-0.97-9.25-8.28501300-8.525.70-3.99-0.44-0.97-8.22-7.26501400-7.905.70-3.70-0.44-0.97-7.31-6.355015007.365.70-3.45-0.44-0.97-6.52-5.55501600-6.905.70-3.23-0.44-0.97-5.84-4.87501800-6.125.70-2.87-0.4

44、4-0.97-4.70-3.73502000-5.585.70-2.61-0.44-0.97-3.90-2.93502500-4.425.70-2.07-0.44-0.97-2.19-1.22503000-3.725.70-1.74-0.44-0.97-1.17-0.20跨距曲线半径R曲内中间 柱工作支 曲线力扭 矩(kNnj)曲内中间柱单 支悬挂重力扭矩(kNn)曲内附加导 线曲线力扭 矩(kNn)附加导线悬挂重力扭矩(kNn)曲内支柱外缘 垂直时重力扭 (kNn)曲内中间柱合 力扭矩 (考虑支柱)(kNn)曲内中间柱合 力扭矩(不考 虑支柱)(kNn)503125-3.565.70-1.6

45、7-0.44-0.97-0.940.03503500-3.185.70-1.49-0.44-0.97-0.370.60504000-2.795.70-1.31-0.44-0.970.201.16结论：曲线半径R 3000m时，合力距刀0，中间柱受力向线路侧。曲线半径R 3000m时，合力距刀v 0,中间柱 受力向田野侧。实川文案+ j l 力矩(KNm)11.4.0_-0.44-4.22 -15.5线索曲线力矩田野侧人部横卧板n 经理想简易受力分析计算，底板1.百线区段，转换柱相当于在曲内受力情况，相当曲线半径R=715m的曲线力，线索曲线力产生的扭矩M=-15.5 kN - m （按最小情况

46、考虑），线索悬挂重量产生的扭矩Mx=5.7*2=11.4kN - m （按最大情况考虑）。附加曲线力为0,产生的扭矩M=0 kN - m （按最小情况考虑），附加悬挂重量产生的扭矩：M=- 0.44k N - m （按最大情况考虑）。合力矩M=M+M +Mq+M =11.4-15.5-0.44=-4.22（ kN-m）（负值时，合力矩产生顺时针扭矩）合力矩使支柱向田野侧受力。则下部横卧板安置线路侧，上部横卧板安置田野侧。线路侧线索悬挂力矩附加悬挂力矩作用点合力矩具体分析见下表表1直线转换柱下锚支曲线力扭矩分析表（逆+顺）跨距曲线半径R反曲线半径R受力 力I可央角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂

47、长m力矩knm线索曲线力力矩kNm50OO715-1881.54300.03-2.097.4-15.50-15.50表2直线转换柱工作支曲线力扭矩分析表花距相当曲线半径R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kN力臂长m力矩knm线索曲线力力矩kNm定位方 式503125189.541.56300.010.487.43.563.56正定位50-3125-189.541.56300.01-0.487.4-3.56-3.56反定位表3直线转换柱两支悬挂重力扭矩分析表跨接触线承力索吊弦重悬挂腕臂总线索悬挂重力臂长力臂长力矩线索悬挂力距kNkN量kN支数kN量kN1m2mkNm矩kNm500.010.010.0020.921.353.21.511.4011.40表4直线附加导线曲线力扭矩分析表跨距相当曲线半径R受力方向央角弧度张力kNCOS