第四单元晶闸管式弧焊整流器

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1、第四单元 晶闸管式弧焊整流器学习目标：（1）熟悉晶闸管式弧焊整流器的组成、主要特点和应用范围；（2）掌握晶闸管式弧焊整流器主电路的形式及工作原理、触发电路的形式及工作原理、外特性控制电路及其工作原理；（3）了解ZDK-500型和ZX5-400型晶闸管式弧焊整流器的主电路及工作原理；（4）掌握ZDK-500型和ZX5-400型晶闸管式弧焊整流器的外特性及调节特性；（5）能对晶闸管式弧焊整流器的简单故障进行排除综合知识模块一 晶闸管式弧焊整流器概述 n 随着大功率晶闸管在20世纪60年代的问世、弧焊电源相应地出现了晶闸管式弧焊整流器。由于其本身具有良好的可控性，因而对电源外特性形状的控制、焊接工艺

2、参数的调节都可以通过改变晶闸管的导通角来实现，而不需要用磁饱和电抗器，它的性能更优于磁饱和电抗器式弧焊电源。国产晶闸管式弧焊整流器主要有ZDK系列和ZX5系列。能力知识点 1 晶闸管式弧焊整流器的组成 n 晶闸管式弧焊整流器的组成如图4-1所示。 图4-1 晶闸管式弧焊整流器的组成能力知识点 2 晶闸管式弧焊整流器的主要特点 n （1）动特性好n （2）控制性能好 n （3）节能n （4）省料n （5）电路复杂n （6）存在整流波形脉动问题能力知识点 3 晶闸管式弧焊整流器的应用范围 n （1）平特性晶闸管弧焊整流器 适用于熔化极气体保护焊、埋弧焊以及对控制性能要求较高的数控焊，还可作为弧焊机

3、器人的电源。n （2）下降特性晶闸管弧焊整流器 适用于焊条电弧焊、钨极氩弧焊和等离子弧焊。综合知识模块二 晶闸管式弧焊整流器的主电路 能力知识点 1 三相半波可控整流电路 n 1纯电阻性负载 n 其电路见图4-2。变压器一次绕组为三角形联结，二次绕组为星形联结 ，它的零点o就是整流电压的负极。晶闸管VT1、VT2、VT3接成共阴极组，晶闸管导通的条件除了阳极电位高于阴极电位外，同时还必须在门极上存在触发脉冲。Rh为负载 n 通过控制角 、 情况下的分析，得知：n （1）当 时，整流电路的工作情况和负载上电压、电流波形与不可控整流电路相同，称为全导通状态。此时，整流电压最大。随着控制角的增大，整

4、流电压相应减小。所以这种整流电路若用于电弧焊中，从空载至短路时要求的触发电压移相范围为 。n （2）当 时，负载电流连续，各相晶闸管每周期导电 ，即导通角 。n （3）负载电流在一个周期只有三个波峰，脉动较大，且当 时， 不连续，各晶闸管导电时间小于 ， 。n 因此，得出结论：这种整流电路在实际电弧焊中是不适用的。n 2电阻电感性负载 n 其电路如图4-3所示n 图中L为输出电抗器。令L的电感量足够大，当负载电流减小时，在电感上就产生感应电动势eL，它是阻止电流减小的。所以eL的极性如图4-3中所示。 n 以a相为例，当a相电压瞬时值降到零甚至变为负值时，回路中加在负载Rh上的电压为(ua+e

5、L) 仍可以为正，因此a相晶闸管继续导通。直至b相晶闸管触发导通为止。即当 时，仍然能使各相的晶闸管导通 ，而不是 ，从而使整流电流是连续的。虽然此时整流电压的脉动很大，而且电压出现负值，但整流电流的脉动减小，如图4-3所示的波形。当然这一结论的适用条件是输出电抗器L必须足够大，电流波形中的阴影部分是靠感应电动势eL维持导通的。n 在电流连续情况下，可以导出负载电压平均值与控制角的关系如下： （4-1） 由式（4-1）可以看出，当 时 最大， 。当 时， 。所以电阻电感性负载三相半波可控整流电路用于电弧焊中，从空载至短路，要求触发电压移相范围为 。n 三相半波可控整流电路中只用三只晶闸管和三个

6、触发单元，因此线路简单、可靠、经济、易于调试，其整流变压器为普通三相降压变压器，易于制造。但是，在输出为低电压或小电流情况下，波形脉动比较明显。所以，目前很少用这种整流电路作为晶闸管式弧焊整流器的主电路。能力知识点 2 六相半波可控整流电路n 六相半波整流电路如图4-5所示。图中T为三相变压器，铁心有三个心柱，每一心柱上绕有一相的一个一次绕组和两个二次绕组，分别为a、-a，b、-b及c、-c。 n 每相的两个二次绕组联结方式是：一个绕组（如a绕组）的同名端与另一个绕组（如-a绕组）的非同名端接在一起，极性相反，然后再将三相六个二次绕组接成星形，这样即可输出互差 的六相电压，其相位关系如图4-6

7、所示。每个二次绕组各串联一晶闸管， 六只晶闸管接成共阴极形 式。这样，六相半波整流 电路在任何时刻总是由阳 极电压最高并且加了触发 脉冲的那只晶闸管导通。 负载串接在阴极与变压器 中点o之间。n 1纯电阻性负载 将图4-5中的电抗器短接，只让负载电阻Rh接入电路，即为纯电阻性负载六相半波整流电路。六相半波整流电路在任一时刻只要有一只晶闸管导通，即可将这一相的电压加在负载两端在忽略晶闸管管压降情况下，负载两端承受的就是这一相的相电压。所以，负载Rh两端电压uh波形可由六相相电压波形求得。 当 时，整流输出波形分析如图4-7所示。图4-7a中虚线所示为六相相电压波形，分别在 的各自然换相点触发晶闸

8、管VT16，令VT16轮换导通。例如，过了 后 最高，且加触发脉冲电压 ，晶闸管 触发导通，其余五只晶闸管因承受反压而关断，则负载两端电压 。过了 变成 最高，且加触发脉冲电压 ，经过换相由 代替 导通，依此类推，六只晶闸管在自然换相点 处依次触发导通，各导电 。晶闸管 导通顺序见图4-7b。 的波形为相电压的包络线，如图4-7a中粗黑线所示。由于为纯电阻性负载，所以负载电流 波形与 同相位。每周有六个波峰。当 时，整流输出波形分析如图4-8所示。由图可知， 为 连续的临界值。 继续增大，则负载电压 和电流 波形将出现不连续。随着 增大，负载电压平均值 减小；当 时， 即要求移相脉冲电压范围为

9、 。n 2电阻电感性负载 如图4-5所示即为电阻电感性负载的六相半波整流电路。接入电感后，即使负载电压 不连续，负载电流 波形也可以比较平稳。电感值 越大， 波形越平稳。当相电压为负时，电感电动势 （ 极性见图4-5中所示）仍可维持晶闸管继续导通。在电感 足够大使负载电流连续的条件下， 与 的关系式为： （4-2）n 当 时， ，整流输出电压平均值最大；当 时， 。所以电阻电感性负载六相半波整流电路要求触发脉冲移相范围为 。n 六相半波整流电路与三相半波可控整流电路相比，前者虽然整流波形每周有六个波峰，其脉动性比后者小，但是六相半波整流电路中每只晶闸管在一周内最多导电 ，通电时间短，电流峰值高

10、，并且一只晶闸管导通时其余五只均截止，因而变压器和晶闸管利用率较低。故一般也很少采用。能力知识点 3 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 n 基本电路如图4-9所示n 图4-9所示，主变压器是三相的，其二次每相有两个匝数相同的绕组，分别接成两组三相半波整流电路，即a、b、c一组和-a、-b、-c一组。a与-a，b与-b，c 与-c各绕在同一个铁心柱上，且极性相反，或者说电压电位差1800，如图4-9中表示同名端的“”所示。图中VT1、3、5构成的三相半波整流电路， 称为正极性组， VT2、4、6构成者称为反极性组。正极性组与反极性组间由平衡电抗器LB联接。平衡电抗器是带有中心抽头的电感，抽头O

11、两侧的匝数相等。n 电路中若电感足够大（如图4-9中接有输出电抗器L），则带平衡电抗器的双反星形可控整流电路有以下特点： （1）接入平衡电抗器LB，双反星形整流电路相当于两组三相半波整流电路并联。 （2）将平衡电抗器LB两端短接即为六相半波整流电路。 总之，带平衡电抗器的双反星形可控整流电路，具有输出电压脉动小、移相范围窄（900）、触发电路设置方便、变压器二次绕组利用率高、设备容量小、整流元件承载能力强等特点，因而被广泛用于象弧焊电源这样要求低电压、大电流的场合。 综合知识模块三 晶闸管式弧焊整流器的触发电路能力知识点 1 对触发电路的要求 n （1）触发脉冲应有足够的功率 为了使晶闸管可靠

12、导通，触发电压、电流的脉冲信号宽度应足够。n （2）触发脉冲上升前沿要陡 为了使触发时间准确，缩短元件开通时间，减少开通时的功率损耗，要求触发脉冲上升前沿具有一定陡度。n （3）触发脉冲与施于晶闸管的电源电压必须同步 为了使每一周波重复在相同的相位上触发，即各周期中控制角 不变，触发脉冲必须与电源电压同步，即触发脉冲与加于晶闸管的电源电压保持固定的相位关系。 （4）触发脉冲应能移相并达到要求的移相范围 为了使电路能在给定范围内工作，必须保证触发脉冲能在相应范围内进行移相。晶闸管式弧焊整流器是工作于电阻电感性负载的条件下，其输出电压从最大值调至零（由空载至短路）对应的控制角可调范围，即为所要求的

13、触发脉冲移相范围。对于三相半波可控、六相半波和带平衡电抗器的双反星形可控整流电路，在电阻电感性负载条件下都要求触发脉冲移相范围为090。能力知识点 2 触发电路的套数 n 对于带平衡电抗器的双反星形可控整流电路可采用六套、三套或二套触发电路。n （1）六套触发电路 该整流电路中晶闸管数目总共有六只，可用一套触发电路触发一个管子而共需六套。其优点是触发脉冲移相范围大（可达1800）；缺点是触发电路数目多，校正困难。n （2）三套触发电路 每套触发电路可先后触发两只晶闸管。其特点是脉冲移相范围宽，触发电路套数少，调试方便，节省元件。n （3）二套触发电路 即只用一套触发电路可触发一组三相半波可控整

14、流电路中的三只晶闸管，ZX5系列整流电源中采用这种方案。其触发脉冲分配电路见图4-12an 由图4-12a可以看出，触发脉冲分配电路由晶闸管VT、二极管VD1、VD3、VD5和电阻R组成。其作用是将由触发电路送来间隔1200的触发脉冲，由VT轮流分配给VT1、3、5三只晶闸管的控制极使其导通。例如，在 时，由触发电路来的触发脉冲 送到VT的控制极，即VT导通。此时由图4-12b可知 最负，即VT1阴极电位最负，以致VD3、VD5 均承受反向电压而截止。依次类推，只要一套每隔1200发出一个脉冲的触发电路，通过脉冲分配电路即能依次触发晶闸管 VT1、3、5。n 两套触发电路其优点是触发电路套数最

15、少，线路简化。缺点是触发脉冲移相范围窄，理论上移相为1200，但这已足够满足弧焊整流电源要求的移相范围（090）。能力知识点 3 单结晶体管触发电路 单结晶体管触发电路如图4-13所示图4-13 单结晶体管触发电路n 1脉冲移相电路 见图4-13右面部分。它分成左右对称的两套。由电容C4与单结晶体管TU1、电容C5与单结晶体管TU2组成弛张振荡器。当有负的控制电压UK输入时，三极管V3、V4导通，C4、C5充电，驰张振荡器产生振荡。 C4和C5不断充放电，脉冲变压器TI4、TI3有脉冲分别输出供给两套脉冲分配电路中的晶闸管（见图4-12中的VT）。 UK越负，则C4、C5 充电速度越快，产生第

16、一个触发脉冲的时刻越早，即控制角 越小；反之， 越小， C4 、 C5 充电速度减慢，产生第一个触发脉冲的时刻推迟，控制角 增大。所以，改变控制电压UK值，即可达到脉冲移相的目的。图中电位器RP4和RP5用于弥补V3和V4参数的差异，使两套电路输出的脉冲对称。n 2同步电路 ZX5系列晶闸管弧焊整流器触发电路中是采用直流电源作为触发电路的电源。依靠在C4、C5 两端各并联三极管V1、V2来解决触发脉冲与晶闸管电压之间同步问题的。在各自的同步点上，由同步信号使V1、V2瞬时饱和导通，则C4、C5 放电过程瞬时完成，起清零作用，以便在同步点后按控制电压UK确定的充电速度开始充电。如此产生的第一个“

17、有效”（因为晶闸管一旦触发导通，控制极便失去控制作用，真正起作用的是第一个触发脉冲，接着再产生的脉冲是无用的，故称之为“有效”）触发脉冲的相位完全由UK控制。产生同步信号的同步电路是由三相控制变压器TC2、稳压管组成稳压电路、电容C13与电阻R58组成的微分电路及三极管V1、V2 等组成的（见图4-13左部）。n 如前所述，在两套触发电路方案中，要求每套触发脉冲每隔1200产生一次“有效”的触发脉冲，即要求V1、V2各相隔1200产生一次短暂的饱和导通。又由于在主电路中并联两组三相半波可控整流电路的极性相反，所以要求V1和V2轮流产生短暂饱和导通的间隔为600。这些要求都是通过同步电路实现的。

18、n 同步电路产生同步信号过程如下： 三相控制变压器TC2二次三相电压互差1200 ，与主电路正极性组的电源电压同相，如图4-14a所示。 各相接有正、反向稳压管，在点10、11、12对点13之间所得到的正、反向矩形波以及各矩形波经C1、C2 、C3和R58构成的微分电路得到的尖脉冲电压均如图4-14b、c、d所示。由图可见，各相正脉冲之间和负脉冲之间都是互差1200。图4-14e是R58上的脉冲波形，正，负脉冲相间，每个正脉冲和后面的负脉冲之间都是相差600。将正脉冲经VD1和VD4接至V1的发射结，而将负脉冲经VD3和VD2接至V2的发射结，以使V1 、 V2产生短暂的饱和导通，正好满足上述

19、同步关系的要求。 n 这种单结晶体管触发电路的特点是，结构简单，输出脉冲前沿较陡；但触发功率小，脉冲较窄，加之单结晶体管参数分散性大，电路调试比较困难，因而仅适用于小功率晶闸管系统中。 能力知识点 4 同步电压为正弦波的晶体管触发电路n ZDK-500型晶闸管式弧焊整流器采用的就是同步电压为正弦波的晶体管触发电路。该电源主电路是共阴极的带平衡电抗器的双反星形形式，采用六套触发脉冲电路，为了便于分析，只画出其中一套，如图4-15所示。nn 1触发脉冲的形成 n 图4-15中共有三级三极管电路：V1构成第一级，工作于开关状态，V2构成第二级，为射随器，起隔离作用； V3构成第三级，起功放作用。Uy

20、为触发电路的直流电源电压。同步变压器二次绕组的正弦交变电压ut作为同步电压，和直流控制电压UK叠加后作为触发电路的输入电压uAD。输入电压uAD波形如图4-16a所示。 V1调整在开关状态。0t1时间内输入电压为正， V1的基极和发射极承受反向电压， V1处于截止状态，Uc1=Uy； t1t2时间内输入电压为一负值，V1处于导通状态，Uc1=0.3V，这样输入电压随同步电压ut交变而正负交替，使三极管V1不断截止与导通交替工作于开、关状态，得到的集电极电压uc1为一矩形波，如图4-16b。 n uc1经C13和R25构成的微分电路之后，加到V2基极的电压ub2如图4-16c所示，为正、负脉冲。

21、由V2输出给V3基极的是负脉冲ub3，其波形如图4-16d所示。在负脉冲ub3作用下V3瞬时导通，其集电极Ic3电流突然流过脉冲变压器TI的一次绕组，在TI二次绕组中感应出一个触发脉冲uM，其波形见图4-16e，用来可以触发主电路中的晶闸管VT1。 n 图4-15中C19、R37构成加速电路，以改善脉冲波形。C13可以调节脉冲宽度，电容小时，充电时间短，脉冲宽度变窄；反之，电容大时，充电时间长，脉冲宽度增加。VD36用以抑制V3的穿透电流，使截止可靠。VD7用来保护V3 ，使V3不易被击穿。n 2脉冲的移相 n 由图4-16可知，触发脉冲总是出现在V1由饱和导通变为截止的时刻t2，此时正是输入

22、电压上升前沿与UK的交点（见图4-16a）。可见， t2时刻到来的早晚与UK的大小和方向有关。改变UK的大小，就改变了输入电压上升前沿与UK的交点位置，也就改变t2的到来时刻，从而实现脉冲移相。例如，令UK增大，则t2的时刻提前，即触发脉冲前移；令UK减小，则t2时刻延迟，即触发脉冲后移。 ZDK-500型弧焊整流器中依靠主变压器和同步变压器三相绕组接法的适当搭配（合理的相序安排），使同步电压ut比对应的晶闸管阳极电压ua滞后900，这样获得的触发脉冲移相范围为0900，恰好落在输入电压的近似线性区内，如图4-17所示。 n 正弦波触发电路的优点是线路简单，容易调整，能自动补偿电网电压波动对输

23、出电压 的影响。因为 ，所以当电网电压 下降时，如果控制角 不变，则 就要变小；但在电网电压下降的同时，同步电压ut幅值也随之下降，在控制直流电压UK不变情况下ut与UK的交点提前，使 角减小，使整流输出电压 升高，这样可使整流电压维持恒定。反之，当电网电压升高时， ut幅值随之升高， ut与UK交点推迟，使 角增大，使整流输出电压下降，同样可维持整流电压恒定。但当电源电压波动过大时，同步电压和直流控制电压可能没有交点，触发电路不能产生触发脉冲，致使晶闸管工作紊乱，造成事故。所以这种触发电路不宜用于电网电压波动太大的场合。综合知识模块四 晶闸管式弧焊整流器的外特性控制电路 晶闸管式弧焊整流器可

24、以通过不同方式改变晶闸管的导通角来获得不同形状的外特性。而导通角的大小又是由触发电路的直流控制电压UK值确定的。所以只要采用不同方式确定UK值则可获得不同的外特性。晶闸管是一种大功率的半导体器件，具有动作速度快、控制灵敏等优点，因此常可利用电压、电流反馈进行控制。现以晶闸管式弧焊整流器的控制系统来分析，如图4-18所示。图中有电压负反馈，输出电压经电压采样环节得到与其成正比的反馈量mUh图4-18 晶闸管式弧焊整流器控制系统图由式（4-6）可知，Uh的大小取决于Ugu， Ugu一经给定，则整流器的输出电压Uh也不变。其自动调节过程如下：当电网电压波动等因素导致Uh减小时，由Uk=K1(Ugu-

25、mUh)可知，由于Ugu不变，可使Uk增大，进而使触发脉冲提前，晶闸管的控制角减小， Uh （ Uh =1.17U2cos ）得以增大；反之，当Uh增大时， 可使Uk减小，触发脉冲推后，晶闸管控制角增加， Uh得以减小。所以只用电弧电压负反馈时可得到恒压外特性，如图4-19中曲线1所示 n 2只用电流负反馈 根据式（4-5）则有(Ugi-nIh)0 即 Ih=Ugi/n （4-7） 式中n为分流比，是一常数。由式（4-7）可知， Ih 的大小取决于Ugi。Ugi一经确定， Ih即不变，在理想的情况下可得到恒流外特性。但实际中，若放大倍数K3值取得太大，系统将易产生振荡，所以取值范围有一定限制，

26、因而只能得到较为陡降的外特性，如图4-19中曲线2所示。n 3用电流截止负反馈 它属于只用电流负反馈情形的一种特例。换言之，电流负反馈不是在负载状态下一直起作用，而是在电流负反馈电路中加一比较电压，使得只有当 超过一定限度 后才有电流负反馈作用，这样可得到如图4-19中曲线3所示的外特性。n 4复合负反馈 复合负反馈分两种情况： （1）同时采用电压、电流负反馈 根据式（4-5），当Ugi 、 Ugu一定时，可得：dUh/dIh=-K2n/K1m (4-8) 由式（4-8）可知，在同时采用电压、电流负反馈情况下所得到的外特性是斜降的，如图4-19中曲线4。改变n/m或K2/K1值，可改变外特性下

27、降的斜率。 （2）按电压值采用反馈 电压大于一定值时只用电流负反馈；当电压小于此值时，同时采用电流负反馈和电压负反馈。分别根据式（4-7）和式（4-8），可得到如图4-19中曲线5所示外特性形状。由曲线5可知，当电压 时，只有电流负反馈起作用，获得的外特性段为陡降的；当 时（低压段），电流、电压负反馈同时起作用，获得的外特性段为斜降的。 综合知识模块五 典型产品简介 能力知识点 1ZDK-500型弧焊整流器 n ZDK-500型弧焊整流器具有平、陡降两种外特性，可用于焊条电弧焊、CO2气体保护焊、氩弧焊、等离子弧焊、埋弧焊等。图4-20是该弧焊整流器整个电路的原理方框图。 由图4-20可以看出

28、，主变压器T的输出电压经晶闸管整流器UR整流，然后经输出电抗器L输出。硅整流器VC与限流电阻R组成维弧电路，维持电弧的稳定燃烧。触发电路ZD产生触发脉冲，用于触发整流器UR中的晶闸管。控制电压UK则是控制触发脉冲的相位，从而得到不同的输出电压或电流，获得不同的外特性。整个电路还受操纵、保护电路CB控制。 由上可知，ZDK-500型弧焊整流器主要分为主电路、触发电路、反馈控制电路、操纵和保护电路四部分n 1主电路 如图4-21所示，它是带平衡电抗器的双反星形可控整流电路。其作用是进行可控整流，以获得不同的焊接电流或电压。它有六个晶闸管，主变压器采用三相，其二次侧每相有两个匝数相同的绕组，各以相反

29、极性连成星形，故称为“双反星形”。 图4-21 ZDK-500型弧焊整流器的主电路实际上它是通过平衡电抗器LB并联起来的两组三相半波整流电路。 在主回路中，输出电抗器有两个作用：一是滤波；二是抑制短路电流峰值，改善动特性。 带平衡电抗器的双反星形整流器在主回路中有电抗器时，具有如下特点： （1）该整流电路，相当于正极性和反极性两组三相半波整流电路的并联。 （2）任何瞬时，正、反极性组均有一支电路导通工作。 （3）输出电压脉动小，触发电路简单。 （4）设备容量小，整流元件承载能力强。 由于这种电路能较好地满足弧焊工艺低电压、大电流的要求，因而在我国得到了广泛地应用。n 2触发电路 ZDK-500

30、型弧焊整流器采用同步电压为正弦波的晶体管式触发电路，它的任务是产生晶闸管所需的触发脉冲，其相位能够移动。由于主回路采用的是共阴极的带平衡电抗器的双反星形形式，所以采用六套触发脉冲电路。 ZDK-500弧焊整流器触发脉冲应满足以下要求。 （1）触发脉冲应有足够的功率 （2）触发脉冲与加于晶闸管的电源电压必须同步 （3）触发脉冲应能移相并达到要求的移相范围 对于带平衡电抗器的双反星形和六相半波可控整流电路都要求触发脉冲移相范围为090。n 3反馈控制电路 ZDK-500型晶闸管式弧焊整流器采用了电压负反馈和电流截止负反馈，可分别获得平、陡降两种外特性，其简化了的闭环控制电路如图4-22所示。若欲得

31、到陡降外特性时，将开关转至“降”位置。当需要得到平特性时，只要把开关转到“平”的位置即可。图4-22 ZDK-500弧焊整流器的闭环控制简化电路图n 4主要技术参数 ZDK-500型弧焊整流器的主要技术参数如下。 额定焊接电流：500A 电流调节范围：50600A 额定负载持续率：80% 额定容量：36.4kVA 质量：350kg 外形尺寸：940mm540mml000mm能力知识点 2 ZX5-400型弧焊整流器 n ZX5系列晶闸管弧焊整流器有ZX5-250和ZX5-400等型号，具有下降外特性，它的动态响应迅速，瞬间冲击电流小，飞溅小，空载电压高，引弧方便可靠。此外，具有优良的电路补偿功

32、能和自动补偿环节，还备有远控盒，以便远距离调节电流。广泛适用于焊条电弧焊和碳弧气刨。其原理方框图见图4-23。 图4-23 ZX5系列弧焊整流器原理方框图n 1主电路n ZX5-400型弧焊整流器的主电路见图4-24。它的整流电路都采用带平衡电抗器的双反星形形式。 图4-24 ZX5-400弧焊整流器的主电路 n 在直流输出电路中的滤波电感L具有足够的电感量，它不仅可以减小焊接电流波形的脉动程度，而且使主电路具有电阻电感性负载，因而当相电压变为负值时，晶闸管并不立即关断。这样焊机从空载到短路所要求的触发脉冲移相范围为090，使触发电路得以简化（用两套触发电路）。另外，滤波电感L在很大程度上可抑制短路电流冲击，对改善电源动特性有很好作用。n 主电路中接有分流器，分流器除了用于电流测量外，还可用作电流负反馈的电流信号采样。这种采样方式简单、准确，无需增添专用元件（如互感器），且不会增加能量损耗；但所取得的