框剪结构住宅楼地下室顶板模板方案

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1、正天花园地下室顶板 模板施工方案编制：武建新 审核：徐 新江苏天宇建设工程有限公司2008.7正天花园地下室顶板模板 施工方案1、 概述1.1工程结构概况本工程结构类型为框剪结构，地下一层，层高4.3米。人防顶板厚250mm，其余厚200,框架梁截面尺寸300500800，次梁截面尺寸300400600。该地下室在施工中过程在主楼一周留后浇带。该后浇带待主楼封顶后再浇后浇带。1.2模板方案编制的原则1.2.1由于地下室部分的单层面积大，一次性施工投入量过大。故将地下车库顶板的施工划分为二个施工段。段为轴至(22)轴之间,段为(22)轴往东的部分。1.2.2顶板要求为清水砼。1.2.3地下室顶板

2、模板统一用新板来配。1.3模板配制的要求。1.3.1安装的允许偏差项次项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置（墙梁柱）5钢尺检查2底模表面标高5水准仪、拉线3截面尺寸-5钢尺检查4每层垂直度52m靠尺5相邻板面高低差2直尺6表面平整度42m靠尺1.3.2固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差见下表。 项次项目允许偏差(mm)1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度+10.04中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10.01.3.3现浇钢筋砼梁，板，当跨度等于或大于4米时，模板应起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度1/

3、10003/1000。1. 4模板拆除的规范要求现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：1.4.1侧模：在砼强度能保证表面棱角不因模板而受损坏的，方可拆模。1.4.2底模：在砼强度符合下表，方可拆模。结构类型结构跨度(m)按设计的砼强度标准值的百分率计(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件27521002、 板施工的总体安排2.1测量准备：根据施工图纸在筏板、基础梁上弹出柱、主梁、次梁的线。2.2材料进场计划：由于场地狭小,面板、方木按需进料。4.55米钢管及扣件2008年7月28日前陆续进场。2.3管理人员及工人交底

4、：项目技术负责组织向工长进行方案交底，各工长根据方案的有关内容向工人技术交底。2.4劳动力计划： 木工50人2.5施工划分及施工顺序：施工段划分二段，具体同前。施工顺序，先施工段，再施工段。3、 施工方法3.1模板设计的依据：建筑、结构施工图。3.2模板施工3.2.1模板选型3.2.1.1板：9mm厚竹胶板面板，下设6080方木，间距200mm，方木下设48的钢管，间距800mm。3.2.1.2次梁A 、梁底模：9mm竹胶板面层，下设2根80100方木，方木下设48钢管，间距800mm。B、梁侧模：9mm厚竹胶板面层，背后设四根6080方木。3.2.1.3框架梁A、梁底模：9mm厚竹胶板面层，

5、下设三根800100的方木，方木下设48钢管间距400mm。B、梁侧模：9mm厚竹胶板面层，背后设四根6080方木。3.2.1.4后浇带处的支模后浇带边1.22米范围的板梁底模与其它大面积的模板断开。待砼浇完后，达到拆模条件后，除后浇带1.22米范围内的模板及支架外，将其余的模板拆除。后浇带边的模板支架，立杆间距不大于800，水平杆步距1.5米，水平杆将各立杆纵横连接，在顺着后浇带的方向连续设剪刀撑，垂直于后浇带的每四跨设一道剪刀撑。3.2.1.5施工技术措施A、梁板施工：梁侧包底模，板模压梁侧模的方法。B、按规范要求搭设钢管脚手架。从一边开始安装，先按立杆，再按模杆，待第一排上好模杆后再按第

6、二排，将第一排与第二排用模杆连接后再按第二排，将第一排与第二排用模杆连接起来，这样依次安装，然后调整标高，安装梁底模。3.2.2模板拆除要求A、 模时砼的强度必须满足以下要求。梁、墙的侧模达到拆模板进不碰掉砼的棱角就可以拆除。底模拆除时砼强度见下表构件类型构件跨度(m)达到设计砼立方体抗压强度标准值的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%B、 除顺序：首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部部支撑头，仅其向下移动，达到模板与楼板的分离。C、 模加设对拉螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模。3.2.3安全要求A、 模板支撑架搭设

7、完毕后，必须经过检查验收合格的，方可使用，使用中不得擅自拆改。B、 支撑架各连接件的扣件弧卡紧。4、 模板及支架验算4.1荷载计算4.1.1模板的侧压力（取下面两式中的小值）F=0.22ct012V（1/2）F=cHF新浇砼对模板的侧压力（KN/m2）；c砼的重力密度（KN/m3），取25KN/m3；t0新浇砼的初凝时间（h），可采用t0=200/（T+15）计算；T砼温度，取20；V砼的浇灌速度（m/h），取2.5 m/h；H砼侧压力计算处至新浇注砼顶面的总高度（m），地下室平均取3.6米，标准层取2.9米；1外加剂影响系数，取1.2；2砼坍落度影响系数，取1.15。F=0.22ct012V

8、（1/2）=0.2225200/(20+15)1.21.152.5(1/2)=68KN/m2F=cH=251=25KN/m2侧压力为：25KN/m24.1.2水平模板的冲击荷载Fmax=Q(/2+2h1/2 ) 104Q=单位时间内平均泵送砼量(m3/h)；取80D-泵车输送管内径，取125mm；h-砼泵管出料囗距模板垂直高度，取1.5m；Fmax=80/3600(80/36000.1252+21.51/2)104=860N4.2模板验算4.2.1顶板模板验算：砼板厚25cm（6080）方木间距250。4.2.1.1荷载计算模板采用9mm厚竹胶板木材抗弯强度f=13N/mm2木材弹性模量E=9

9、000 N/mm2恒载标准值 ：模板及支架自重： 0.75KN/m2新浇砼的自重：24KN/m30.2m=4.8KN/m2板钢筋自重： 1.1KN/m30.2=0.22KN/m2GK1=5.77KN/m2活载标准值：施工人员及设备荷载： 2.5 KN/m2振捣砼产生的荷载： 2.0 KN/m2倾倒砼产生的冲击力：0.86/0.90.9=1.1 KN/m2 QK1=5.6 KN/m2设计值：G1=1.2GK1+1.4QK1=14.8KN/m24.2.1.2现浇板模板面板验算取1m宽板为计算模型，按五跨边续梁考虑A、强度验算Mmax =0.105G1L2=0.10514.80.142=0.03KN

10、mf=Mmax/W=(0.0310001000)/(1/6) 1000122)=1.3N/mm213 N/mm2 合格B、刚度验算max =KWQL4/100EI(其中KW为挠度系数取0.967)=(0.967(5.77+5.6)1404)/(1009000(1/12) 10001231000)=0.003mml/400=0.35mm合格4.2.1.3板模下木楞：木楞为6080方木，木楞下为48钢管，间距800mm。A、荷载计算恒载标准值：板传恒载：GK2=5.77KN/m20.2=1.2KN/m板传活载QK2=5.6KN/M20.2=1.12KN/m设计值：G2=1.2GK2+1.4QK2=

11、3.01KN/mB、强度验算按五跨连续梁计算Mmax=0.105G2L2=0.202f=Mmax/W=(0.202106)/(1/6) 60802)=3.2N/mm2f=13 N/mm2 合格C、刚度计算max =KwG2L4/100EI=(0.9672.328004)/(1009000(1/12) 60803 )=0.4mmL/400=2mm 合格D、支座反力计算F=（0.606+0.526）3.010.82=2.2KN 4.2.1.4板模板下钢管的验算A、荷载从木楞传来的荷载（设计值）F=2.2KN在每个支座间有四个F的集中荷载，等效为每个支座间两个集中荷载大小为F=2F=4.4KN。按三

12、跨连续梁计算，钢管的抗弯、抗压、抗拉强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2。B、强度验算Mmax=0.267FL=0.2674.40.8=0.94KNNF=Mmax/W=0.94/5.08=185N/mm2f=205N/mm2 合格C、刚度验算max =1.883FL3/（100EI）=0.1mmL/400=2mm合格D、扣件的抗滑力验算支座反力N=42.2=8.8KN在立杆顶为纵横水平杆，纵横水平梁应固定在立杆上，扣件的滑力为1.5倍的单个扣件，即12KN。支座反力N扣件抗滑力 合格4.2.1.5立杆计算立杆0.8米一根，水平杆设置：地面一道，距地面2米处一道，

13、顶一道。A、荷载计算每根立杆荷载设计值：N=14.8KN/m20.82=9.5KNB、立杆稳定验算：N/（A）fN计算立杆段轴向力设计值；轴心受压杆的稳定系数，根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001附录C表取值，取0.375；长细比，=L0/I=138；i回转半径，取1.58cm；L0计算长度，L0=h（步距）+2a=2.18米；A立杆面积，取4.89cm2；N/（A）=9.5/（0.3754.89）=51.8 N/mm2f=205N/mm2合格4.2.2框架梁底模验算梁底模面板9厚竹胶板木量为80100方木，方木下为48钢管，间距600mm。A、荷载计算恒载标

14、准值 ：模板及支架自重：0.20.75KN/m2=0.15KN/m新浇砼的自重：24KN/m30.251m=6 KN/m GK1=3.45KN/m 活载标准值：施工人员及设备荷载：2.5 KN/m20.25=0.625KN/m振捣砼产生的荷载：2.0 KN/m20.25=0.5KN/mQK1=1.125 KN/m倾倒砼产生的冲击力（集中）： QK1=0.86 KN荷载设计值：G3=1.2 GK1+1.4 QK1=8.775KN/mG3=1.4 QK1=1.2KNB、强度验算按三跨连续梁计算。Mmax=0.175G3L+0.077G3L2=0.192KNM=Mmax/W=0.1923/（8010

15、02）=2.4N/mm2f=13N/mm2合格C 、刚度演算max =1.458G3L3/（100EI）+0.677G3L4/（100EI）=0.1mmL/400=1.5mm 合格D、支座反力计算F=（0.5+0.6）G3L+G3=5.1KNE、水平钢管杆验算从底模传来的力为F=5.1KN，跨度400mm。Mmax=0.188F/30.35=0.11KNm强度验算：Mmax/W=21.7N/mm2f=205 N/mm2 合格刚度验算：max=FL3/（48EI）=0.06L/400=0.9mm 合格F、支撑梁的立杆验算轴向压力 N=F/3+0.6882F/3=4.04KN稳定系数同伴现浇板的，

16、即=0.375计算长度同现浇板的立杆长度L0=2.18米N/（A）=23.1f=205N/mm2 合格4.2.3后浇带处的支模4.2.3.1荷载因为地下室部分的后浇带是待主楼封顶后才浇注的，故在顶板施工完后，先拆除除后浇带边1.22米外的模板，这样就在框柱和后浇带边的支架间就形成了一个一边固端一边铰接的受力体系。以主梁的荷载验算恒载：25KN/m2（10.5+0.20.2）=13.5KN/m活载：25KN/m20.7=1.75 KN/m设计荷载：q=1.41.75+1.213.5=18.65 KN/m4.2.3.2支架验算支座反力 RA=3/8ql=18.653/87=49KNA、梁下水平杆验

17、算。按两跨连续梁计算上边是均布荷载为q1= RA/0.6=81.7 KN/mA B C最大弯矩 MB=0.125q1L2=0.919KNm最大剪力 VB=0.625 q1L=15.32KN最大挠度 =0.521 q1L4/（100EI）=0.14mmL/400=0.9mm 合格支座反力 RA=RC=0.375 q1L=9.2KNRB=1.3 q1L=31.86KNB、立杆验算荷载计算每根立杆荷载设计值：N= RB=31.86KN立杆稳定验算：N/（A）fN计算立杆段轴向力设计值；轴心受压杆的稳定系数，根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001附录C表取值，取0.37

18、5；长细比，=L0/I=138；i回转半径，取1.58cm；L0计算长度，L0=h（步距）+2a=2.18米；A立杆面积，取4.89cm2；N/（A）=31.86/（0.3754.89）=173.7 N/mm2f=205N/mm2合格C、扣件的抗滑力验算支座反力RA=RC=9.2KN在立杆顶为纵横水平杆，纵横水平梁应固定在立杆上，扣件的滑力为1.5倍的单个扣件，即12KN。支座反力N扣件抗滑力 合格5.模板支架的要求5.1模板支架立杆的搭设应符合下列规定：5.1.1每根立杆底部应设置在基础筏板上。5.1.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处

19、的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500 mm。5.1.3脚手架底层步距不应大于2m。5.1.4立杆接长除顶层顶步可采用打接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1） 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3：（2） 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.2支架立杆应竖直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm；5.3设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定 。5.4当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。5.5满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；5.6高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；