机械零件课程设计说明书铸造车间型砂输送机的传动装置减速器部件装配图

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1、机械零件课程设计说明书 题 目： 减速器部件装配图 院 别： 机电学院 专 业：车辆工程（师范） 班 级：09车辆工程（师范） 姓 名： 学 号： 指导教师： 1机械零件课程设计任务书一、题目：设计铸造车间型砂输送机的传动装置。要求：输送机由电机驱动，经传动装置驱动输送带移动。要求电机轴与工作机鼓轮轴平行，整机使用寿命为5年，每天两班制工作，每年工作300天，工作时不逆转，载荷平稳，允许输送带速度偏差为5%。工作机效率为0.95，要求有过载保护，按单件生产设计。二、原始数据：学号输送带拉力F（N）输送带速度v（m/s）鼓轮直径D（mm）200909524400132001.1410200909

2、524400238001.2360200909524400335001.1400200909524400436000.8360200909524400523001.1450200909524400632000.9370200909524400738001.0390200909524400822001.3450200909524400930001.1290200909524401040001.0380200909524401134001.1370200909524401232000.9340200909524401329001.2360200909524401435000.93502009095

3、24401528001.05380200909524401629001.1370200909524401728001.1390200909524401831000.9410200909524401932001.0400200909524402134000.9360200909524402225001.2430200909524402326001.1410200909524402427000.8420200909524402529000.9400200909524402635000.8380200909524402731001.1350200909524402832000.94302009095

4、24402933001.0380200909524403034000.8370200909524403135000.9360200909524403236000.8330200909524403330001.0300200909524403437000.9320200909524403538000.8300200909524403636000.9420200909524403737001.0430200909524403833000.9350200909524403931001.0350200909524404034001.1360200909524404125001.343020090952

5、4404227001.2360200909524404328001.1330200909524404429001.2430200909524404530000.9440三、设计内容：1 设计传动方案；2 减速器部件装配图一张(0号图幅)；3 绘制齿轮零件图一张；4 编写设计计算说明书一份。2传动方案的分析 5年=5X300X16h=24000h 本设计中采用原动机为电动机，工作机为皮带输送机。传动方案采用了两级传动，第一级传动为带传动，第二级传动为展开式二级斜齿圆柱齿轮减速器。二级斜齿圆柱齿轮减速器的传动比一般为8-40，结构简单，应用广泛，展开式由于齿轮相对于轴承为不对称布置，因而沿齿向载荷

6、分布不均，要求轴有较大的刚度。带传动承载能力较低，在传递相同转矩时，结构尺寸较其他形式大，但有过载保护的优点，还可缓和冲击和振动，故布置在传动的高速级，以降低传递的转矩，减小带传动的结构尺寸。齿轮传动的传动效率高，适用的功率和速度范围广，使用寿命较长，斜齿轮传动的平稳性较直齿好，是现代机器中应用最为广泛的机构之一。所以本设计采用的是双级斜齿齿轮传动。3电动机选择，传动系统运动和动力参数计算一、电动机的选择1.确定电动机类型 按工作要求和条件,选用y系列三相交流异步电动机。2.确定电动机的容量（1）工作机卷筒上所需功率PwPw = Fv/1000 =2.88kw(2)电动机所需的输出功率为了计算

7、电动机的所需的输出功率Pd，先要确定从电动机到工作机之间的总功率总。设1、2、3、4、5分别为弹性联轴器、闭式齿轮传动（设齿轮精度为7级）、滚动轴承、V形带传动、工作机的效率，由2表2-2查得1 = 0.99，2 = 0.98，3 = 0.99，4 = 0.95，5 = 0.95，则传动装置的总效率为 总=1223345 = 0.99 x 0.982 x 0.993 x 0.95 x 0.95 =0.83263.选择电动机转速由2表2-3推荐的传动副传动比合理范围 普通V带传动 i带=24 圆柱齿轮传动 i齿=35则传动装置总传动比的合理范围为 i总=i带i齿1i齿2 i总=（24）（35）（

8、35）=（18100）电动机转速的可选范围为nd=i总nw=（18100）nw=18nw1000nw=2558.34142130根据电动机所需功率和同步转速，查2表16-1，符合这一范围的常用同步加速有1500、1000。选用同步转速为1500r/min选定电动机型号为Y112M-4二、传动装置总传动比的确定及各级传动比的分配1.传动装置总传动比 i总= nm / nw=10.13式中nm-电动机满载转速，1440r/min; nw-工作机的转速，142.13r/min。2.分配传动装置各级传动比 i总=i带i齿1i齿2 分配原则： （1）i带i齿 （2）i带=24 i齿=35 i齿1=（1.

9、31.4）i齿2 根据2表2-3，V形带的传动比取i带 = 3 ，则减速器的总传动比为 i = 10.13双级圆柱齿轮减速器高速级的传动比为 i齿1 = = 3.63低速级的传动比 i齿2 = i/i齿1 = 3.8三、运动参数和动力参数计算 1.各轴转速计算 1440r/min n= nm / i带 = 480r/min n= n / i齿1 = 132.23r/minn= n / i齿2 = 47.39r/min2.各轴输入功率 P0= Pd=3.46KwP= Pd4 = 3.287Kw P= P23 =3.189KwP= P23 =3.094Kw3.各轴输入转矩T0 = 9550Pd/n

10、0 =26.53NmT = 9550P/n =75.60Nm T = 9550P/n = 267.22NmT = 9550P/n = 725.47Nm表1 传动装置各轴运动参数和动力参数表 项目轴号功率转速转矩传动比 0轴3.46144026.533 轴3.28748075.603.6 轴3.189132.23267.223.8轴3.09447.39725.47 4传动零件的设计计算一、V带传动设计1.设计计算表项目计算（或选择）依据计算过程单位计算（或确定）结果(1)确定计算功率PcaPca=d查1表8-64.152(2)选择带的型号A(3)选择小带轮直径90查1 表8-6及8-890(4)

11、确定大带轮直径=270(5)验算传动比误差%70.40%(6)验算带速2.26(7)初定中心距 360(8)初算带长 1307.99(9)确定带的基准长度查1表8-21440(10)计算实际中心距离（取整）426.01mm(11)安装时所需最小中心距（取整）404.41(12)张紧或补偿伸长量所需最大中心距447.61(13)验算小带轮包角度（）(14) 单根V带的基本额定功率查1表8-4a插值法 1.06(15) 单根V带额定功率的增量查1表8-4b插值法=0.1692 0.1692 (16) 长度系数查1表8-2=0.960.96(17)包角系数表8-7插值法=1.21.2(18)单位带长

12、质量表8-11=0.100.10(19)确定V带根数3(20)计算初拉力查1表8-4得q= 0.10332N(21)计算带对轴的压力1950N2.带型选用参数表带型A902702.26426.0115631950483带轮结构相关尺寸项目计算（或选择）依据计算过程单位计算（或确定）结果(1)带轮基准宽bp查表8-10，选A型11.011.0(2)带轮槽宽b查表8-113.013.0(3)基准宽处至齿顶距离查表8-102.75mm(4)基准宽处至槽底距离查表8-108.7mm(5)两V槽间距e查表8-1015mm(6)槽中至轮端距离查表8-109mm(7)轮槽楔角查表8-10度38(8)轮缘顶径

13、查表8-10mm275.55mm(9)槽底直径查表8-10mm252.6mm(10)轮缘底径查表8-10mm240.6mm(11)板孔中心直径mm139.05mm(12)板孔直径mm60.93mm(13)大带轮孔径d =25mmmm25mm(14)轮毂外径mm37.5mm(15)轮毂长Lmm66mm(16)辐板厚Smm16.5mm(17)孔板孔数个6二、渐开线斜齿圆柱齿轮设计（一）高速级斜齿圆柱齿轮设计计算表项目计算（或选择）依据计算过程单位计算（或确定）结果1选齿轮精度等级查1表10-87级72材料选择小齿轮 40Cr大齿轮 45钢小齿轮40Cr大齿轮 45钢3选择齿数Z个4选取螺旋角14度

14、145按齿面接触强度设计（1）试选Kt1.61.6（2）区域系数ZH由1图2.4252.425（3）a由1图6查得a1= 0.765 a2= 0.88 1.6451.645(4)计算小齿轮传递的转矩T1Nmm(5)齿宽系数d由1表11(6)材料的弹性影响系数ZE由1表189.8MPa1/2189.8 MPa1/2(7) 齿轮接触疲劳强度极限由1图600550600550（8）应力循环次数N由1式N1=60n1JlN2 = N1/ i齿1 =次（9）接触疲劳强度寿命系数KHN由1图KHN1 = 0.96KHN2 =1.06KHN1 = 0.96KHN2 =1.06（10）计算接触疲劳强度许用应力

15、H取失效概率为，安全系数为S=1，由1式得H1= = 576H2= = 583H= = 579.5 = 580 H1= 576H2= 583H= 580 （11）试算小齿轮分度圆直径按1式（1021）试算mm46.78mm（12）计算圆周速度vm/s1.18m/s（13）计算齿宽Bb = dd1tB1=57B2=47mmB1=57mmB2=47mm（14）模数h = 2.25mnt =3.78b/h =12.37度（15）计算纵向重合度= 0.318dz1tan2.14（16）计算载荷系数K由1表10-2查得使用系数根据v=1.18m/s，级精度，由1图查得动载荷系数1.06由1表查得KH=1

16、.12+0.18(1+0.6d2) d2+0.2310-3b =1.42由1图查得KF=1.45假定，由1表查得1.4故载荷系数K=KAKVKHKH=2.112.11（17）按实际的载荷系数校正分度圆直径由1式d1=d1t=51.351.3mm（18）计算模数mm1.84mm6按齿根弯曲强度设计（1）计算载荷系数KK=KAKVKFKF2.15（2）螺旋角影响系数根据纵向重合度= ，从1图0.880.88（3）计算当量齿数ZV（4）齿形系数YFa由1表YFa1=2.52YFa2=2.17YFa1=2.52YFa2=2.17（5）应力校正系数YSa由1表YSa1=1.625YSa2=1.82YSa

17、1=1.625YSa2=1.82（6）齿轮的弯曲疲劳强度极限由1图500400500400（7）弯曲疲劳强度寿命系数由1图1.00.961.00.96（8）计算弯曲疲劳许用应力F取弯曲疲劳安全系数S1.3，由式得F1= =384.6 2 F2= = 295.3 8F F2（9）计算大小齿轮的并加以比较=0.011=0.013结论：大小齿轮的非常接近=0.011=0.013（10）齿根弯曲强度设计计算由1式1.5结论：对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，取1.5 mm，已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触疲劳强度，须按接触疲劳强度算得的分度圆直径d

18、1=51.3mm来计算应有的齿数。于是由= 33.18 =33 取33则Z2 = Z1i齿1 =119.79 取Z2 = 1203几何尺寸计算（1）计算中心距a将中心距圆整为119mm119mm（2）按圆整后的中心距修正螺旋角因值改变不多，故参数、等不必修正。度（3）计算齿轮的分度圆直径dmm（4）计算齿轮的齿根圆直径dfmm（5）计算齿轮宽度Bb = dd1圆整后取：B1 = 61mmB2 = 57mmmmB1 = 61mmB2 = 57mm（6）验算=2563.7N = 2564 N=50.24N/mm = 50N/mm100N/mm合适（二）低速级斜齿圆柱齿轮设计计算表项目计算（或选择）

19、依据计算过程单位计算（或确定）结果1选齿轮精度等级查1表10-117级72材料选择小齿轮 40Cr（调质）大齿轮 45钢（调质）小齿轮 40Cr大齿轮 45钢3选择齿数Z个4选取螺旋角14145按齿面接触强度设计（1）试选Kt22（2）区域系数ZH由1图2.4252.425（3）a由1图6查得a3= 0.8a4= 0.831.631.63(4)计算小齿轮传递的转矩TNmm(5)齿宽系数d由1表11(6)材料的弹性影响系数ZE由1表189.8MPa1/2189.8MPa1/2(7) 齿轮接触疲劳强度极限由1图610560610MPa560MPa（8）应力循环次数N由1式N3 = 60n3jLhN

20、4 = N3/ i齿2 （9）接触疲劳强度寿命系数KHN由1图KHN3 = 1.17KHN4 = 1.25KHN3 = 1.17KHN4 = 1.25（10）计算接触疲劳强度许用应力H取失效概率为，安全系数为S=1，由1式得H3= = 713.7H4= =700 = H= 707MPa（11）试算小齿轮分度圆直径按1式（1021）试算mm68.73mm（12）计算圆周速度vV=0.48m/sm/s0.48m/s（13）计算齿宽Bb = dd3tB3=79mmB4=69mmmmB3=79mmB4=69mm（14）模数h = 2.25mnt =4.28b/h =16.03度（15）计算纵向重合度=

21、 0.318dz3tan（16）计算载荷系数K由1表10-2查得使用系数根据v=0.48m/s，级精度，由1图查得动载荷系数1.03由1表查得KH=1.12+0.18(1+0.6d2) d2+0.2310-3b =1.42由1图查得KF=1.42假定，由1表查得1.4故载荷系数K=KAKVKHKH=2.052.05（17）按实际的载荷系数校正分度圆直径d3由1式D3=d3t=69.2769.27mm（18）计算模数mm1.92mm6按齿根弯曲强度设计（1）计算载荷系数KK=KAKVKFKF（2）螺旋角影响系数根据纵向重合度=2.78，从1图0.880.88（3）计算当量齿数ZV（4）齿形系数Y

22、Fa由1表YFa3=2.41YFa4=2.17YFa3=2.41YFa4=2.17（5）应力校正系数YSa由1表YSa3=1.654YSa4=1.82YSa3=1.654YSa4=1.82（6）齿轮的弯曲疲劳强度极限由1图500400500MPa400MPa（7）弯曲疲劳强度寿命系数由1图0961.00961.0（8）计算弯曲疲劳许用应力F取弯曲疲劳安全系数S1.3，由式得F3= =369.23 F4= = 307.69F F4（9）计算大小齿轮的并加以比较 =0.011 =0.013结论： =0.011 =0.013（10）齿根弯曲强度设计计算由1式2结论：对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计

23、算的法面模数大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，取=2 mm，已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触疲劳强度，须按接触疲劳强度算得的分度圆直径d3= 69.27mm来计算应有的齿数。于是由= 34.55= 35取35，则Z4 = Z3i齿2 =97.65 取Z4 = 973几何尺寸计算（1）计算中心距a将中心距圆整为136mm136mm（2）按圆整后的中心距修正螺旋角因值改变不多，故参数、等不必修正。度（3）计算齿轮的分度圆直径dmm（4）计算齿轮的齿根圆直径dfmm（5）计算齿轮宽度Bb = dd3圆整后取：B3 =82mmB4 = 72mmmmB3 =82mmB4 = 72mm （6）验算

24、= 6378.3N =6378N= N/mm =88N/mm100N/mm 合适（三）斜齿轮设计参数表传动类型模数齿数中心距齿宽螺旋角高速级斜齿圆柱齿轮1.5331195713.39低速级斜齿圆柱齿轮2351367213.935轴的设计计算减速器轴的结构草图一、轴的结构设计1选择轴的材料及热处理方法查1表14-1选择轴的材料为优质碳素结构钢45；根据齿轮直径，热处理方法为正火。2确定轴的最小直径查1的扭转强度估算轴的最小直径的公式：再查 1表14-2， 考虑键：3确定各轴段直径并填于下表内名称依据单位确定结果=25mm=25mm考虑密封圈等，=31.5mm=31.5mm考虑轴承：轴承代号700

25、7AC， 35mm考虑轴承： 符号标准直径=37.45mm37.45mm考虑标准直径=45.0mm45.0mm=35mm35mm4选择轴承润滑方式，确定与轴长有关的参数。查 2（2）“润滑方式”，及说明书“（12）计算齿轮圆周速度” = ，故选用脂润滑。将与轴长度有关的各参数填入下表名称依据单位确定结果箱体壁厚查 2表11-1 =8mm地脚螺栓直径及数目n查 2表11-1轴承旁联接螺栓直径查 2表11-112mm轴承旁联接螺栓扳手空间、查 2表11-2轴承盖联接螺钉直径查 2表11-18mm轴承盖厚度查 2表11-19.6mm小齿轮端面距箱体内壁距离查 2表11-18mm轴承内端面至箱体内壁距

26、离查 2表11-19.6mm轴承支点距轴承宽边端面距离a查 2 5.计算各轴段长度。名称计算公式单位计算结果64mm61mm23mm取68.04mm23mmL（总长）294.5mm（支点距离）144.2mm二、轴的结构设计1选择轴的材料及热处理方法查1表14-1选择轴的材料为优质碳素结构钢45；根据齿轮直径，热处理方法为正火回火。2确定轴的最小直径查1的扭转强度估算轴的最小直径的公式：340.930.91mm再查 1表14-2， 考虑键：3确定各轴段直径并填于下表内名称依据单位确定结果查手册P75 表6-7，考虑标准滚子轴承：=35mm，代号3020735mm考虑键与标准45mm考虑轴肩定位5

27、4mm查手册P11 表1-1642mm35mm4选择轴承润滑方式，确定与轴长有关的参数。查 2（二）“滚动轴承的润滑”，及说明书“六、计算齿轮速度” ，故选用脂润滑。将与轴长度有关的各参数填入下表名称依据单位确定结果轴承支点距轴承宽边端面距离a查手册P73 B=17a =15.3mm15.3mm5.计算各轴段长度名称计算公式单位计算结果40.6mm49mm=10mm10mm 35.6mm/L（总长）228.2mm（支点距离）l =L-2a=201.6mm201.6mm三、轴的结构设计1选择轴的材料及热处理方法查1表14-1选择轴的材料为优质碳素结构钢45；根据齿轮直径，热处理方法为正火回火。2

28、确定轴的最小直径查1的扭转强度估算轴的最小直径的公式：47.5143.09mm再查 1表14-2， 考虑键：3确定各轴段直径并填于下表内名称依据单位确定结果查手册P99，选LX4，J型孔，A型键，=50mm，L=84mm50mm考虑密封圈：60mm考虑轴承，查手册P73选7013AC65mm考虑轴肩定位，查手册P11表1-1675mm查手册P11表1-1690mm查手册P11表1-16,考虑标准71.0mm65mm4选择轴承润滑方式，确定与轴长有关的参数。查 2（二）“滚动轴承的润滑”，及说明书“六、计算齿轮速度” ，故选用脂润滑。将与轴长度有关的各参数填入下表名称依据单位确定结果轴承支点距轴

29、承宽边端面距离a查手册P73a=28.2mm28.2mm5.计算各轴段长度名称计算公式单位计算结果82mm57mm29.6mm62.5mm10mm82mm40.1mmL（总长）363.2mm（支点距离）155.8mm二、校核轴的强度齿轮的受力分析：查表的齿轮角高速级齿轮2：低速级齿轮3： 齿轮2上的圆周力小齿轮上的经向力小齿轮上的轴向力2563.70N961.68N639.20N齿轮3上的圆周力小齿轮上的经向力小齿轮上的轴向力6378.26N2392.57N1590.26N1求支反力、绘弯矩、扭矩图（1）垂直平面支反力 （2）垂直平面弯矩图（3）水平平面支反力（4）水平平面弯矩图（5）合成弯矩

30、图（单位：）（6）扭矩图2按弯扭合成校核轴的强度（1）确定轴的危险截面 根据轴的结构尺寸和弯矩图可知：危险截面是D截面。（2）按弯矩组合强度校核轴危险截面强度查P373表15-4，扭转切应力为脉动循环应变查手册P5354，b=18,h=11t =h/2=5.514.67MPa查表15-1得=60mpa,因此,故安全。6轴承的选择和校核一、轴承的选择和校核1轴轴承的选择选择轴轴承的一对30207轴承，查2 P73校核轴承，轴承使用寿命为5年，每年按300天计算。2根据滚动轴承型号，查出和。Cr=54.2KN Cor=63.5kN3校核轴轴承是否满足工作要求（1）画轴的受力简图。（2）求轴承径向支

31、反力、（a）垂直平面支反力、（b）水平面支反力、（c）合成支反力、（3）求两端面轴承的派生轴向力、（4）确定轴承的轴向载荷、根据齿轮受力分析所以，轴承2被放松，轴承1被压紧（5）计算轴承的当量载荷、查1 表13-5 ，13-6的：轴承1危险（6）校核所选轴承由于两支承用相同的轴承，故按当量动载荷较大的轴承 计算，滚子轴承的0.68，查1表13-6取冲击载荷系数 1.1，查1表13-7取温度系数1.00，计算轴承工作寿命：5年结论：轴承寿命合格7键联接的选择和校核一、轴大齿轮键1键的选择选用普通 圆头平键A型,轴径 45mm,查手册P54得b=18,h=11bXh=18X11,L=502002键

32、的校核键长度小于轮毂长度且键长不宜超过，前面算得大齿轮宽度 52,根据键的长度系列选键长80。查1表16-1得所以所选用的平键强度足够。8联轴器的选择查P351 表14-1查手册P99，选用弹性套柱销联轴器:LX39减速器的润滑、密封和润滑牌号的选择一、传动零件的润滑1齿轮传动润滑因为齿轮圆周速度，故选择浸油润滑。2滚动轴承的润滑由前面设计可知，所有滚动轴承的线速度较低，故均是选用脂润滑。二、减速器密封1.轴外伸端密封因为轴承选用脂润滑，工作环境较清洁，轴颈圆周速度，工作温度正常情况下低于，所以轴外伸端选用毛毡圈密封。（单位：mm）查手册P90： 2.轴承靠箱体内侧的密封因为轴承采用脂润滑，为

33、防止箱内润滑油和润滑脂混合，所以在轴承前设置挡油环。查图16-12可得3.箱体结合面的密封为保证密封，箱体剖分面连接凸缘应有足够宽度，并要经过精刨或刮研，连接螺栓间距也不应过大（小于150-200mm），以保证跢的压紧力。为了保证轴承孔的精度，剖分面间不得加垫片。为提高密封性，可在剖分面上制出回油沟，使渗出的油可沿回油沟的斜槽流回箱内。10减速器箱体设计及附件的选择和说明一、箱体主要设计尺寸名称计算依据计算过程计算结果箱座壁厚取=8mm8mm箱盖壁厚取=8mm8mm箱座凸缘厚度12mm箱盖凸缘厚度12mm箱座底凸缘厚度20mm地脚螺栓直径16mm地脚螺钉数目66轴承旁联接螺栓直径12mm箱盖与

34、箱座联接螺栓直径8mm联接螺栓的间距查手册P158 表11-1150200160mm轴承端盖螺钉直径8mm定位销直径6mm、至外箱壁距离查手册P161 表11-2、至凸缘边缘距离查手册P161 表11-2轴承旁凸台半径=20mm20mm凸台高度保证扳手操作为准由实际知=48.56mm48.56mm轴承座宽度55铸造过渡尺寸查4P377，表15-14X=5Y=25X=5Y=25大齿轮顶圆与内箱壁距离10mm齿轮端面与内箱壁距离1015箱盖、箱昨筋厚、m 1=7mmm=7mm轴承端盖外径D+(4044) 查手册P737005AC: =879130207：=1121167212AC: =150154

35、7005AC: =879130207：=1121167212AC: =150154轴承旁联接螺栓距离7005AC: =879130207：=1121167212AC: =1501547005AC: =879130207：=1121167212AC: =150154二、附属零件设计1窥视孔和窥视孔盖查2 表11-4得，因为，所以选取盖厚为mm，长为，宽为的窥视孔盖，如下图所示 2.通气塞和通气器减速器工作时，箱体内的温度和气压都很高，通气器用于通气，能使热膨胀气体及时排出，保证箱体内，外气压平衡一致，以避免由于运转时箱内油温升高，内压增大，而引起减速器润滑油沿接合面、轴伸处及其他缝隙渗漏出来。查

36、2 表11-5，选取提手式通气器如下图所示：3.油标、油尺油标尺一般安装在箱体侧面，设计时应注意其在箱座侧壁上的安置高度和倾斜角，设计应满足不溢油、易安装、易加工的要求，同时保证油标尺倾角在于或等于45度。油标用来指示箱内油面高度，它应设置在便于检查及油面稳定之处，所以安装在低速级传动件附近。查2 表7-10得，选取杆式油标，4.油塞、封油垫为了排队油污，更换减速器箱体内的污油，在箱座底部油池的最低设置有排油孔。排油孔设置在箱座底部油池的最低处，箱座内底面常做成外倾斜面，在排油孔附近做成凹坑，以能将污油放尽。排油孔平时用放油螺塞堵住。箱壁排油孔处应有凸台，并加工沉孔，放封没圈以增强密封效果。放

37、没螺塞有六角头圆柱螺纹油塞自身不能防止漏油，应在六角头与放油孔接触处加封油垫片。放油螺塞的直径可按减速箱座壁厚的22.5倍选取。查2 表7-11得5.起吊装置为了装卸和搬运减速器，常在箱盖上铸出吊耳或吊耳环，用于起吊箱盖，也可用于起吊轻型减速器，但不允许起吊整台减速器。吊钩在箱座两端凸缘下部直接铸出，其宽度一般与箱壁外凸缘宽度相等，吊钩可以起吊整台减速器。查2 表11-3得：吊耳环：吊钩：6.轴承端盖、调整垫片(1) 轴承端盖的设计轴承端盖是用来对轴承部件进行轴向固定，它承受轴向载荷，可以调整轴承间隙，并起密封作用。根据轴是否穿过端盖，轴承端盖分为透盖和闷盖两种。透盖中央有孔，轴的外伸端穿过此

38、孔伸出箱体，穿过处需有密封装置。闷盖中央无孔，用在轴的非外伸端。1. 轴的端盖的设计，查手册P166表11-10得：m由结构确定2、轴的端盖的设计，查手册P166表11-10得3、轴的端盖的设计，查手册P166表11-10得11设计小结学院为了保证对每一个学生的培养质量，设立的“课程设计”。接到任务书之后，我搜集了多方面的相关资料，对从源动机开始至工作机为止的传动部分，经过设计、计算、选型、校验以及再设计、再计算、再选型、再校验的复杂、枯燥、重复的过程，终于在规定的时间内完成任务。通过本次课程设计实践，我受益匪浅，主要收获可归纳成以下几点：一、此次课程设计将我得专业理论知识与实践能力结合了起来

39、，把自己所学到的专业基础理论知识用到实践中去，树立了正确的设计思想，培养综合运用机械设计课程和其他先修课程的理论与生产实际知识来分析和解决机械设计问题的能力。二、一人的力量总是很单薄的，一个人的能力也是有限的，设计中总会遇到很多自己不懂和无法解决的问题，所以在必要的时候要询问老师，查寻资料，向同学寻求帮助，以及借鉴前人的经念。三、本次设计将以前得知识做了系统的翻新，例如计算、CAD绘图、查阅资料和手册、运用标准和规范，进行设计和绘图的训练。四、此次设计也让我明白自己知识的贫乏，为了自己的将来发展，接下来的时间要加紧学习，为毕业，为工作，更为自己本身而更努力。五、本次专业课程设计由于时间紧迫，所

40、以这次的设计存在许多缺点，比如说箱体结构庞大，重量也很大。齿轮的计算不够精确等等缺陷，我相信，通过这次的实践，能使我在以后的设计中避免很多不必要的工作，有能力设计出结构更紧凑，传动更稳定精确的设备。总之，本次设计有苦有甜，有过熬夜，有过无助无奈的时候，也有过欣喜的时候，让我受益匪浅。各方面的知识都有了很大的增长。通过这次课程设计把理论和实践紧密的结合起来，也加深了对减速箱的组成、结构、所用材料、工作原理的了解。也初步掌握了设计的思想概念、基本要求和一般的工艺线路。12参考资料1 濮良贵主编. 1997.机械设计（第六版）.高等教育出版社2 唐增宝；何安然；刘安俊主编.1998.机械设计课程设计.华中科技大学出版社- 46 -