广东某学校多层框架结构综合楼高支模专项方案(附计算书)

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1、目 录1.编制依据22.工程概况22.1.层高及梁截面分布情况如下：33.总体施工部署43.1.支撑体系选择43.2.材料选择44.主要工序施工方法44.1.模板设计44.2.模板搭设要求45.施工准备66.混凝土浇筑67.质量保证措施68.支模变形监测79.模板拆除810.安全技术措施911.支模事故的应急预案1012.设计计算书121. 编制依据1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2002）；2、广东省建设工程高支模施工安全管理办法；3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；5、木结构设计规范（GB50005

2、-2003）；6、建筑施工脚手架实用手册（中国建筑工业出版社）；7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；8、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；9、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；10、结构施工图纸： 11、一洲安全计算软件2. 工程概况工程名称综合楼（A区、B区）工程地址佛山官窑教育东路工程类别综合楼建设规模13985.6建设单位广东省工业贸易职业技术学校勘察单位佛山市地质工程勘察院设计单位广东中人设计工程有限公司监理单位广东建瀚工程管理有限公司质量监督部门佛山市南海区质检站总包单位广州市黄埔建筑工程总公司质量要求合格主要分包单位/工程主要功能

3、或用途 学校综合楼本工程为混凝土框架结构，本工程由A、B区组成，通过三层连廊联接。其中A区设地下一层，三层设学生活动区域，A区一至三层为学校实训课室，四层以上为学生宿舍；B区一层为实训课室，二层设学生餐厅及咖啡厅，三层为实验室及实训课室，四层以上为学生宿舍。A、B区层数均为7层，主体结构高度为29.5M，首层层高为5.3m、二、三层层高4.8m；四层至七层层高为3.8m。高支模区域详后附平面图。2.1. 层高及梁截面分布情况如下：层高梁截面截面面积（m2）备注4.5m200*5000.1A区地下一层梁250*7000.175A区地下一层梁250*6000.15A区地下一层梁300*7000.2

4、1A区地下一层梁300*5000.15A区地下一层梁5.3m200*5000.1A、B区二层梁250*12000.3A、B区二层梁200*7000.14A、B区二层梁300*7000.21A、B区二层梁300*8000.24A、B区二层梁250*7000.175A、B区二层梁300*6000.18A、B区二层梁200*4000.08A、B区二层梁150*7000.105A、B区二层梁350*8000.27A、B区二层梁4.8m200*5000.1A、B区三、四层梁200*4000.08A、B区三、四层梁250*7000.175A、B区三、四层梁300*8000.24A、B区三、四层梁300*7

5、000.21A、B区三、四层梁200*7000.14A、B区三、四层梁3.8m200*5000.01A、B区五至七层梁200*5500.11A、B区五至七层梁250*7000.2A、B区五至七层梁300*8000.24A、B区五至七层梁300*7000.18A、B区五至七层梁200*7000.125A、B区五至七层梁250*4000.1A、B区五至七层梁200*6000.12A、B区五至七层梁200*6000.08A、B区五至七层梁3. 总体施工部署3.1. 支撑体系选择模板梁、板支撑体系均门式钢架3.2. 材料选择序号材料名称规格材质质量要求1门式架1930*1219M/920*1219MQ

6、235无锈蚀、无变形、无穿孔2梁底模、侧模15mm厚松木板无变形、无开裂、无起皮3木枋80*80mm松木枋无变形、无裂纹、无死节4对拉螺栓4. 主要工序施工方法4.1. 模板设计进行不同层高梁最大跨度代表性验算，具体见计算书4.2. 模板搭设要求1. 梁底支撑，立杆采用门式钢架，水平布置沿梁跨度方向。首层门式钢架通过首层砼垫层作为支撑面。梁底采用80mm80mm的木方，采用顶托支撑；柱侧模采用48钢管+顶托支撑，托梁材料均选择48钢管。梁下立杆的数目和纵距根据计算确定。2. 立杆顶撑全部采用“可调顶板托架”，顶托伸出最上一根水平钢管的距离不得超过0.2m。每根立杆底部设置垫板。扫地杆起步200

7、mm，扫地杆与立杆连接节点下垫木方。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的扫地杆向低处延长两跨与立杆固定；水平拉杆步距不大于1.5m。每步门架增设水平管一度，在支撑门架垂直方向增设剪刀撑，保证支承架的刚度稳定性的要求。在剪刀撑搭设完成后，才允许铺设梁底、板底木方、模板，以免架子太晃动使梁板位置移位。3. 竖向剪刀撑纵横向每隔约4跨设置一道，剪刀撑角度呈45-60度设置；水平剪刀撑每隔5跨沿高度每隔两步设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑角度呈60-90度设置。4. 模板安装工艺流程如下：搭设满堂门式架支梁、板底模安装柱模板、梁侧模调整、加固、验收模板砼浇筑拆模。5. 支模搭设注意事项首先按梁的纵向轴

8、线定出梁二侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设。梁底水平钢管搭设按3起拱。搭设时与梁纵向平行的水平抬模钢管在上，与梁纵向垂直的水平抬模钢管在下，水平连系横杆步距小于或等于1500mm（各部位按构造设计施工）。支撑门架接长使用对接套管。搭设时按设计要求在支撑立杆底垫好木板基础垫。支撑门架近地面处均设置扫地杆，且离地距离200mm。同时按构造设计要求和规范规定设置垂直和水平剪刀撑。支撑架搭设完成后，应进行支撑系统的检查，要满足稳定、强度、刚度好，上面搁置木楞，最后上面安装梁底模板。模板拼缝要严密，防止混凝土浇筑时漏浆。支撑架底部设置底座或垫板,须设纵横向

9、扫地杆；支撑架必须垂直，垂直偏差不大于15mm。支撑架纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置，具体间距详各部位构造设计,以便形成整体稳固系统。模板安装必须严格按施工方案进行施工，严禁随意变动。模板安装前必须在模板表面满刷脱模剂，清扫安装部位的垃圾及杂物。搭设模板系统时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的门架、拉杆、对接套管来搭设支撑架和受力系统。搭设时，二人抬运模板，要相互配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。支撑及模板安装完毕后，须经过项目部质检员、安全员的验收，质量、安全检查合格后，由工长填写模板质量检验批验收表，报监理检查验收后，验收合格后，方可

10、进行下道工序的施工。安全水平兜网每4500mm满布一道，以便确保施工安全。在浇筑砼时，搭设必要的施工便道，杜绝工人攀越踩踏钢筋，人员和设备尽量放置在楼层内，少放置在屋面高支模部位,泵管位置铺设垫板，以缓冲振动力。在混凝土浇筑时垂直、水平荷载大,需对其侧面、底部支撑进行验算，同时因其底部直接支撑在楼面上，按模板工程施工要求，上层梁、板施工时，下面两层楼板支撑不得拆除，以确保模板的施工安全。5. 施工准备1、做好定位基准工作。A、根据控制线用墨斗在结构板面弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。B、在柱墙竖向钢筋上部1000mm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。C、设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切

11、割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2、按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于200mm。4、做好材料进场计划。6. 混凝土浇筑由于柱与梁板砼强度不同，为保证工程施工质量，当设计无规定时，柱边出500mm范围内梁板砼强度与柱相同。楼面水平运输采用泵管浇捣楼面砼。砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋振动。泵管在楼面上应有专用支架，不能固定在

12、模板上，防止泵送时水平力对模板体系的冲击。砼浇筑顺序应有序，按柱梁板方向，均匀进行，不要过于集中。在浇捣楼面砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。砼的保养严格按的要求。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是钢管有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况，出现上述异常情况，施工员应立即指挥楼面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。7. 质量保证措施1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对支顶搭设、模板、支顶的加固等按规范要求安装。2、脚手架安装前应检查材料是否有破损、钢管是否变形、是否有裂缝，搭设过程中随时检查支撑连接是否牢固有效，确保较支撑体系的质量。

13、3、模板安装中，严禁使用有裂缝的木枋，对梁底所使用的木枋应事先检查，挑选完整的木枋，梁底模按规范起拱，确保模板和支顶系统不变形。4、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。5、混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，及时解决，并向有关部门汇报。6、施工过程中必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范（JGJ130-2001）及建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）的要求。8. 支模变形监测 1、支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座

14、是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。2、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。4、监测点布设根据支架规模确定，一般情况下每1015米布设一个监测剖面，支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。5、监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度应满足

15、现场监测要求，并设变形监测报警值。6、监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m 2 875梁8758100梁悬臂构件21002100模板拆除须的待砼达到上表强度要求时方可进行，防止倒塌事故发生。拆模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。高

16、处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面的标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时，应注意防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平面模板时，更要注意，防止模板突然全掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动过的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应

17、在模板拆除后，随即墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。10. 安全技术措施1、模板分项工程施工前，在项目内组织成立安全管理小组负责对模板支撑系统的监督管理。2、施工前组织施工现场有关人员进行专项的模板安装、拆除、砼浇筑等有关安全技术交底。3、将图纸中的特殊部位（重点部位），在现场对班组、工人进行专项的安装、加固等技术交底。4、工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。5、进入现场，必须戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。6、使用电动机械必须接零接地，并实行“一机、一闸、一漏电”开关。7、模板安装完成后，每一道工序时应由有关质检部门检查、验收合格，并填好验收记录后，方可进行下一道工序的施工。8、在

18、模板支撑面上进行砼浇筑时，应派专职安全员、施工员及各班组工人跟踪检查支撑模板及其支顶架的变形情况，如发现有异常情况，应立即停止施工，经确认解除不安全威胁后，方可进行正常施工。9、楼板砼浇筑时，应控制好楼板面上的施工活荷载。10、对于整个支撑架体，安装完后，应检查整个架体系统的稳定性。11、脚手架顶必须设双向水平杆及交叉撑，水平杆、交叉撑与门式架确保有足够的连接刚度。12、脚手架各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求。13、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，脚手架必须设置底座。14、禁止利用拉杆、支

19、撑攀爬上下。11. 支模事故的应急预案（一）应急救援预案的任务和目标支模工程是一项复杂性、多样性、高危性的工程，支模的事故主要体现在模板坍塌、脚手架坍塌，支模的事故发生具有突发性，为保证各种应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。（二） 机 构 设 置项目成立生产安全事故应急救援领导小组：一）、组 长：项目经理 陆春花二）、副组长：项目副经理 李必胜 技术负责人 郭德庆 专职安全员 吴广廉

20、三）、组员：质安员、施工员、机电设备员、各班组长。项目部生产安全事故应急救援领导小组应加强与公司生产安全事故应急救援领导小组及有关部门的联系，保证应急现场有足够的卫生医疗、救援救护、治安保卫和通讯、供电、后勤保障设施及人员。公共急救电话：消防报警119;公安报警110;医疗急救120；（三）机 构 职 责项目部生产安全事故应急救援领导小组职责：一、负责制定生产安全事故预防工作安排和相关部门人员的应急救援工作职责，有计划地区分任务，明确分工，明确责任；二、贯彻执行并落实公司制定的生产安全事故应急救援措施，保证人、财、物等应急救援资源配备到位；三、组织人员进行有针对性的安全事故应急救援应变演习，做

21、到防患于未然；四、发生安全事故或其他异常情况时，应急救援小组应及时组织各部门、各班组进行紧急救援、抢险、尽快控制险情蔓延，其具体职责如下：（1）、组长、副组长、组员随着职务的自然任免而任免，责任、权利、义务也随之履行或失效。（2）、组长负责协助公司对自然灾害、生产安全事故的应急抢险、排险、救援、救灾所需的一切人员、物资、通讯工具、交通工具等的全面组织、协调、指挥工作。（3）、副组长当项目管辖范畴发生自然灾害、生产安全事故后，接到信号必须迅速赶赴现场，积极组织相关人员和物资参加应急抢险、排险、救援、救灾等工作，具体分工由组长临场应变而定，但必须互相协调，分工合作。（4）、组员是项目自然灾害、生产

22、安全事故应急抢险、排险、救援、救灾的主要骨干成员。当项目管辖范畴发生自然灾害、生产安全事故后，接到信号必须迅速赶赴现场参加应急抢险、排险、救援、救灾等工作：、项目生产安全应急救援小组必须坚守岗位，组织项目的抢险、救援工作，制定临时应急救援抢险措施和发生险情时对现场人员进行分工投入救援抢险第一线，有效控制和防止事态的扩大；、发生安全生产事故或其它异常情况时，立即如实报告公司应急救援领导小组并及时组织救援、抢险和尽快控制险情蔓延；并随时保持联系，向公司及有关单位报告事故的原因和现场救援、抢险的工作进展情况。同时，立即与公安消防等单位取得联系，做到需要援时随时得到援助，并积极协助有关部门进行全方位的

23、救援、抢险和处理；、后勤人员保证组织机械设备、设施、器材、运输、工具等抢险救援物资到位，在核实现场的抢险救援物资不足时，马上调、购场外的物资进场。负责与医院、公安、消防、劳动局等单位的接洽、接待等工作，协助卫生员进行救援工作，保障抢险救援工作顺利进行；、现场生产管理人员立即组织人员、机械设备、设施、器材、运输工具等投入抢险工作和搬运相关的救援器具给有关人员进行抢险、救援使用；、保卫人员负责维持现场秩序，引导和疏散人员，防止由于荒乱而造成伤亡事故；（5）、配合公司积极妥善做好各项善后工作和恢复生产的工作。（四）应急救援工作程序项目生产安全事故应急求援领导小组应急救援工作程序：一、项目部若发生安全

24、事故或其它异常情况时，应急救援领导小组应及时组织各部门、各班组进行紧急救援、抢险工作，尽快控制险情的蔓延；二、应按规定立即如实报告有关单位和公司应急救援领导小组，并采取有效的措施进行全方位的救援、抢险和处理；三、疏散事故区内的人员并采取有效的安全措施抢险人员、财产，切实排除险情和抢救人员、财产，防止事故的蔓延、扩大。四、与上级保持联系随时报告事故的进展及处理情况；五、项目部全体员工有责任和义务投入事故应急救援、抢险工作中去，并应积极配合、协助事故的处理调查工作。（五）模板坍塌应急救援方案5.1 工地发生高支模坍塌事故时，要立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；5.

25、2 报120急救中心，到现场抢救受伤人员；5.3 急报项目部应急救援领导小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急求援措施；5.4 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全， 避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5.5 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（六）脚手架坍塌应急救援方案6.1 发生脚手架坍塌事故,工地要立即组织人员就地抢救，控制好事态的发展，防止事态扩大。6.2 拨打120急救中心，到现场抢救受伤人员。6.3 立即报告公司应急救援领导小组及有关单位，赶赴现场采取有效的应急救援措施。6.4 及时清理事故现场，消除隐患，避免事故重复发生。检查现场施工人员是否齐全，免于

26、遗漏受伤及遇难者。预备应急救援工具：切割机、起重机、手提电锯、药箱、担架等。12. 设计计算书梁模板（门架）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)5.3梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2

27、k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2自定义:0.14风压高度变化系数z0.904风荷载体型系数s0.23三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，门架垂直梁轴线门架交错支撑形式双门架交错布置门架错位尺寸(mm)600门架跨距lb(mm)900梁两侧立柱间距lc(mm)2000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000混凝土梁距梁底小梁中的位置居中梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm)919梁底支撑小梁间距(mm)150梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：模板设计立面图1模板设计立面图

28、2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 Wbh2/6=3001515/611250mm3，Ibh3/12=300151515/1284375mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.720.38kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G

29、2k+G3k)h)b=0.91.350.1+(24+1.5)0.80.37.46kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.720.30.53kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.80.36.15kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.0777.460.152+0.10.530.152，-0.1077.460.152+0.1210.530.152，-0.0717.460.152-0.1070.530.152106/112501.47N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6

30、326.151504/(1001000084375)0.02mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1437.460.15+1.2230.530.151.38kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1436.150.151.05kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)25

31、6 计算简图如下： 承载能力极限状态 q1=0.91.2(G1k2-G1k1)l=0.91.2(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m q2=Rmax/L=1.38/0.3=4.59kN/m F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.720.15(1-0.3/2)/2+0.91.20.50.15(0.8-0.12)=0.43kN/m F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.720.15(2-1-0.3/2)/2+0.9

32、1.20.50.15(0.8-0.12)=0.43kN/m 正常使用极限状态 q1=(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m q2=1.05/0.3=3.51kN/m F1=(0.1+(24+1.1)0.12)0.15(1-0.3/2)/2+0.50.15(0.8-0.12)=0.25kN/m F2=(0.1+(24+1.1)0.12)0.15(2-1-0.3/2)/2+0.50.15(0.8-0.12)=0.25kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.13106/640002.08N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vma

33、x1.13kN max3Vmax/(2bh0)=31.131000/(28060)0.35N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.13mml/4001219/4003.05mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1-0.13kN，R21.28kN，R31.28kN，R4-0.13kN 正常使用极限状态 R1-0.09kN，R20.89kN，R30.89kN，R4-0.09kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁材料规格8号槽钢主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12

34、5主梁截面惯性矩I(cm4)101.3主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R41.28kN，RmaxR1，R2，R3，R40.89kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.58106/2530022.77N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.22kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.22100043802-(43-5)642/(810130005)9.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.0

35、5mml/400900/4002.25mm 满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型483.5扫地杆钢管类型483.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)150垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2 门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns1脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb1连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl1锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)

36、数量ns1直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz1旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2 水平加固杆钢管类型483水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型483.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型483.5交叉支撑长度(m)2.04 q1=Gmk+Gjknj+Gskns4/5+Gbknb4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.11+0.114/5+0.114/5+0.11+0.11=0.56kN q2=Ggk(lb+lb)5/4=0.04(0.9+0.9)5/4=0.1kN q3=Gzknz+Gxknx=0

37、.11+0.11=0.2kN q4=2Ggk4lb/cos(arctan(5h0)/(4lb)=20.0540.9/cos(arctan(51.93)/(40.9)=1.05kN q5=Ggk(2lb+(lc+b)/2)=0.05(20.9+(2+1.22)/2)=0.17kN NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1+0.2+1.05+0.17+0.2)/1.93=1.18kN/m NGik=(24+1.5)0.80.3+(24+1.1)0.12(2-0.3)/2+0.5(2+0.3)/2+2(0.8-0.12)0.9/2=4.47kN NQ1k=10.9(

38、0.3+2)/2/2=0.52kN N1=0.91.2(1.185.3+4.47)+1.40.52=12.24kN N2=0.91.2(1.185.3+4.47)+0.91.4(0.52+20.0422/(101.22)=12.21kN N3=0.91.35(1.185.3+4.47)+1.4(0.70.52+0.620.0422/(101.22)=13.52kN =k0h0/i=1.131930/15.8=138.03，查表得，0.41 N/(A)13516.6/(0.414892)34.04N/mm2=1205=205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30

39、 由门架稳定性验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax6.76kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.76/(10.15)45.06kPafak140kPa 满足要求！梁模板（门架）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)9.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)4.8梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0

40、.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2自定义:0.14风压高度变化系数z0.904风荷载体型系数s0.23三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，门架垂直梁轴线门架交错支撑形式双门架交错布置门架错位尺寸(mm)600门架跨距lb(mm)900梁两侧立柱间距lc(mm)2000混凝土梁居梁两侧

41、立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1000混凝土梁距梁底小梁中的位置居中梁底门架第一根立柱距梁中心线距离(mm)919梁底支撑小梁间距(mm)150梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：模板设计立面图1模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000 Wbh2/6=3001515/611250mm3，Ibh3/12=300151515/1284375mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1

42、k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.720.38kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.91.350.1+(24+1.5)0.80.37.46kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.720.30.53kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.80.36.15kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.0777.460.152+0.10.530.152，-

43、0.1077.460.152+0.1210.530.152，-0.0717.460.152-0.1070.530.152106/112501.47N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6326.151504/(1001000084375)0.02mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1437.460.15+1.2230.530.151.38kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1436.150.1

44、51.05kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 承载能力极限状态 q1=0.91.2(G1k2-G1k1)l=0.91.2(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m q2=Rmax/L=1.38/0.3=4.59kN/m F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.720.15(1-0.3/2)

45、/2+0.91.20.50.15(0.8-0.12)=0.43kN/m F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.720.15(2-1-0.3/2)/2+0.91.20.50.15(0.8-0.12)=0.43kN/m 正常使用极限状态 q1=(0.3-0.1)0.15=0.03kN/m q2=1.05/0.3=3.51kN/m F1=(0.1+(24+1.1)0.12)0.15(1-0.3/2)/2+0.50.15(0.8-0.12)=0.25kN/m F2=(0.1+(24+1.1)0.12)0.15(2

46、-1-0.3/2)/2+0.50.15(0.8-0.12)=0.25kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.13106/640002.08N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.13kN max3Vmax/(2bh0)=31.131000/(28060)0.35N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.13mml/4001219/4003.05mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1-0.13kN，R21.28kN，R31.28kN，R4-0.13kN 正常使

47、用极限状态 R1-0.09kN，R20.89kN，R30.89kN，R4-0.09kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁材料规格8号槽钢主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)101.3主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R41.28kN，RmaxR1，R2，R3，R40.89kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.58106/2530022.77N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力

48、图(kN) Vmax3.22kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.22100043802-(43-5)642/(810130005)9.5N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.05mml/400900/4002.25mm 满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型483.5扫地杆钢管类型483.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)150垂直门架的水平加固杆底层步距(m)2 门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0

49、.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns1脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb1连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl1锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)数量ns1直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz1旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2 水平加固杆钢管类型483水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型483.5剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型483.5交叉支撑长度(m)2.04 q1=Gmk+Gjknj+Gskns

50、4/5+Gbknb4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.11+0.114/5+0.114/5+0.11+0.11=0.56kN q2=Ggk(lb+lb)5/4=0.04(0.9+0.9)5/4=0.1kN q3=Gzknz+Gxknx=0.11+0.11=0.2kN q4=2Ggk4lb/cos(arctan(5h0)/(4lb)=20.0540.9/cos(arctan(51.93)/(40.9)=1.05kN q5=Ggk(2lb+(lc+b)/2)=0.05(20.9+(2+1.22)/2)=0.17kN NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.56+0.1

51、+0.2+1.05+0.17+0.2)/1.93=1.18kN/m NGik=(24+1.5)0.80.3+(24+1.1)0.12(2-0.3)/2+0.5(2+0.3)/2+2(0.8-0.12)0.9/2=4.47kN NQ1k=10.9(0.3+2)/2/2=0.52kN N1=0.91.2(1.184.8+4.47)+1.40.52=11.61kN N2=0.91.2(1.184.8+4.47)+0.91.4(0.52+20.0422/(101.22)=11.57kN N3=0.91.35(1.184.8+4.47)+1.4(0.70.52+0.620.0422/(101.22)=1

52、2.8kN =k0h0/i=1.131930/15.8=138.03，查表得，0.41 N/(A)12798.72/(0.414892)32.23N/mm2=1205=205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由门架稳定性验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax6.4kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.4/(10.15)42.66kPafak140kPa 满足要求！板模板（门架）计算

53、书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)支架形式全封闭墙基本风压0(kN/m2)0.2风压高度变化系数