容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟

《容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟》由会员分享，可在线阅读，更多相关《容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟（74页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、密密 级级公公 开开学学 号号070403 毕毕 业业 设设 计（论计（论 文）文） 容器组合式油水旋流分离器容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟的结构设计与三维实体模拟 院院（系系、部部）：机械工程学院机械工程学院姓姓 名：名：班班 级：级：环环 072072专专 业：业：环境工程环境工程指指导导教教师师：陈进富陈进富/ /陈家庆陈家庆教教师师职职称称：教授教授/ /教授教授 2011 年 5 月 27 日北京容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟北京石油化工学院学位论文电子版授权使用协议 论文 容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟 系本人在北京石油化工学院

2、学习期间创作完成的作品，并已通过论文答辩。 本人系作品的唯一作者，即著作权人。现本人同意将本作品收录于“北京石油化工学院学位论文全文数据库”。本人承诺：已提交的学位论文电子版与印刷版论文的内容一致，如因不同而引起学术声誉上的损失由本人自负。 本人完全同意本作品在校园网上提供论文目录检索、文摘浏览以及全文部分浏览服务。公开级学位论文全文电子版允许读者在校园网上浏览并下载全文。 注：本协议书对于“非公开学位论文”在保密期限过后同样适用。 院系名称： 机械工程学院 作者签名： 学 号： 070403 2011 年 5 月 27 日容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟北北 京京 石石 油油

3、 化化 工工 学学 院院毕毕 业业 设设 计计 （ （论论 文）任文）任 务务 书书学院（系） 机械工程学院机械工程学院 专业 环境工程环境工程 班级 环环 07-207-2 学生姓名 指导教师/职称 陈进富陈进富/ /教授、陈家庆教授、陈家庆/ / 教授教授 1.毕业设计（论文）题目容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟2.任务起止日期： 20112011 年 2 2 月 2121 日 至 20112011 年 6 6 月 0707 日3.毕业设计（论文）的主要内容与要求（含原始数据及应提交的成果）(1)(1) 题目简介与主要内容题目

4、简介与主要内容将水力旋流器应用于液液分离是二十世纪八十年代出现的新技术，具有常规液液分离技术所不可比拟的一系列优点，目前主要应用于石油工业上游行业采油污水的处理，而其在石油化工、医药、市政环保等行业的潜在应用正在引起越来越多的关注。由于单根水力旋流管的处理能力有限，因此工程实际中往往将多根水力旋流管并联组合并以类似管壳式换热器的方式组装。为了完成含油污水在所有旋流管之间的有效分配以及各旋流管顶部溢流口和底流口液体的有效收集。西方发达国家的设备制造商如美国 Cooper Cameron、英国 Cyclotech Ltd 等都先后提出了各具自主知识产权的结构设计方案，国内无论是在单根水力旋流管的结

5、构设计上，还是在组合式结构设计方案上，都是跟踪国外。本题目将在查阅大量文献资料的基础上，了解各种典型的油-水分离单元处理技术，收集国内外目前所用各种类型单体旋流管的结构与尺寸，能进行类比设计；以 Cyclotech 公司的 B20 系列脱油型水力旋流器为切入点，掌握其结构设计过程中的全部技术细节，借鉴管壳式换热器等压力容器设计方面的相关知识，完成其结构设计所包含的全部工作内容。(2)(2) 原始数据原始数据处理量：50m3/h；入口含油量：100200mg/L；外排净化水中的含油量100m 的浮油和 10100m 的分散油形式存在，另外 10%主要是 0.110m 的乳化油，0.1m 的溶解油

6、含量很低。(2) 含有悬浮固体颗粒。颗粒粒径一般为 1100m，主要包括粘土颗粒、粉砂和细砂等。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟2(3) 高含盐量。油田采油污水一般无机盐的含量很高，从几千到几万甚至十几万 mg/L，各油田甚至各区块、油层都不同。无机盐离子主要包括：Ca2+，Mg2+，K+，Na+，Fe2+，Cl-，HCO3-，CO32-等。(4) 含细菌。主要是腐生菌和硫酸盐还原菌。(5) 部分油田污水含表面活性剂。另外，采油污水还具有高水温(4080)和高 pH 的特点1。随着石油工业的不断发展，油气产量持续上升，石油天然气工业目前已经进入了一个全新的发展阶段。油气勘探开发

7、活动的增多，所产生的污染量也随之增加，对环境造成的污染也日益严重。而外界对采油污水的处理和回用的要求将会日益提高。在原有的初级处理基础上，结合油田实际情况增加深度处理单元可以进一步净化污水，满足油田的发展需要。本文针对采油污水的不同性质对其进行有效处理。1.2 含油污水常规的处理方法和技术目前，我国采油污水处理技术发展较快。20 世纪 60 年代，产生了重力除油流程，70 年代至 80 年代出现了通过压力储油罐、压力过滤罐的压力流程，叶轮气体浮选机国产化后，浮选流程得到了普遍推广应用。20 世纪 90 年代初，随着离心除油技术的引进、消化吸收，开始研制国产的水力旋流器，实现了水力旋流器处理技术

8、。本文主要介绍几种典型的常见处理方法。1.2.1 重力除油重力除油依靠油水的比重差通过油与水的自然分离实现除油效果。重力除油可以去除废水中的浮油及大部分分散油达到除油的目的。通常重力除油常分为自然除油和斜板除油。重力除油的主要设备有立式除油罐、斜板式隔油池及粗粒化除油罐等2。(1) 自然除油自然除油是指原水中不加混凝剂，依靠水中自然形成的微小油滴靠其与废水的相对密度差上浮而进行分离，从而达到除油的目的。自然除油可以去除含油废水中的浮油和分散油，即油珠粒径为 10100m。由于自然除油在水流动状态下进行，所以除油效率的大小与水流的流速有关。实际上，废水中或多或少地含有容器组合式油水旋流分离器的结

9、构设计与三维实体模拟3悬浮固体，它具有吸附油珠的特性，从而降低了油珠的上浮速度。自然除油法所应用的设备虽运行费用低，方便管理，但是立式沉降罐体积庞大，去除效率低3。(2) 斜板除油斜板除油是基于浅池沉降理论（又称“浅层沉淀”或“浅层理论” ） ，实际上就是忽略了紊流、进出口水流的不均匀性、油珠颗粒上浮中的絮凝等因素，认为油珠颗粒在理想状态下进行重力分离。在油水分离设备中加斜板，增加分离设备的工作表面积，缩小分离高度，可以提高油珠颗粒的去除效率。由于斜板的存在，增大了湿周、缩小了水力半径，因而雷诺数较小，水流流动处于层流状态，同时弗劳德数较大，更有利于油水分离，所以斜板除油成为目前常用的高效除油

10、方法之一。斜板除油装置基本上分为平流式和立式两种，对应的设备为平流式斜板隔油池和立式斜板除油罐。斜板除油的方法依然存在不足，上向流水与油珠的运动方向一致，下向流水与泥的流动方向一致，因而就造就了处理后的水与分离的油和泥重新混合，发生二次污染的可能。1.2.2 粗粒化除油粗粒化除油是使含油污水通过粗粒化材料所构成的填充床层使油珠变大然后沉降，其中处理的主要对象是水中的分散油4。含油污水通过装有粗粒化材料的装置，在润湿聚结、碰撞聚结、截流、附着作用下油珠由小变大的过程该法用于处理分散油、乳化油，设备小、操作简单但滤料易堵塞，有表面活性剂时效果较差。可作为粗粒化填料有聚丙烯、无烟煤、陶粒、石英砂等，

11、其外形可做成粒状、纤维状、管状或胶结状。目前粗粒化机理大体上有“润湿聚结”和“碰撞聚结”两种。“润湿聚结”理论建立在亲油性粗粒化材料的基础上。当含油废水经过亲油性材料组成的粗粒化床上时，分散油珠便在材料表面润湿并附着，这样材料表面被油膜包裹，再流来的油珠也更容易润湿附着在上面，因而附着的油珠不断扩大形成油膜，由于浮力和反向水流冲击的作用，油膜开始脱落。脱落的油膜到水相中形成油珠，该油珠粒径比聚集前多的油珠粒径大，从而达到粗粒化的目的。“碰撞聚结”理论建立在疏油材料基础之上。当含油废水经过疏水性材料时，两个或多个油珠可能同时与疏油材料的管壁上碰撞或互相之间碰撞，使它们合并容器组合式油水旋流分离器

12、的结构设计与三维实体模拟4成大油珠，从而达到粗粒化的目的。无论是亲油或疏油的粗粒化材料，两种聚结都同时存在，只是前者以“润湿聚结”作用为主，后者以“碰撞聚结”为主。因此，无论是亲油性材料还是疏油性材料只要粒径适合，就会有比较好的粗粒化效果。其中技术关键是粗粒化材料。从材料的形状来看，可分为纤维状和颗料状；从材料的性质来看，许多研究者认为材质表而的亲油疏水性能是主要的，而且亲油性材料与油的按触角小于70度为好。当含油污水通过这种材料时，微细油粒便吸附在其表而上，经过不断碰撞，油珠逐渐聚结扩大而形成油膜。最后在重力和水流推力下，脱离材料表面而浮升于水面。粗粒化材料还可分为无机和有机两类。外形可做成

13、粒状、纤维状、管状。胶结状聚丙烯、无烟煤、陶粒、石英砂等均可作为粗粒化填料，填料的种类如图1-2-1所示。图图 1-2-1 填料材料示意图填料材料示意图粗粒化的主要缺点是定期对聚结床清洗，定期更换聚结材料提高了运行费用。目前有一种趋势就是将粗粒化技术与斜板除油技术结合起来，开发出聚结型斜板除油装备。此装备的分离过程不存在重新混合，因而避免了单独使用斜板技术可能引起二次污染的可能性。而且此装备不需要进行反冲洗、安装方便、不易破损。1.2.3 混凝除油 混凝除油是一种化学方法。当含油废水中的乳化油和尺寸小于 0.1m 的胶体颗粒必须采用化学方法去除，即向废水中投加化学药剂，破坏胶体颗粒的稳定性，使

14、废水中难以沉淀的胶体颗粒能相互聚集，形成大颗粒后沉淀下来。混凝过程包括混合、反应、凝聚和絮凝几个过程。目前油田常用的混凝剂有精制硫酸铝、粗制硫酸铝、聚合氯化吕（PAC） 、氯化亚铁、硫酸亚铁、阳离子型聚丙烯酰胺(PAM)等，有时也投加助凝剂促进混凝效果，但它本身不起混凝作用。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟5近年来化学混凝法主要集中在开发新的水处理药剂。Thomas E. R.报道了使用低分子量的有机胺，特别是季铵盐处理采油废水中的溶解有机物。Doyle D.H.等利用聚合物有机粘土吸附采油废水中的溶解有机物，也取得了良好的试验结果。在有机高分子絮凝剂方面，多以丙烯酰胺和丙烯酸

15、的二元及三元共聚物为主。此外，生物破乳剂、生物絮凝剂、低污染或无污染的水质处理剂也是重要的研究方向。化学混凝与其他方法联合使用处理采油废水也取得较好的去除效果。陈进富教授等采用粉末活性炭(PAC)与阴离子聚丙烯酰胺(HPAM)、阳离子聚丙烯酰胺(YPAM)复配处理绥中某油田采油废水，CODCr去除率15.19%30.10%，随PAC用量的增加，CODCr去除率有所增大。PAC与HPAM或YPAM复配去除CODCr较单独使用PAC的效果好5。1.2.4 气浮法除油气浮法除油就是向废水中通入空气（有时还一同加入浮选剂），并以微小气泡的形式从水中析出成为载体，使废水中的乳化液、微小悬浮颗粒等污染物质

16、粘附在气泡上，随气泡一起上浮到水面，形成气、水、油珠三相混合体。通过收集泡沫、浮油达到除油的目的。含油废水中的乳化油易粘附在气泡上，增加其上浮速度。气浮除油效率随着气泡与油珠和固体颗粒的接触效率和附着效率的提高而提高。气液接触时间延长可提高接触效率和吸附效率，从而提高除油效率。增大油珠直径，减小气泡直径和提高气泡浓度既可以提高接触效率，也可提高附着效率，因此是提高出有效率的重要措施。其他一些因素如温度、PH值、矿化度、处理水含油量和水中所含原油类型也都直接或间接地影响除油效率6。1.2.5 生化处理技术生化法主要是通过微生物的新陈代谢过程使污水中的有机物被降解，转化成新的生物细胞及简单形式的无

17、机物，从而达到去除有机物的目的。生化法是在初级处理基础上进行的二级处理技术，已广泛应用于城市污水和印染、石化、酿造、造纸等工业污水的处理。在采油污水处理方面近年来也有许多研究，一般要求进入生化处理系统前含油1500mm 时，最大间隙3mm，全部焊缝腰高均等于 0.8 倍较薄板厚度。垫板与容器壳体采用间断焊。鞍座在下列条件应设置加强垫板：（1）设备壳体的计算壁厚小于或等于 3mm；（2）设备外壳用高合金钢制造，配以碳钢支座；（3）设备壳体与支座间的温度差大于 200；（4）设备壳体需要焊后热处理，应设置加强垫板，且加强垫板需在热处理前焊上；（5）壳体鞍座处的最大轴向应力大于。1.25 tb因为本

18、设计中的容器设备壳体的计算壁厚小于 3mm，所以需要设置加强垫板。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟43根据JB/T47121992中要求 DN1500mm4000mm 直径范围的卧式容器设置了 150o包角的鞍座。这是考虑到大直径薄壁容器，由于在其载荷相对较大而壁厚相对较薄的情况下，使用 120o包角的鞍座，会在鞍座边角处产生较高的应力。如增加容器壁厚将会导致设备设计不经济。但增加包角可以降低该处应力而不增加筒体壁厚，使得设备设计相对经济合理。本设计中鞍座的结构简图及其主要的尺寸如图 3-5-1 和表 3-9 所示。图图 3-5-1 鞍式支座结构示意图鞍式支座结构示意图表表 3

19、-9 鞍式支座尺寸参数表鞍式支座尺寸参数表 单位：单位：mm底板腹板公称直径 DN载荷(KN)鞍座高度 h质量（Kg）螺栓间距2l1l1b121700845250208104014602001612筋板垫板3l2b3b3弧长4b4e增加质量/m3551702301224304301090203.6 辅助零件的选择3.6.1 隔板的设计容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟44参考过程设备设计中管壳式换热器结构：把实际的管板简化为承受均布载荷、放置在弹性基础上且受管孔均匀削弱的当量圆平板。本设计中的容器结构类似于浮头式换热器，其两块隔板通过旋流管管束相连，与壳体无关，因而隔板和管束组成

20、一个静不定系统，壳体为静定系统。薄管板主要载荷由管壁与壳壁的温度差决定，流体压力引起的应力与挠度相对来说是不大的。一般在中、低压力条件下薄板的厚度可从表 3-10 中直接查出得到。表表 3-10 薄板管的厚度参数薄板管的厚度参数 单位：单位：mm公称直径300-400500-600700-800900-12001400-1800管板厚度810121416结合本设计，压力容器设备公称直径 DN=1700mm，因此管板厚度设定为16mm。3.6.2 管法兰设计管法兰是借助连接螺栓压紧垫片，使垫片在螺栓压紧力的作用下发生塑性或弹性变形以填塞法兰压紧面的缝隙而达到密封的目的。从设计的角度分析，法兰必须

21、与连接的有关零件（螺栓及垫片）联系起来进行整体考虑。本设计采用板式平焊法兰，板式平焊法兰由于其取材方便，在化工容器上得到广泛使用，但板式平焊法兰的刚性较差，在螺栓力作用下，法兰变形而引起密封面的转角会导致密封面泄漏。因此，板式平焊法兰仅适用于公称压力的凸面密封面形式。1.0PNMPa管法兰公称直径是管子的名义直径。本设计的各个开孔处接管直径及法兰的选取见表 3-11。表表 3-11 管法兰参数表管法兰参数表 单位：单位：mm管子法兰公称直径外径外径螺孔中心圆直径连接凸起部分直径连接凸起部分高度法兰厚度螺栓孔径螺栓数目404513010080316144150159260225200330188

22、3.6.3 吊耳的设计参考HGT 21574-2008化工设备吊耳及工程技术要求，卧式容器一般采用容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟45HP 型卧式容器吊耳，该类型吊耳吊重范围在 110t，使用的直径范围在300mm2100mm 内，本设计符合上述条件，因此采用 HP 型顶部板式吊耳，其结构简图如图 3-6-1 所示。图图 3-6-1 HP 型吊耳结构简图型吊耳结构简图相关参数如表 3-12 所示：表表 3-12 HP 型吊耳结构参数表型吊耳结构参数表 单位：单位：mm吊耳型号直径范围RLDSHPL1SHP-1300-21005014050141622016HGT 21574-2

23、008中对吊耳的强度规定如下：（1）所有吊耳本身都是按1.65 的综合影响系数为 1.65；（2）由于吊耳处的局部应力属一次应力，故局部应力的许用应力值取为 1.5 倍标准许用应力值；（3）吊耳板所用材质为 Q235A，吊耳板厚度为 15mm，许用拉应力约为375MPa。 根据本设计实际情况估算，有：竖向载荷： (3-19)140000VFN横向载荷： (3-20)tan3080829HVFFN 吊绳方向载荷： (3-21)/cos30161658LVFFN 径向弯矩： (3-22)80829 14011316060HMFLN mm容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟46吊耳板吊索

24、方向的最大拉应力： (3-23)/(2) 161658/(200 100) 2857.8LLFRD SMPa因此，满足要求。 L3.6.4 视镜的选择视镜是用来观察设备内部物料化学和物理变化过程情况的一种装备。视镜除受工作压力外，还要承受高温、热应力和化学腐蚀的作用。玻璃管视镜是工业管道装置上主要附件之一，在石油、化工、医药、食品等工业生产装置的管道中，视镜能随时观察管道中的液体、气体、蒸气等介质的流动及反应情况，起到监视生产、避免生产过程中事故发生的作用24。结合本设计的实际情况，选择玻璃管直通视镜 SG-ZT 型作为压力容器上的视镜型号。直通视镜的结构如下图所示。图图 3-6-2 玻璃管直

25、通视镜玻璃管直通视镜 SG-ZT 型示意图型示意图该零件主要的制造材料为碳钢，视窗材质为石英玻璃或纳钙玻璃，工作温度-30-250，工作压力为 0.6MPa2.5MPa，允许急变温度60。该型号直通视镜常见的尺寸规格见表 3-13。表表 3-13 直通视镜主要技术参数直通视镜主要技术参数 单位：单位：mmDN202540506580100125L200260260320320360360440H1451892342782783083083643.6.5 容器压力表的选择压力表是测量容器中介质压力的仪表，可以直接显示出容器内的压力值，使容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟47操作人员

26、及时了解压力容器内部的压力情况，将压力控制在允许的范围内，防止发生超压事故。压力表的类型常见的有液柱式压力表、弹性元件式压力表、活塞式压力表和电量式压力表四大类。目前，单弹簧式压力表广泛用于压力容器中。压力表应安装在便于观察，清洗，防止幅射热、冰冻或振动等不良的位置。压力表必须经过校验，表盘刻度清晰并应用红线标明最高容许工作压力；结合本设计的实际情况，本设计选择 YE-100B 系列膜盒压力表。其外形及结构见图 3-6-3。膜盒压力表采用膜盒作为测量微小压力的敏感元件 。测量对铜合金不起腐蚀作用、无爆炸危险气体的微压和负压，广泛应用于锅炉通风、气体管道、燃烧装置等及其他类似设备上。仪表垂直安装

27、，工作环境温度-2555；相对湿度不大于 80%，并且周围空气中不含有腐蚀仪表的有害气体。使用温度偏离 205时，其温度附加误差不大于 0.04%/10。图图 3-6-3 YE-100B 不锈钢盒压力表不锈钢盒压力表3.7 泵的选择容器组合式油水旋流分离器主要是依靠一定的压强来驱使介质运动完成油水分离的过程。当地面压力不足以提供所需要压强的时候，就需要通过选择相应的泵来提供所需压强。3.7.1 参数的确定工艺参数是泵选型的重要依据，应根据工艺流程和操作变化范围慎重确定，容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟48泵在工作中主要的参数有流量和扬程。(1)流量 Q 的计算流量是指工艺装置生

28、产中，要求泵输送的介质量，工艺人员一般应给出正常的最小和最大流量。泵参数表上往往只给出正常和额定流量。选泵时，要求额定流量不小于装置的最大流量或者取正常流量的 1.11.15 倍。本设计给定的流量为，即350/mh （3-24）hmhmQQe/55/501 . 11 . 133(2)扬程 H 的计算扬程是指工艺装置所需要的扬程值，也称计算扬程。一般要求泵的额定扬程为装置所需扬程的 1.051.1 倍。水泵扬程的作用是使水提升几何给水高度及克服管路的水头损失，即有： （3-25）wgehHH式中， 理论扬程，m；eH 泵与旋流器之间的高度差，这里取； gHmHe1 克服管路的水头损失，m；wh其

29、中，整个管路的水头损失等于各管段的沿程水头损失和所有局部水头损wh失的总和。 （3-26）jfwhhh式中， 沿程阻力损失，这里取；fh3fhm 局部阻力损失，m；jh （3-27）mgsQghj32221031. 68 . 92)075. 0/()360050(2 . 02)/(2式中， 局部阻力损失系数，这里取；0.20 进入容器的进口速度，m/s； 流量，；Q3/mh 进口管道截面面积，m2。s由上述结果可知：mhHHwge41031. 6313取 1.1 倍安全裕量可得： （3-28）mHHe4 . 41 . 141 . 1容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟493.7.2

30、 泵的选型在本设计中泵的主要功能是将采油废水打入水力旋流器泵提供一个较大的压力，使采油废水能够在压力的作用下在旋流管的切向入口处一个切向速度，进而进入旋流管进行油水分离的过程。又因为油珠粒径的大小直接影响水力旋流器的效能，为了防止油珠在泵内流动是被剪切破坏，所以本设计中需要选择一个低剪切泵。根据容器组合式油水旋流分离器的这些实际工作情况，本设计选择单螺杆泵来作为传输动力的装置。单螺杆泵是转子式容积泵的一种，它是依靠螺杆与衬套相互啮合在吸入腔和排出腔产生容积变化来输送液体的。它是一种内啮合的密闭式螺杆泵，主要工作部件由具有双头螺旋空腔的衬套（定子）和在定子腔内与其啮合的单头螺旋螺杆（转子）组成2

31、5。单螺杆泵由于结构和工作特性，与活塞泵离心泵、叶片泵、齿轮泵相比具有下列诸多优点：（1）能输送高固体含量的介质；（2）流量均匀压力稳定，低转速时更为明显；（3）流量与泵的转速成正比，因而具有良好的变量调节性；（4）一泵多用可以输送不同粘度的介质；（5）泵的安装位置可以任意倾斜；（6）适合输送敏性物品和易受离心力等破坏的物品；（7）体积小，重量轻、噪声低，结构简单，维修方便。表表 3-14 G 型单螺杆泵固定转速时的性能参数型单螺杆泵固定转速时的性能参数型号流量3/mh转速（r/min）电机功率kw扬程（m）进口（m）出口（m）允许颗粒直径（mm）G70-14572011601501258G7

32、0-24572018.51201501258G85-165720156015015010鉴于上述单螺杆泵的优点，本设计选择 G 型单螺杆泵，其外形见图 3-7-1，根据表 3-14 中的数据选择 G85-1 型号的单螺杆泵，其流量为，扬程为365/mh容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟5060m。固定转速时的性能参数见表 3-14。图图 3-7-1 G 型单螺杆泵型单螺杆泵3.8 焊缝探伤与压力测试3.8.1 焊缝探伤压力容器各受压部件的组装大多采用焊接方式，焊缝的接头和坡口的设计直接影响到焊接的质量与容器的安全，因此必须对容器焊接接头进行焊缝探伤。根据标准，符合下列情况之一的压

33、力容器对接接头的对接焊缝，必须进行全部射线或超声波探伤：（1）GB150钢制压力容器中规定进行全部射线或超声波探伤的；（2）第三类压力容器；（3）设计压力大于等于 5MPa 的；（4）第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器；（5）设计压力大于等于 0.6MPa 的管壳式余热锅炉；（6）钛制压力容器；（7）设计选用焊缝系数为 1.0 的；（8）不需开设检查孔的；（9）公称直径大于等于 250mm 接管的对接焊接接头；（10）选用电渣焊的；（11）用户要求全部探伤的；（12）介质为易燃或毒性程度为极度、高度、中度危害的、或采用气压试验的、或设计压力大于等于 1.6MPa 的铝、铜制压

34、力容器。除以上规定以外的其他压力容器，其对接接头的对接焊缝应做局部探伤检查。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟51探伤方法按规定，探伤检查部位由制造单位检验部门根据实际情况选定。检查的长度不得少于各条焊缝长度的 20，且不小于 250mm。对所有的 T 型连接部位，以及拼接封头（管板）的对接接头，必须进行射线探伤。经过局部射线探伤或超声波探伤的焊接接头，若在探伤部位发现超标缺陷时，则应进行不少于该条焊缝长度 10的补充探伤，如仍不合格，则应对该条焊缝全部探伤26。压力容器的对接接头进行全部或局部探伤，采用射线和超声波两种探伤方法进行时，其质量要求，按各自标准均合格的，方可认为探伤

35、合格。（1）对接焊缝的射线探伤，应按 GB3323钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级的规定执行。全部射线探伤的压力容器对接焊缝级合格；局部射线探伤的压力容器对接焊缝级合格，但不得有未焊透缺陷。（2）对接接头的超声波探伤，应按 JB4730压力容器无损检测的规定执行。全部超声波探伤的压力容器对接焊缝级合格，局部超声波探伤的压力容器对接焊缝级合格。3.8.2 压力测试除材料本身的缺陷外，容器在制造和使用过程中会产生各种缺陷。为考核缺陷对压力容器的安全性的影响，压力容器制造完毕后或定期检验时，都要进行压力试验。压力试验包括耐压试验和气密性试验。耐压试验是指在超设计压力下进行的液压（或气压）试验；气密

36、性试验是指在等于或低于设计压力下进行的气压试验。在液压试验时，为防止材料发生低应力脆性破坏，液体温度不得低于容器壳体材料的韧脆转变温度。一般来说，碳素钢、16MnR 和正火 15MnVR 钢容器液压试验时，液体温度不得低于 5；其他低合金钢容器，液压试验时液体温度不得低于 15。如果由于板厚等因素造成材料无延性转变温度升高，则需相应提高试验液体温度。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟52第四章 计算机辅助设计及技术经济性分析4.1 计算机辅助设计随着计算机辅助软件的开发和普及，人们已经越来越多的应用计算机进行图形、仿真、三维模拟等辅助设计。在本次设计中，利用 AutoCAD 软件

37、对 B20 系列的容器组合式水力旋流器装置的二维结构进行了详细的绘制。同时，利用 UG NX7.0 软件对设备进行三维实体模拟，使设备的结构更为清晰和直观。4.1.1 AutoCAD 制图AutoCAD 是目前使用最普遍的计算机辅助设计软件，诞生于 60 年代，是美国麻省理工大学提出了交互式图形学的研究计划，CAD 即计算机辅助设计(CAD-Computer Aided Design) 是利用计算机及其图形设备帮助设计人员进行设计工作。在工程和产品设计中，计算机可以帮助设计人员担负计算、信息存储和制图等项工作。在设计中通常要用计算机对不同方案进行大量的计算、分析和比较，以决定最优方案；各种设计

38、信息，不论是数字的、文字的或图形的，都能存放在计算机的内存或外存里，并能快速地检索；设计人员通常用草图开始设计，将草图变为工作图的繁重工作可以交给计算机完成；由计算机自动产生的设计结果，可以快速作出图形显示出来，使设计人员及时对设计作出判断和修改；利用计算机可以进行与图形的编辑、放大、缩小、平移和旋转等有关的图形数据加工工作。CAD 能够减轻设计人员的劳动，缩短设计周期和提高设计质量。本次设计中对 B20 型系列脱油型水力旋流器装置绘制主要零件图和 0 号装配图，通过这些绘制可把设备的平面结构清楚的展示出来。其中旋流管主要结构部件如图 4-1-1 所示，装配图如图 4-1-2。容器组合式油水旋

39、流分离器的结构设计与三维实体模拟53（a）旋流管顶部（b）旋流管接管（c）旋流管管体图图 4-1-1 旋流管各部分二维结构图旋流管各部分二维结构图容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟54图图 4-1-2 B20 系列脱油型水力旋流器二维装配图系列脱油型水力旋流器二维装配图4.1.2 NX UG 制图三维实体模拟UG（Unigraphics NX）是 Siemens PLM Software 公司出品的一个产品工程解决方案，它为用户的产品设计及加工过程提供了数字化造型和验证手段。Unigraphics NX 针对用户的虚拟产品设计和工艺设计的需求，提供了经过实践验证的解决方案。UG

40、NX 开发于 1990 年 7 月，目前已发展成为领先的三维计算机辅助设计软件之一。它功能强大，可以轻松实现各种复杂实体及造型的建构。它在诞生之初主要基于工作站，但随着 PC 硬件的发展和个人用户的迅速增长，在 PC 上的应用取得了迅猛的增长，目前已经成为模具行业三维设计的一个主流应用。NX 为那些培养创造性和产品技术革新的工业设计和风格提供了强有力的解决方案。利用NX 建模，工业设计师能够迅速地建立和改进复杂的产品形状，并且使用先进的渲染和可视化工具来最大限度地满足设计概念的审美要求27。本设计选用 UG NX 软件对设备尽行三维实体模拟，最终模拟效果如图 4-1-3所示。容器组合式油水旋流

41、分离器的结构设计与三维实体模拟55图图 4-1-3 B20 系列除油型水力旋流器三维实体模拟效果系列除油型水力旋流器三维实体模拟效果通过第三章的设计结构计算和零件的选择，作为三维实体的画图依据。通过对设备进行三维实体模拟，可以更直观的表达了各个零件和部件之间的装配关系。B20 系列除油型水力旋流器主体结构主要是由一个压力容器罐和若干个单体旋流管组成。为便于安装和拆卸，将压力容器罐拆分为两个结构单体，两端通过法兰连接安装，如图 4-1-4 所示。图图 4-1-4 压力容器的入流腔和底流腔压力容器的入流腔和底流腔容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟56单体水力旋流管是由旋流管主体、旋流

42、管接管和旋流管顶部三个基本零件组成。它们之间采用螺纹连接。在 UG 中，通过将三个零件进行一定关联的装配，就可以使其成为完整的单体水力旋流管的三维实体结构，如图 4-1-5 所示。（a）旋流管顶部； （b）旋流管接管（c）旋流管主体； （d）旋流管单体图图 4-1-5 单体水力旋流管结构实体单体水力旋流管结构实体压力容器设备在装配的过程中还需要螺栓和螺母进行各个部件的连接和安装，筒体的安装还需要封头和隔板等零件的辅助配合，如图 4-1-6 所示。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟57（a）连接螺栓； （b）螺母（c）左隔板； （d）封头图图 4-1-6 辅助零件的三维结构辅助零件

43、的三维结构设备实际装配过程如下：当所有零部件都加工完成、单体旋流管装配之后，首先将入流腔和底流腔、隔板装配好，上紧两腔室之间的螺栓使右隔板在两者之间固定；接着装配左隔板（溢流腔），注意在装配的过程中，两个隔板上的孔是完全平行的；接着将旋流管单体水平的从左隔板插入到排水腔内，如图4-1-7所示。最后安装平板封头，上紧其与入口腔之间的螺栓。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟58图图 4-1-7 旋流管单体的安装旋流管单体的安装在该设备全部组装好之后，为了能够更清晰的看到零件之间的相对位置关系，进一步应用UG软件将设备装配图演化为爆炸图，效果如图4-1-8所示。图图 4-1-8 设备爆

44、炸图设备爆炸图容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟594.2 技术经济概算4.2.1 材料费根据压力容器与化工设备使用手册，碳素钢钢板和低合金钢钢板的基本重量（实际就是钢的密度）一律按照计算。27.85/()kgmmm（1）设备中共用到16MnR的成本筒体的重量： （4-1）kgmmmmmmmkg78.7586018. 37 . 1)/(85. 72平板封头的质量： （4-2）kgmmmmmmkg01.8374727 . 1)/(85. 722查市场售价压力容器专用板（16MnR）价格是 4500 元/t，考虑到毛坯预留量圆筒用料按照所求的 1.5 倍计算，筒体花费 5121.8

45、元，平板封头花费 3766.6 元。（2）设备中共用到 16Mn 的成本由查阅相关参数表可得：DN=1700mm 的容器法兰质量为402.8kg，DN=150mm 的管法兰质量为 5.54kg(共四个)，DN=40mm 管法兰质量为1.22kg。法兰的总质量为 426.18kg，法兰是 16Mn 锻件，材料售价为 4800 元/t，则法兰共花费 2045.6 元。（3）设备中共用到 Q235A 的成本按接管的质量： (4-3)kgmmmkg39. 8)0025. 010. 004. 045 . 4126. 015. 0()/(85. 72查得市场售价普通碳素钢（Q235A）价格为 4500 元

46、/t，则接管花费 37.76 元。鞍座质量为 208kg/个，需要花费 936 元。（4）其他材料：螺栓：本设计需要 M24 260 的螺栓 96 个，考虑到实际安装富裕量，则需要110 个，根据市场订价，螺栓 4500 元/千个，外加材料加工费用 2000 元，则共花费 2495 元。螺母：市场售价 0.5 元/个，共需要元。0.5 220110镍基焊条：在实际焊接中要考虑多出的焊接和预留，预计花费 2000 元。4.2.2 其他部件费用容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟60（1）液位计：500 元/个；（2）压力表：800 元/个；（3）玻璃管透视镜：800 元/个；（4）单

47、螺杆泵：4000 元/台；（5）单体旋流管：500 元/根，共计 63500 元。4.2.3 其他费用（1）工人工资：2500 元/（人 月） ，共需要工人 10 名，共计 25000 元/(人 月)；（2）水、电等其他花费预计 8000 元/月；（3）厂房租金：5000 元/月。4.2.4 经济预算结果综上所述，经济预算结果如表 4-1 所示：表表 4-1 预算结果预算结果项目材料费部件和设备其他费用总计费用（元）1651236960038000124113容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟61第五章 结论与建议5.1 结论本设计是在查阅大量国内外文献资料的基础上，收集目前所使

48、用的各种类型单体旋流管的结构与尺寸，以英国 Cyclotech 公司的 B20 系列脱油型水力旋流器为原型并参考管壳式换热器结构进行容器组合式油水旋流分离器的结构设计，本文通过对设备结构的论证和分析，主要解决了以下几个问题：(1) 有限的容器内部空间内污水在各水力旋流管入口的分配问题；(2) 各水力旋流管溢流口液体的收集和外排等结构布局问题；(3) 单体旋流管的选型问题；(4) 压力容器设备的直径、壁厚、隔板、封板、法兰、鞍座等一系列所需元件的结构设计、选择和强度校核问题。B20 系列脱油型水力旋流器具有结构紧凑、维修方便、分离效率高等优点，符合含油废水处理领域的发展要求，这些优势很适合国产化

49、。本论文为国内一般厂家自主设计研制容器组合式旋流分离器去除含油污水提供了一定的参考借鉴。5.2 建议由于时间关系，本次设计还存在着很多不足之处有待完善。由于对设备内部结构细微之处的认识还不是很到位，以及英文专利文章中一些细节问题。因此，在对设备内部结构的设计上存在着不足。在设计之初，为使自己能够更好地了解内部结构巧妙的配合方式，在研读专利的同时，开始进行 UG NX 三维实体模拟，以便更好地对其结构进行了解。采油污水的处理问题既是石油工业上游行业经常面对的一个生产性问题，也是一个重要的环保问题。对此，装置本身还有需要改进的地方，如果时间充分，应通过虚拟的仿真软件以及 CFD(Computati

50、onal Fluid Dynamics)软件对设备部件以及水流状态进行模拟，找到一个合理的参数，改善设备理论设计中不合理的地方。这是未来的发展趋势，研究人员可以通过有针对性的控制某些参数来观察装置的处理效率。这些参数包裹括旋流管结构选择、入流速度、入口压强等。在进一步研究中，应把理论设计研究应用到实际实验中，便于开发生产出分离效率更高的容器组合式油水旋流分离器。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟62参考文献1 程海鹰, 梁利平. 采油污水处理现状及其深度处理技术J. 工业水处理, 2003, 23(8)：582 陈雷, 南军, 祁佩时. 稠油废水深度处理的试验研究J. 中国给水排

51、水, 1998, 14（5）：19213 陈家庆. 石油石化工业环保技术概论M. 北京: 北京石化出版社, 2005. 1592094 袁惠新, 俞建峰, 蔡小华. 用旋流分离器处理含油污水的前景J. 炼油设计, 2000, 30(5): 48515 祝威. 采油废水处理方法与技术研究进展J. 环境工程, 2007, 25(5): 40436 吴伟立. 含有废水处理技术研究进展J. 大众科技, 2009, 12(1): 1011037 刘敬敏, 刘广丽, 卢宇. 油田污水处理方法分析J. 油气田地面工程, 2010, 29(8): 63648 郑华辉. 旋流分离器在石油化工中的应用J. Equ

52、ipment Manufacturing Technology, 2008, 12(1): 1801819 贺杰, 蒋明虎. 水力旋流器M. 北京: 石油工业出版社, 1995. 1310 陈家庆, 桑义敏. 复合型动态水力旋流器的结构设计研究J. 北京石油化工学院报, 2005, 13(1): 273211 王尊策, 刘晓敏, 李枫等. 含油废水处理用动态水力旋流器构件设计研究J. 机械设计, 2003, 20(2): 111312 Kevin A. Juniel. Practical application of produced water treating technology for

53、 land-based injection operationsC. NATCO Group, May, 2003 .13 孙吉鹏, 童雄, 王成行. 国内外新型水力旋流器的发展与应用J. 矿山机械, 2009, 37(1): 10711214 贺杰, 陈磊, 蒋明虎等. 组合式油田采出液预分离水力旋流器P. 中国专利, CN2348097Y, 1999. 11. 1015 赵庆国, 张明贤. 水力旋流器分离技术M. 北京: 化学工业出版社, 2003. 26126516 http:/ 孔惠, 陈家庆, 桑义敏. 含油废水旋流分离技术研究进展J. 北京石油化工学院报, 2004, 12(4):

54、 61118 庞学诗. 水力旋流器技术与应用M. 北京: 中国石化出版社, 2011. 29129419 郑津洋, 董其伍, 桑芝富. 过程设备设计M. 北京: 化学工业出版社, 2010. 253273容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟6320 Kevin J.O Brien, Pate A. Thompson, Gloucester, Stephen T. McCoy.Three Chamber Vessel For Hydrocyclone SeparatorP. United States Patent No.5194150, Mar. 16, 1993.21 Kevin

55、 J.O Brien, Pate A. Thompson,Gloucester,Stephen T. McCoy. Three Chamber Vessel For Hydrocyclone SeparatorP. United States Patent No.5336410, August 9, 1994.22 Keith J.Girdler.Hydrocyclone Separator PackagingP. United States Patent NO.6918494B2, July 19, 2005.23 国家质量技术监督局. GB150-1998. 钢制压力容器S. 北京: 中国

56、标准出版社, 199824 陈偕中. 化工容器设计M. 上海: 上海科学技术出版社, 1987. 38539025 王国轩, 陈静. 石化装置用泵选用手册M. 北京: 机械工业出版社, 2005. 164026 郑晓梅. 化工制图M. 北京: 化学工业出版社, 2002. 556027 叶国林, 谢龙汉. UG NX6 三维造型实例图解. 北京: 清华大学出版社, 2007. 266容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟64致谢本次毕业设计是在陈家庆教授的悉心指导和关怀下下顺利完成的。从毕业设计题目的选择、到课题的研究和论证，再到本毕业设计的编写、修改，每一步都有陈老师的细心指导和认

57、真的解析。每周两次的讨论学习让我对毕业设计形成了系统的认识，陈老师耐心的指导和讲解开阔了我的设计思路，教会我许多学习和思维的方法。求真务实的科研作风、严谨的治学态度和认真细致的工作作风给我留下了很深的影响。通过这次毕业设计不仅提高了我独立思考问题解决问题的能力而且培养了认真严谨，一丝不苟的学习态度。在学位论文完成之际，谨向导师表示衷心的感谢！另外，还要衷心的感谢同一组的组员对我的关心和帮助，感谢所有教育过我的专业老师，你们传授的专业知识是我不断成长的源泉，也是完成本论文的基础。容器组合式油水旋流分离器的结构设计与三维实体模拟65声明本人郑重声明：所呈交的学位论文（毕业设计说明书） ，是本人在导师指导下，独立进行研究（设计）工作的总结。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本学位论文的研究成果不包含任何他人享有著作权的内容。对本论文所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确方式标明。签名： 日期： 2011 年 5 月 25 日