大源双河四期安置房一标段工程模板工程施工方案

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1、 模板专项施工方案大源双河四期安置房一标段工程 模板专项施工方案 编制人： 审核人： 年 月 日 编制四 川 省 佳 宇 建 筑 安 装 工 程 有 限 公 司 大源四期安置房工程一标段项目部37目 录一、编制依据3二、工程概述3三、模板的选择4四、模板的制作7五、模板的安装与拆除7六、模板支撑架搭设参数9七、模板支撑架搭设要求10八、劳动力及施工器具配置12九、质量保证措施13十、重大危险源识别及安全管理措施15十一、季节性施工17十二、模板体系计算书181、计算说明182、基本参数183、荷载标准值取值184、验算194.1 3001000梁模板计算194.2 200mm800mm梁支架验

2、算274.3 180mm厚板支架验算29一、编制依据1、编制依据及说明1) 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3) 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042011）4) 建筑施工脚手架实用手册（建工出版社1994年第一版）5) 扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全 杜荣军6) 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程7) 高新区大源双河四期安置房工程施工组织设计8) 施工手册（第四版）2 本专项方案辅助计算工具：结构力学求解器（清华版）3 本模板工程施工方案主要包括以下内容：模板的选择、制作、安装与拆除、模

3、板的支撑架体的尺寸、验算和构造要求。二、工程概述 1、建设概况：工程名称成都市高新区南部园区大源双河四期安置房施工一标段工程地址成都市高新区南部园区天府广场一街1008号大源学校旁建筑面积112000m2合同工期500天建设单位成都高投建设开发有限公司设计单位核工业西南勘察设计研究院有限公司监理单位四川元丰建设资询有限公司施工单位四川佳宇建筑安装工程有限公司质监单位成都市质监站高新分站安监单位成都市安监站高新分站2、建筑概况：本标段由1、2、7、8、15号底商住宅楼，3、9、12号住宅楼，18号集中商业楼，地下车库组成。1、2、3、7、8、9、12、15号楼为二类高层住宅，耐火等级二级，均为钢

4、筋砼剪力墙结构，抗震设防烈度为7度；18号楼为二类多层集中商业，耐火等级二级，多层钢筋砼框架结构，抗震设防烈度为7度。地下室为一类车库，耐火等级一级，建筑规模为特大型，防水等级二级，结构形式为钢筋砼框架结构，抗震设防烈度为7度。本工程未设置人防工程，人防工程为异地人防。3、结构概况：本工程主体均采用框架剪力墙结构，建筑物结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，结构抗震设防类别为丙类。结构框架抗震等级为三级。中庭地下室为有梁楼盖板。 本工程构件尺寸如下：地下室部分截面典型尺寸模板方案独立基础详蓝图砖挡墙筏板厚度详蓝图砖挡墙抗水板厚300mm砖挡墙挡土墙厚300mm木模框架柱400400mm，50

5、0500mm，600600mm木模 钢管内楞 钢管外楞框架梁200750mm，3001000mm。木模，支撑架间距：横距600；纵距900（450）地下室顶板厚120mm ，180mm，木模，支撑架间距：横距900（800）纵距900（800）地上部分剪力墙厚200mm木模 钢管内楞 钢管外楞框架柱木模 钢管内楞 钢管外楞框架梁200mm400mm-900mm，木模，支撑架间距：横距600；纵距900（450）楼板厚100mm，120 mm,150mm木模，支撑架间距：横距900距900三、模板的选择1、基础支模柱下独立柱基础支模：独立柱基础底模采用100厚C15混凝土垫层，侧面为实心砖挡墙。

6、2、柱模方柱采用18mm厚酚醛树脂覆膜板，外做483.0内楞，483.0钢管夹固。柱子的整体稳定均需采取加强措施。其示意图如下： 柱模支模示意图3、梁、板模3.1 梁模板采用183091518mm厚酚醛树脂覆膜板，483.0钢管夹固，对于高度大于700的梁，为防止浇筑时发生胀模，应从梁底上200mm标高开始设置2道14对拉丝杆。侧模底用火抠夹紧。3.2 本工程超过4m跨度的梁，按跨度的2作为起拱高度起拱。3.3 板模采用18mm厚酚醛树脂覆膜板，下垫50100背枋间距200mm。梁、板支模示意图300厚板支模示意图4、剪力墙模板采用18mm厚木模板，483.0钢管夹固。内楞为483.0钢管，间

7、距不大于300，外楞为双钢管，对拉螺杆为20，间距自地面起200，400，500，500（500间距排至墙顶），断面跨度方向间距500mm。四、模板的制作1、本工程模板采用酚醛树脂覆膜板拼装。2、模板的放样和定型模板由工地技术负责人指导模板工长进行，模板工长全权负责放样及设计加工。3、模板的配板设计制作按柱尺寸制作，为防止墙、柱施工中出现下部“穿裙子”，上部“缩颈”的通病现象，应加强对拉螺栓的应用，墙、柱、梁管模实现外拉内撑合理受力效果，梁柱节点采用定型钢木模具，应特别注意模板接缝宽度控制，平整度、刚度、稳定性等控制。模板工程是结构施工的龙头工序。施工时重点控制支撑架稳定性、刚度和强度，以确保

8、安全。4、现浇结构模板安装的允许偏差（mm）项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5层高控制（全高5m）5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁4，-5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5 模板配板设计制作完成后，经专人检查验收合格，方准现场使用。五、模板的安装与拆除1、模板的安装1.1 柱模板安装前须系统抄平、打砂浆标志。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。柱脚和柱顶200处，纵横方向焊12钢筋撑，长度同柱断面，以利模板就位和控制断面尺寸和钢筋位置。1.2 梁、板模板安装前，应用483.0钢管搭设支撑架,架顶必须严格找平,后铺模板和木楞等。每根立杆底部应设置底座

9、和垫板；脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。1.3 跨度4m的梁板，按全跨的1100031000起拱。大截面、大跨度梁支撑时，应按横向、纵向在支撑架两端加设剪刀撑，以加强架体的刚度，防止变形。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。2、模板的拆除2.1 底模及其支架拆除时的砼强度应符合下表要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的砼土方体抗压强度标准值的百分率%板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1002.2 拆模必须完善相关

10、的备案资料：混凝土强度报告、折模申请等。2.3 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般混凝土强度达到2.5Mpa时方可拆除。2.4 多层楼板模板的支撑架，无论施工层是否在浇筑混凝土，下层梁板的模板支撑架不得拆除，再下一层楼板模板的支撑架，可部分拆除，梁模板支撑架不得拆除。2.5 已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部使用荷载。2.6 拆完后的模板，应及时加以清理、修理，按种类及尺寸分别堆放，以便下次使用。2.7 模板的安装与拆除应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）和（ GB50204

11、-2011）的要求。六、模板支撑架搭设参数1、楼板模板支架设计本工程现浇板拟采用483.0mm钢管搭设脚手架做楼板模板支撑架，相应数据参数如下：现浇板厚（mm）立杆横距（mm）立杆纵距（mm）立杆步距（mm）木方间距（mm）180900900150020010015090090015002002、梁模板支架设计本工程框架梁拟采用483.0mm钢管搭设脚手架做楼板模板支撑架，相应数据参数如下：框架梁（mm）立杆横距（mm）立杆纵距（mm）立杆步距（mm）木方间距（mm）2007509009001500200300100045045015001002006009009001500200200900

12、4504501500100本方案中将对3001000、200800、200600、梁进行模板支撑架稳定性进行验算。3、柱模板柱箍本工程框架梁拟采用483.0mm钢管柱箍及内楞，相应数据参数如下：框架柱（mm）内楞间距（mm）柱箍间距（mm）柱箍距地（mm）对拉杆间距400400150500150无500500150500150500（14）600600150500150500（14）4、墙模板本工程墙拟采用483.0mm钢管柱箍及内楞，外楞为双钢管间距为底两道200mm和400mm其余为500mm；相应数据参数如下：框架柱（mm）内楞间距（mm）柱箍间距（mm）柱箍距地（mm）对拉杆间距300

13、150500150500（20）200150500150500（14）七、模板支撑架搭设要求1、支架材料要求：本脚手架工程所用的钢管、扣件、木枋、安全网等材料的材质必须符合国家现行的国家标准：碳素结构钢（GB/T700）；钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件（GB/T11352）中规定的ZG200420、ZG230450、ZG270500和ZG310570号钢的要求；钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2、支架构造要求：2.1 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。

14、2.2 钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）第6.1.9条的规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。2.3 立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。2.4 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。2.5 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑

15、结构设置一个固结点。2.6 本工程部分大梁采用在梁底设置立杆的支撑方式时，如采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆。地下室顶板采用可调托座与钢管支撑模板体系。可调式顶托伸出钢管长度不大于200mm。3、立杆接长构造要求：3.1 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；3.2 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3.3 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应

16、符合下列规定：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。支架每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4、满堂模板支架要求：4.1 满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；4.2 支撑脚手架水平杆间距1.5m,扫地杆离

17、地高度0.2m，扫地杆必需连通设置。4.3 模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：4.4 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；4.5 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5、剪刀撑的构造要求：5.1 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 5.2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；5.3 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距

18、离不宜大于150mm；5.4 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。剪刀撑布置图八、劳动力及施工器具配置为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 劳动力安排表工种人数技术管理2安全监督5质量检查5测量放线6木工350木工劳务工长58.2机具配备机具名称数量备注架子扳手400

19、把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链9把调整架子水平弯曲度九、质量保证措施1、模板的制作:1.1 模板制作应垂直、平整，无提前量及膨胀量，必须牢固扎实、拆卸方便，遇伸缩缝时，网片必须安装到位，千万不能掉以轻心。1.2 模制作完毕，必须立即做好落手清工作，做到同种材料归类，垃圾清除，同时再进行一次仔细检查，做到万无一失。2、模板的支设:2.1 模板的支设必须保证结构的几何尺寸及轴线位置的准确。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力；或加高支架。（砼强度未达到1.2N/2时严禁支模）上下层支架的立柱应对准。2.2 梁断面尺寸700时，应加对

20、拉螺栓控制断面尺寸；梁板跨度4000时，应按跨长的1/10003/1000起拱。2.3 模板支撑架必须牢固稳定，扣件螺栓的扭力矩达到50N.m。派专人看守，发现问题立即处理。2.4 砼浇筑前必需组织班组以项目部管理人员、安全员、质量员、班组长等相关人员进行支撑架体的检查，检查内容包括：支撑架间距、支撑架步距、扫地杆、受力钢管、可调式顶托、支撑木方间距等是否按方案执行；用扭矩扳手进行受力扣件的扭力矩是否能达到50N.m。对于检查出的问题限今班组进行整改后报项目部复查，复查能过后方能进行砼浇筑。3、模板的安装:柱墙高度超过3m又不便于串筒下料时，应留设高300的下料口。模板的接缝不应漏浆，同一拼缝

21、上U型卡不宜向同一方向卡紧。在浇筑混凝土之前。模板应浇水湿润，但不应有积水。固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞均不得遗漏，且应安装牢固。4、模板的检查：模板的安装必须符合规范GB-50204-2011模板安装允许偏差的规定。剪力墙、柱子模板在混凝土浇筑前，需用铅锤吊正，必要时用千斤顶矫正。检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。在安装和浇筑砼时应检查维护模板及承重支架，发生异常时及时处理模板安装必须符合规范的允许偏差规定。5、模板的拆除：拆模要求达到后，施工作业班组拆除模板前必须报项目部技术人员，并应填写拆模申请书

22、，项目部技术人员应认真审核拆模范围和拆模条件后，下发拆模通知单后方可拆除，防止拆模过早导致结构受损。模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，应设置警戒线，有明显标志，并设专门监护人员。等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。不准站在48钢管排架上安装和拆除模板，施工人员必须站在50mm厚，200mm宽的脚手板上操作。侧模的拆除以不损害混凝土楞角为宜，承重底板拆除必须按规范规定的混凝土强度达到后才能拆除

23、。模板拆除后，应及时进行检查、修整，刷好隔离剂堆放指定位置供下一次使用。拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下系，以防止模板变形和损坏。模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，修整后的模板要按编码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1.60米。6、成品保护措施吊装模板时轻起轻放，不得碰撞已完楼板、墙体等处，也防止模板变形。拆模时不得用大锤硬砸或用钢筋、钢管硬撬，以免损坏模板和混凝土。拆下的模板，如发现损坏应及时修理。在施工过程中应加强管理，分类堆放模板，并实行挂牌管理。墙体模板在拆除后，将洞口处及楼梯踏步用竹胶板包好十、重大危险源识别及安全管

24、理措施1、重大危险源辨识本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1.1 机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位。应采取的控制措施：设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效；停机时要拉闸、断电、上锁。1.2 触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。按、拆电源应由专业电工操作。漏电开关等必须灵敏有效。现场电缆布设规范。设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。1.3 火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：严禁烟火；严禁存放易燃易爆物品；操作间必须配

25、齐消防器材.1.4 物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：轻拿慢放，规范作业，注意安全。应经常检查所用工具，确保安全有效。1.5 高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。1.6 坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施：应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。1.7 起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：吊装时应把吊物绑牢固。信号工及吊

26、装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。经常检查吊索具，并且保持安全有效。遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。1.8 其他伤害：形成原因：支拆模环境不良应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。2、安全管理措施2.1 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2.2 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。2.3 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上

27、或放在工具袋中，不得吊落。2.4 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。2.5 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。2.6 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。2.7 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。2.8 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。2.9 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂

28、设警示标志，并指定专人监护。2.10 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。2.11 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。2.12 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。十一、季节性施工1、雨季施工：本工程在塔楼施工期间，可能会遇到雨季，其相应的应对措施如下：1.1 对结构的模板作业，应安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。1.2 对电气设备必须做好防雨措施。对脚手满堂架，木工棚采取加固措施。要随时掌握天气变化情况，做好排水措施，采取切实可靠的防范措施。1.3 对天气

29、预报信息要由专人负责收集，及时将信息收集整理后通知责任工长，便于调整工作安排；对可能发生大暴雨的情况要及时报告项目经理、技术负责人，以便进行制定应急措施，必要时启动应急预案。2、夏季施工：2.1 在盛夏季节，因环境温度过高，劳动时间长受太阳强光照射和被加热地面及周围物体放出的辐射热影响，造成人体内体温调节功能和水、电解质平衡失调引起中暑，为保护施工人员的健康，有效地预防是暑，适当调整夏季高温作业劳动和休息的作息制度，因地制宜设置工人休息室和休息凉棚，延长中午休息时间，做好宿舍组织管理工作，调整夜班工人宿舍，避免互相干扰而影响睡眠。2.2 补充合水分和盐份，加强开水供应，发放防暑药品，对高温作业

30、工人应进行入暑前体格检查。2.3 夏季天气干燥，容易发生火灾事故，特别是木工间、材料堆放处、电气及机械设备、宿舍间、食堂、禁火区域、使用明火等场所必须按规定配置灭火器并经常检查，不符合要求的要及时更换；电气焊时必须严格防火规定，周围不得存放易燃易爆品，并严格执行三级防火审批手续。十二、模板体系计算书1、计算说明本工程模板体系的验算只取典型构件：将对框架梁3001000、200800、200600进行刚度、强度、稳定性的验算，在施工过程必须严格按本方案设计模板体系进行支架搭设（本计算书中未进行计算的截面按附件一：模板专项工程施工技术交底）。2、基本参数本工程梁模板侧面采用木方和双钢管背杠起固定作

31、用，内楞为木方竖向摆放，间距为250mm；外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉拉杆，设2道，拉杆设置在距梁下口200mm、500mm处，沿梁长方向方向距离500mm。梁下木方间距100mm。梁底模和侧模面板均采用木模板，弹性模量E=9103N/mm2，抗弯强度f=11N/mm2。3、荷载标准值取值3.1 模板及其支架自重标准值：当计算小楞及面板时取0.3kN/m2，当计算大楞时取0.5kN/m2, 当计算立杆支架时取0.75kN/m2；3.2 商品混凝土自重=24.00kN/m3；3.3 钢筋自重（手工清理）1.5kN/m3；3.4 200mm、300mm厚板钢筋自重=2.5 kN/m3)

32、3.5 施工荷载标准值=2.500kN/m2；3.6 振捣荷载标准值2.000kN/m23.7 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取25. 00kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，取4.00h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.90m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算：第一次浇筑时新浇混凝土侧压力标准值 F1=22.5kN/m2 。3.8 振捣混凝土时产生的荷载标准值 F2：水平面模板取2kN/m2

33、，垂直面模板取4.000kN/m2。4、验算4.1 3001000梁模板计算4.1.1梁底模计算 强度验算：计算时模板两端按简支板考虑，计算单元l取1.0m。（1）均布线荷载设计值：可变荷载控制的效应组合：q1 = 0.91.2(0.3+25.51.0)+1.42.01.0=30.384kN/m永久荷载控制的效应组合：q1 = 0.91.35(0.3+25.51.0)+1.40.72.01.0= 33.111kN/m根据以上两者比较应取q1 =33.111kN/m作为设计依据。（2）强度验算：M1 = =0.125331110.12=41.389N.m则 = M1/Wn = 413890/54

34、000 =7.665N/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。（3）挠度验算：验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：q=1.0（0.3+25.51.0）=25.8kN/m故实际设计挠度值为：5ql4/384EIx =525.81004/3846000486000= 0.012mm v = l/400L=0.875mm,满足要求。4.1.2梁侧模板计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。在梁侧面方向竖向摆放木枋内楞，沿梁间距250mm，计算时模板两端按简支板考虑，计算单元l取1.0m。 强度验算：（

35、1）荷载设计值可变荷载控制的效应组合：q = 0.91.222. 5+1.34.01.0= 28.98kN/m永久荷载控制的效应组合：q = 0.91.3526.25+1.30.74.01.0 =30.61kN/m根据以上两者比较应取q=30.61kN/m作为设计依据。（2）强度验算M1 = ql2/8=306100.252 /8 = 239.14N.m则 = M/Wn =239140/54000 =4.43N/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。（3）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载设计值如下：Q=1.022.5= 22.5kN/m故实际设计

36、挠度值为：0.677ql4/100EIx 0.67722.52504/1006000486000=0.204mmv =1/400L=1.11mm,满足要求。4.1.3内楞计算内楞采用木枋，竖向排列，沿梁长方向间距250mm。因为内楞直接承受模板传来的荷载，取其所受荷载，按照所承受的梯形线荷载的多跨连续结构进行计算。（内楞所受荷载从梁下部至梁上部递减，应对每个节点处的荷载进行清理，节点间的荷载近似地按线性递减，不同高度模板所受线荷载计算按浇注混凝土侧压力公式进行清理）梁侧内楞计算简图（1）强度验算抗弯强度计算公式要求：f = M/W f其中：f 木枋的抗弯强度计算值(N/mm2)M 计算的最大弯

37、矩 (kNm)；W 木方截面模量W=83.333cm3；梁侧内楞弯矩图f=M/W=0.38106/83333=4.56N/mm2 f= 11N/mm2,满足要求。（2）挠度验算梁侧内楞变形图v =0.31mmv = 1.5mm,满足要求！4.1.4外楞计算外楞为双钢管纵向摆放，沿梁高方向采用对拉拉杆，设置两道，沿梁长方向方向距离400mm， 沿高度方向第一道布置在粱底以上200mm处，第二道设在500mm处。外楞承受内楞传递的荷载，且外楞受到的集中荷载均在其支座处故外楞无需计算。集中荷载P取木方传递力。根据内楞剪力图：P=6.26KN（1）对拉拉干的计算拟采用对拉拉杆，丝杆直径为12mm。 计

38、算公式:N N = fA其中： N 对拉拉杆所受的拉力，外楞最大支座力，N=6.26kNN对拉拉片最大容许拉力值；取12.92kNA 对拉拉杆有效面积为76mm2；f 对拉拉杆的抗拉强度设计值，取170N/mm2；N =6.26kN N=fA=1707612.92kN综上：对拉拉杆强度满足要求!4.1.5板底支撑木方计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算：钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)：q11 = 25.51.00.10=2.55kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.50.10=0.05kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到：活荷载标准值

39、q2 = 20.1=0.2kN/m可变荷载控制的效应组合：q = 0.91.2(2.55+0.05)+1.40.2=3.06 kN/m永久荷载控制的效应组合：q = 0.91.35(2.55+0.05)+1.40.70.2=3.21 kN/m根据以上两者比较应取q =3.21 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.21 kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.210.452=0.065kN.m最大剪力 Q=0.60.453.21=0.867kN最大支座力 N=1.10.45

40、3.21=1.589kN方木的截面力学参数:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（3）方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.065106/83333.3=0.78N/mm2方木的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!（4）方木挠度计算q=0.10（0.5+25.50.9）=2.345kN/m最大变形 v =0.6772.3459004/(1009000.004166666.8)=0.28mm。方木的最大挠度小于1/400L=2.25mm,满足要求!4.1.6 梁支撑架的计算梁模板支

41、架搭设最高高度为4.2m，基本尺寸为：梁截面 BD=300mm100mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.9m，木方下支撑小横杆间距0.45m，立杆的步距 h=1.5m。该支撑架在横向总共设置3道立杆。立杆间距为0.45mm。（1）梁底支撑小横杆验算由模板下木方计算可知最大支座力 N=1.10.453.026=1.589kN小横杆计算简图小横杆剪力图小横杆弯矩图小横杆变形图经过计算得到：最大弯矩Mmax=0.24kNm最大变形Vmax=0.018mm最大支座力Qmax=4.8kN抗弯计算强度 f=M/W=0.24106/5080=47.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N

42、/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400/400与10mm,满足要求!（2）梁底支撑大横杆验算由木方下支撑小横杆计算可知最大支座力N=4.8kN，按三跨连续梁对支撑大横杆进行验算大横杆计算简图大横杆剪力图大横杆弯矩图大横杆变形图经过计算得到：最大弯矩Mmax0.65kNm最大变形Vmax=0.04mm最大支座力Qmax=5.52kN抗弯计算强度 f=M/W=0.65106/5080=127.95N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400/400与10mm,满足要求!（3）扣件抗滑移计算梁下钢管中间立杆采用顶托支撑，允许支撑力较大，故

43、扣件抗滑移无需计算。（4）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：小横杆的最大支座反力N1=4.8 kN，大横杆的最大支座反力N2=5.52kN脚手架钢管的自重 N3 = 1.20.129（4.5-1.0）=0.542kN，故N= N1+N2+N2=10.861 kN。 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.

44、00N/mm2；l0 计算长度 (m)，由公式l0=h计算 计算结果： =122.563N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求。4.2 200mm800mm梁支架验算基本尺寸为：梁截面200800，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.9m, 沿梁截面方向设置2根立杆，间距0.60m，立杆的步距 h=1.50米。沿梁跨度方向在梁截面两边布置两个木方进行支撑。架子搭设高度为4.5m。（1）荷载的计算：作用在小横杆上的集中力设计值q1 = 0.91.2(0.75+25.50.8)+1.42.00.10.9=2.28 kN/mq1=0.91.35(0.75+25.50.8)+1.40.72.00

45、.10.9=2.47 kN/m根据以上两者比较应取q1 =2.47 kN/m作为设计依据。（2）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照简支梁计算。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.49kN.m最大支座力 Qmax=2.47kN抗弯计算强度 f=0.49106/5080.0=96.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度0.37mm小于600/400mm与10mm,满足要求!（3）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

46、(规范5.2.5):R Rc其中： Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R取最大支座反力， R=2.47kN8 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（4）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2.47kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.129（4.5-1.0）=0.542kN，N = 2.47+0.542=3.012kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净

47、截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；l0 = (h+2a)=1500+2100=1700mm = 1700/15.8=107.6 查表=0.533计算结果： = 33.989N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.3 180mm厚板支架验算模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术（JGJ130-2011）。模板支架搭设高度为4.3m，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8m，立杆的横距 l=0.8m，立杆

48、的步距 h=1.5米。采用的钢管类型为483.0。4.3.1 模板面板计算1）强度验算荷载计算按规范应取均布荷载和集中荷载两种作用效应分别考虑，计算结果取其大值。计算单元取1.0m。（1） 均布线荷载设计值可变荷载控制的效应组合：q1 = 0.91.2(0.3+25.10.18)+1.441.0= 10.32 kN/m永久荷载控制的效应组合：q1 = 0.91.35(0.3+25.10.18)+1.40.741.0= 9.47 kN/m根据以上两者比较应取q1 = 10.32 kN/m作为设计依据。（2）集中荷载设计值模板自重线荷载设计值 q2 = 0.91.01.20.3=0.32kN/m跨

49、中集中荷载设计值 P = 0.91.42.5= 3.15kN（3）强度验算（对楼板模板进行计算时，需用集中力与均布荷载进行比较）施工荷载为均布线荷载：M1 =0.125q2l2 = 0.125103200.22=51.6N.m施工荷载为集中荷载：M2 = =0.125q2l2+0.25Pl = 0.1253200.22+0.2531500.2 = 159N.m由于M1 M2，故应采用M2验算强度。模板净截面抵抗矩Wn = 16667mm3则 = M2/Wn = 159000/16667 =9.54N/mm2 f,满足要求。2）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效

50、应的线荷载设计值如下：q=1.0（0.3+25.10.18）=4.89kN/m故实际设计挠度值为：V=0.6774.89200.04/(100600083333)=0.1mmv = 1/400Lmm,满足要求。4.3.2 模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10.180.200=0.918kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.30.200=0.06kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 2.50.200=0.5kN/m可变荷载控制的效应组合：q = 0.

51、91.2(0.918+0.06)+1.40.5= 1.87 kN/m永久荷载控制的效应组合：q = 0.91.35(0.918+0.06)+1.40.70.5= 1.63 kN/m根据以上两者比较应取q = 1.87 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.87kN/m最大弯矩 M = 0.125q2l2=0.1251.870.800.80=0.15kN.m最大剪力 Q=0.60.8001.87=0.9kN最大支座力 N=1.10.8001.87=1.7kN方木的截面力学参数为本算例中

52、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（3）方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.15106/83333.3=1.8N/mm2方木的抗弯计算强度小于11N/mm2,满足要求!（4）方木挠度计算q=0.2（0.3+25.10.18）= 0.98kN/m故实际设计挠度值为：V=0.6770.98800.04/(10090004166666)=0.07mm方木的最大挠度小于800.0/400,满足要求!4.3.3 板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用

53、下的连续梁计算，当计算横向支撑钢管时，模板自重应取0.5kN/m2,均布荷载应取1.5 kN/m2。故荷载需要重新清理。方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10.180.200=0.918kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.50.200=0.1kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.50.200=0.3kN/mq = 0.91.2(0.918+0.1)+1.40.3=1.48 kN/mq = 0.91.35(0.918+0.1)+1.40.70.3= 1.51 kN

54、/m根据以上两者比较应取q = 1.51 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =1.51kN/m集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.33kN（3）支撑钢管的计算支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.4kN.m最大变形 vmax=0.71mm最大支座力 Qmax=4.49kN抗弯计算强度 f=0.4106/5080.0=78.7N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求

55、!支撑钢管的最大挠度小于900.0/400与10mm,满足要求!4.3.4 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式当计算支架时，模板自重应取0.75kN/m2,均布荷载应取1.0kN/m2。故需重新进行荷载清理和计算。方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10.180.200=0.918kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 =0.750.200=0.15kN/m活荷载为施工荷载标准值 (kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.00.200=0.2kN/mq = 0.91.2(0.918+0.15)+1.40.2=

56、 1.56 kN/mq = 0.91.35(0.918+0.15)+1.40.70.2= 1.48 kN/m根据以上两者比较应取q = 1.56 kN/m作为设计依据。（2）方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =1.56kN/m最大支座力 N=1.10.8001.56=1.37kN集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.37kN支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.41kN.m最大变形 vmax=0.59mm最大支座力

57、Qmax=4.63kN横杆的最大支座反力 N=4.63kN，M=0.0244.63=0.11 kNm4.3.5 扣件抗滑移的计算抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给承重立杆的竖向作用力设计值；计算中抗滑措施：R取最大支座反力， R=4.63kN8.0 kN满足要求!4.3.6 模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.3 =0.657kN模板的自重(kN)： NG2 = 0.750.90.9=0.608kN钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.10.1800.90.9=3.66kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.925kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.50.90.9=2.025kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4N