威海分校管理学院教学楼设计毕业设计计算书

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1、毕毕 业业 设设 计计 题题 目目 威海分校管理学院教学楼设计 学学 院院 土木建筑学院 专专 业业 土木工程 班班 级级 土木 0701 班 学学 生生 学学 号号 20070605146 指导教师指导教师 二一一 年 五月 三十日济南大学毕业设计I 摘 要本次设计是威海分校管理学院教学楼设计,教学楼共有六层，层高均为 3.9m，建筑总面积为 8359.32m2, 建筑总高度为 24.3m。本建筑物设计为一字形，采用现浇钢筋混凝土框架结构，按规定抗震等级为三级，抗震设防烈度为 7 度。结构设计时取一榀典型框架，按荷载统计、内力计算和截面设计顺序进行设计，水平地震作用采用底部剪力法计算荷载值，

2、活荷载按三种不利布置分别计算内力，风荷载和水平地震作用采用 D 值法进行内力计算。内力组合考虑非抗震组合和抗震组合并按“强柱弱梁” 、 “强剪弱弯”的抗震原则进行内力调整，此外还进行了楼板和楼梯的设计以及一品框架的电算设计，最终完成结构计算书一份、建筑施工图一份、结构施工图一份。 关键词关键词： 框架结构;结构设计;抗震设计;内力组合;截面设计济南大学毕业设计IIABSTRACTThis design is a teaching building design for the school of Management of the branch campus of Weihai.The cst

3、uction has six storeys with 3.9 meters a storey, the total construction area of 8359.32 m2 and a total height of 24.3 m and . This building design adopt cast-in-place reinforced concrete frame structure with the seismic grade of level 3 and the seismic fortification intensity of 7 degrees. The desig

4、n processed by taking a typical frame and carried on according to load typical statistical, internal force calculation and cross-section design order. Adoping the bottom shear method to calculate the load value of the horizontal earthquake effect. Calculation the internal forces according to three k

5、inds of adverse live load respectively. Tnternal forces of the wind load and the horizontal seismic effect calculated adopting D value method. Carring on the internal force combination by considering the seismic combination and without considering the seismic combination and adjusting the internal f

6、orce by the principles of strong column and weak beamand strong shear capacity and weak bending capacity . Furthermore, designing the floor and stair and computing the framework design. Finally complete structure calculations, building construction drawing, and structure construction drawing.Key wor

7、ds：frame construction；structural design；aseismatic design；internal force combination; section design济南大学毕业设计III目 录摘 要 .IABSTRACT.II目 录.III1 威海分校教学楼建筑设计说明.11.1 工程概况.11.1.1 工程名称.11.2.1 建筑规模.11.4.1 自然条件.11.2 设计意图.11.3 建筑设计说明.11.3.1 平面设计.11.3.2 立面设计.21.3.3 剖面设计.21.3.4 屋面设计.21.3.5 门窗设计.21.3.6 墙体材料.21.3.7

8、 建筑做法.22 威海分校教学楼结构设计说明书.42.1 工程概况.42.2 设计依据.42.3 上部结构.43 结构计算书.53.1 基本设计资料.53.2 建筑结构选型.53.2.2 结构选型：.53.2.2 其他结构选型.53.3 结构布置及结构计算简图的确定.53.3.1 结构平面布置.53.3.2 计算简图.63.3.3 梁、柱的截面尺寸.6济南大学毕业设计IV3.3.4 梁柱线刚度及其相对线刚度计算.83.4 荷载标准值计算.103.4.1 恒荷载标准值 Gk 的计算.103.4.2 活荷载标准值 Qk 的计算.133.4.3 风何载标准值的计算.153.4.4 地震荷载标准值的计

9、算.163.4.5 水平荷载作用下的变形验算.193.5 楼板及屋面板计算.213.6 内力计算 (荷载值均取荷载标准值) .233.6.1 恒荷载作用下的内力计算.233.6.2 活荷载作用下的内力计算.293.6.3 风荷载作用下的内力计算.463.6.4 地震作用作用下的内力计算.503.7 框架梁、柱内力组合.543.7.1 内力组合原则.543.7.2 框架梁的内力组合.543.7.3 框架柱的内力组合.613.8 内力调整.673.8.1 按强柱弱梁进行内力调整.673.8.2 框架柱端、梁端剪力进行调整.683.9 框架梁、柱截面配筋计算.703.9.1 框架梁截面设计.703.

10、9.2 框架柱的截面设计：.813.10 主要楼梯设计.893.10.1 荷载和受力计算.893.10.2 各跑荷载及内力计算及示意图.893.10.3 配筋面积计算.903.10.3 配筋结果.903.11 辅助楼梯设计.923.11.1.楼梯梯段斜板的设计.923.11.2 楼梯平台板的设计.933.11.3 楼梯平台梁的设计.94参 考 文 献.96致 谢.97济南大学毕业设计11 威海分校教学楼建筑设计说明1.1 工程概况1.1.1 工程名称威海分校教学楼1.2.1 建筑规模六层教学楼，建筑面积 8359.32m2、层高 3.9m，总高度 24.3m，总长度 780.27m，总宽度 1

11、7.6m;1.3.1 自然条件（1）气温：采暖室外空气计算温度-10，夏季通风室外空气计算温度 32； （2）基本风压：0.65KN/m2；（3）基本雪压：0.45 KN/m2；（4）地震作用：7 度设防，类场地，第一组设计分组；（5）地质情况：教学楼所在建筑场地土层分布有明显的规律性，从上至下依次为杂填土；黄土，中等压缩性，厚度较大；古土壤，中等压缩；粉质粘土，中等偏低压缩性。黄土层地基承载力标准值 fk=180kPa ；（6）冻土深度：0.9m； （7）地下水位：地下水属于潜水类型，在勘察期间的稳定水位深 8.59.02m，地下水对混凝土没有腐蚀性；（8）荷载信息：上人屋面活荷载标准值为

12、2.0KN/m2,楼面活荷载标准值为 2.0KN/m2,走廊、楼梯处活荷载标准值为 2.5 KN/m2；（9）墙体材料：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块；（10）水、电、暖、通讯管线已通到场地，留有接口。1.2 设计意图按照混凝土结构设计规范规定及设计任务书的要求，本着施工机械化、施工方便的原则，采用长方形柱网布置，柱网尺寸为 6 m7.2m，6m2.7m，5.4m7.2m，3.6m7.2m，四种开间进深。济南大学毕业设计21.3 建筑设计说明 1.3.1 平面设计（1）房间布置：沿纵横向房间对称布置；（2）楼梯情况：根据规范，耐火等级为三级的建筑，本建筑设三部楼梯，中间楼梯为双分式楼梯，踏步尺寸为：

13、150mm270mm，两侧的楼梯为双跑式楼梯，踏步尺寸为150mm270mm，位于两个外部出口或楼梯之间的房间至外部出口或封闭楼梯间的最大距离为 27.05m。(3)厕所：最远的房间距最近厕所的距离为 26.5m，小于规范规定 50m，满足使用要求；(4) 采光：房间的窗地比大于 1/5，均满足采光需要；1.3.2 立面设计 建筑立面采用竖向线条以柱另外分割来凸显洁净整齐感觉，门窗居中设置，整齐统一，增强美感。1.3.3 剖面设计（1）窗台高度：楼梯窗台高 2.3m，厕所窗台高 1.5m，其余房间窗台及走廊窗台高均为 0.9m； （2）采光通风情况：按规范规定的窗地比设置窗户尺寸，主要房间外墙

14、窗子的尺寸为 3000mm2400mm，走廊内墙设高窗，采光通风满足要求；（3）主要构件尺寸：横向框架承重，框架边跨梁截面尺寸为：300mm700mm，中跨梁截面尺寸为：300mm500mm,纵向连系梁截面尺寸为：300mm600mm，柱的截面尺寸为 500mm500mm。1.3.4 屋面设计（1）屋面排水：采用有组织排水，排水坡度为 2%，防水材料采用 4 厚高分子防水卷材。（2）保温隔热：保温层采用 100 厚聚苯保温板。1.3.5 门窗设计（1）门：大厅门口及底层走廊尽头均采用玻璃门，其余房间采用普通木门。（2）窗：均采用定制铝合金推拉窗。1.3.6 墙体材料 全部采用粉煤灰加气混凝土砌

15、块填充墙，外墙厚度为 300mm，内墙厚度为200mm。济南大学毕业设计31.3.7 建筑做法本设计建筑物的散水、楼地面、内外墙做法均按山东省建筑标准设计图集建筑工程做法中规定的做法进行（1）散水做法：宽 600mm,流水坡 2，选用 散 1 即细石混凝土散水做法；（2）地面做法：卫生间防水地面，选用地 15 即地面砖防水地面做法； 普通地面，选用地 15 即地面砖地面做法 （3）楼面做法：卫生间防水楼面，选用楼 17 即地面砖防水楼面做法；普通楼面，选用楼 15 即地面砖楼面做法（4）内墙做法，选用内墙 12 即粉刷石膏罩面内墙做法； （5）外墙做法，选用外墙 14 即面砖外墙做法；（6）屋

16、面做法：选用屋面 16 即细石混凝土刚性防水平屋面；（7）其它做法：所有墙体均采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，外墙厚度 300mm，内墙厚度 200mm，落水管采用 200mm 直径 PVC 雨水管。济南大学毕业设计42 威海分校教学楼结构设计说明书本次教学楼建筑总面积 8359.32m2，一字型现浇钢筋混凝土框架结构，7 度抗震设防，共六层，每层设置一部双份式主楼梯和两部双跑式的辅助楼梯，设男女卫生间各两个。设计的主要内容有荷载统计、内力计算和截面设计，计算中水平荷载作用下的框架内力计算采用 D 值法，恒荷载和活荷载内力采用弯矩二次分配法计算。2.1 工程概况1 工程是六层教学楼，各层层高均为

17、 3.9m。 2 工程采用现浇钢筋混凝土框架结构，上人屋面屋面。3 工程抗震设防烈度为 7 度，三级抗震，第一组设计分组。 2.2 设计依据1 黄土层地基承载力标准值 fk=180kPa。2 设计依据的相关规范建筑结构荷载规范 GB 500092001建筑抗震设计规范 GB 500112010混凝土结构设计规范 GB 5001020022.3 上部结构1 当填充墙长度大于 5m 或者高度大于 4m 时，要按分别设置构造柱和水平梁。构造柱和水平梁配筋及截面见图纸。构造柱上下各 1100mm，范围内箍筋加密为 6100。2 柱上部有女儿墙均上升至女儿墙顶，截面不变，配筋变为 412。3 混凝土构件

18、保护层：板-20mm，梁-35mm，柱-40mm。济南大学毕业设计53 结构计算书3.1 基本设计资料1 设计地点，山东省威海市；2 采暖室外空气计算温度-10,夏季通风室外空气计算温度 32；3 场地情况：自然地坪标高 500.03mm，地下水位属潜水类型，勘察期间稳定水位8.5m9.02m，地下水对混凝土无腐蚀性，场地土层分布有明显的规律性，从上至下依次为杂填土；黄土，中等压缩土，厚度较大；古土壤，中等压缩；粉质粘土，中等偏低压缩性。黄土层建议地基承载力标准值为 fk=180kPa4 基本雪压：0.45KN/m2;5 基本风压：0.65KN/m2;6 最大冻土深度：0.9m；7 地下水位：

19、地表以下 10m。3.2 建筑结构选型3.2.2 结构选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。由于该建筑物的开间和跨度都比较大，且建筑物处于 7 度抗震设防区，所以主体结构选用框架结构。3.2.2 其他结构选型（1）楼板、屋面板结构：采用现浇混凝土板结构，屋面按上人屋面设计，荷载值按规范取用。（2）楼梯：选用钢筋混凝土板式楼梯。（3）过梁：以连系梁兼做门窗过梁为主济南大学毕业设计63.3 结构布置及结构计算简图的确定3.3.1 结构平面布置柱距以 6m 为主，跨度边跨 7.2m，中跨 2.7m，具体平面布置图如下：图 3.1 结构平面布置图3.3.2 计算简图框架柱嵌固在基础得顶面，梁和柱刚性连

20、接。由于各层柱的截面尺寸保持不变，所以梁得跨度为柱截面形心之间的距离。底层框架柱高度应从基础顶面算至二层楼面；由于基础埋置深度未定，本设计按东土深度取基础顶面至室外地坪高度为 0.90m，室内外高差设计为 0.45m，所以底层框架柱高度为 5.25m。其余各层框架柱高度均取为层高，即为 3.90m。框架的计算简图如图 3.2 所示。3.3.3 梁、柱的截面尺寸框架结构为超静定结构，需要预先估算梁、柱的截面尺寸，并确定结构所采用建筑材料的强度等级之后，再进行内力计算。具体取值如下:混凝土强度等级：30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,Es=2.0105N/mm2)框架梁的截面

21、尺寸为：边跨框架梁：。取mmhmmlh700,)900600(72008112181121济南大学毕业设计7。取mmbmmhb300,)3503 .233(70021312131中跨框架梁： 。mmhmmlh500,)5 .337225(27008112181121取。取mmbmmhb300,)2507 .166(50021312131济南大学毕业设计8图 3.2 框架结构计算简图连系梁：主要考虑连系梁兼做窗过梁，确定梁高为 600mm，外纵墙厚设计为300mm，确定梁宽为 300mm，即：bh=300 mm600mm。框架柱：底层柱的柱高 H=5250mm, 由于为现浇楼盖，则其计算长度为m

22、mHl52500 . 1,其他层柱的柱高 H=3900mm，计算高度4875390025. 125. 10Hl济南大学毕业设计9则 ，mmblb5005 .162304875300，取.500h,195254875250mmlh取3.3.4 梁柱线刚度及其相对线刚度计算在计算框架梁截面惯性矩 I 时，应考虑到楼板的影响，对于本次设计，由于采用的是现浇混凝土楼盖，所以边跨梁的截面惯性矩 I 扩大为原来的 1.5 倍，中跨梁的截面惯性矩 I 扩大为原来的 2.0 倍，具体计算如下：框架梁、柱刚度计算：边跨框架梁：EEIi43011086.172 . 77 . 030. 01215 . 15 . 1

23、中跨框架梁：EEIi43021015.237 . 25 . 030. 012122中间层框架柱：EElEIi4431035.139 . 35 . 0121/底层框架柱：EElEIi4441092. 925. 55 . 0121/各个框架梁、柱的线刚度如下图所示：济南大学毕业设计10图 3 .3 框架梁、柱的相对线刚度3.4 荷载标准值计算3.4.1 恒荷载标准值 Gk 的计算参照建筑结构荷载规范的相关规定进行取值。1.屋面框架线荷载的标准值计算济南大学毕业设计11按荷载规范，屋面荷载统计情况见下表：表 3.1 屋面荷载统计屋面做法容重(KN/m3)重量KN(m2)板底 20 厚粉刷抹平170.

24、35120mm 厚钢筋混凝土楼板253.080 厚 1:6 水泥焦渣找坡 151.220 厚 1:3 水泥砂浆找平层200.420 厚 1:3 水泥砂浆找平层200.4100 厚聚苯保温板 40.44 厚高分子防水卷材 120.0525 厚 1:4 水泥砂浆结合层200.5地砖 200.2屋面恒载的标准值6.50 框架梁自重： 边跨框架梁：0.3 （0.7-0.12）25 = 4.35KN/m 中跨框架梁：0.3（0.5-0.12）25 = 2.85KN/m粉刷层自重： 边跨框架梁：0.02 （0.7-0.12）217 = 0.39 KN/m 中跨框架梁：0.02（0.5-0.12）217 =

25、 0.26 KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载计算：边跨框架梁、中跨框架梁的自重产生的线荷载为：g6 边 = 4.35+0.39 = 4.74 KN/m中跨框架梁的自重产生的线荷载为：g6 中 = 2.85+0.26= 3.11KN/m由屋面板传给框架梁的均布线荷载为：g62= 6.56.0= 39 KN/m2.楼面框架梁线荷载的标准值计算楼面荷载统计情况如下表所示：表 3.2 楼面荷载统计济南大学毕业设计12楼面做法容重(KN/m3)重量KN(m2)板底 20 厚粉刷抹平170.34120 厚钢筋混凝土楼板253.020 厚 1:3 水泥砂浆找平层200.420 厚 1:4 水泥砂浆结合层2

26、00.410 厚铺地砖面层200.2楼面恒载标准值4.34框架梁的自重：边跨框架梁：0.3 （0.7-0.12）25 = 4.35 KN/m中跨框架梁：0.3（0.5-0.12）25 = 2.85 KN/m粉刷层的自重：边跨框架梁：0.02 （0.7-0.12）217 = 0.39 KN/m中跨框架梁：0.02（0.5-0.12）217 = 0.26KN/m 填充墙的自重：边跨框架梁：0中跨框架梁：0作用在中间层框架梁上的线荷载计算：边跨框架梁、墙体自重产生的线荷载为：g 边 = 4.35+0.39+0 = 4.74KN/m中跨框架梁、墙体自重产生的线荷载为：g 中 = 2.85+0.26+0

27、 = 3.11 KN/m由楼面板传给框架梁的均布线荷载为：g2 = 4.346= 26.04 KN/m3.屋面框架节点处集中荷载标准值计算：边柱连系梁的自重： 0.30.6625 = 27KN边柱粉刷层的自重：0.02（0.60.12）2617 = 1.96 KN女儿墙体的自重（高 900 mm，240 厚）：0.240.9619 = 24.62 KN女儿墙粉刷层的自重：0.020.92617 = 3.67KN屋面连系梁传来的自重：1/261/266.5 = 58.5 KN 顶层边节点集中荷载值：G6A = G6D = 115.76 KN中柱连系梁的自重：0.30.6625 = 27 KN 济

28、南大学毕业设计13中柱连系梁粉刷层的自重：0.02（0.60.12）2617 = 1.96KN 连系梁传来的屋面自重：1/261/266.5+1/2(3.3+6)1.356.5 = 99.30 KN 顶层中间节点集中荷载值 G6B = G6C = 128.26KN4.楼面框架节点处集中荷载标准值计算：边柱连系梁的自重： 0.30.6625 = 27 KN边柱粉刷层的自重：0.02（0.60.12）2617 = 1.96 KN铝合金窗的自重：32.40.45 = 3.24KN窗下墙体的自重：（60.5）0.30.95.5 = 8.18 KN窗间墙体的自重：0.32.4（630.5）5.5 =9.

29、90KN墙体粉刷层的总重：0.02（60.5）0.9 + 0.02（630.5）2.4 217 = 7.45 KN框架柱的自重：0.50.53.925 = 24.38KN框架柱粉刷层的自重：0.023.90.52 + （0.50.3）2 17 = 1.86KN连系梁传来的楼面自重：1/261/264.34 = 39.06 KN 中间层边跨节点集中荷载值 GA = GD = 123.03 KN中柱连系梁的自重：0.30.6625 = 27 KN中柱连系梁粉刷层的自重：0.02（0.60.12）2617 = 1.96KN内纵墙传来的自重（包括门,窗）：（60.5）（3.90.6）1.51.51.8

30、2.1 0.247+1.82.10.2+1.51.50.45 = 22.13KN内墙粉刷的自重（扣除门,窗）：0.02（60.5）（3.90.6）1.82.11.5 1.5 217 = 8.24 KN框架柱的自重：0.50.53.925 = 24.38 KN框架柱粉刷层的自重：0.023.91 + （0.50.24）3 17 = 2.02KN连系梁传来楼面的自重：1/261/26+1/2(3.3+6)1.35 4.34 = 66.30KN 中间层中跨节点集中荷载值 GB = GC= 152.04 KN 恒荷载作用下的框架结构计算简图如图 3.4 所示济南大学毕业设计14图 3 .4 结构恒荷载

31、3.4.2 活荷载标准值 Qk 的计算屋面为上人屋面，按荷载规范取活荷载的标准值为 2.0 KN/m2。雪荷载的标准值为0.45 KN/m2，两者不同时考虑，取其中较大值 2.0KN/m2，楼面活荷载的标准值取 2.0 KN/m2，走廊活荷载的标准值取 2.5 KN/m2。活荷载具体计算结果如下：顶层活载的标准值： q6 边 = q6 中 =2.06= 12 KN/m中间层边跨活载的标准值：q边 = 2.06 = 12KN/m中间层中跨活载的标准值：q中 = 2.56= 15 KN/m集中荷载标准值：顶层集中荷载的标准值： P6 边 = 1/2 61/262.0= 18 KN济南大学毕业设计1

32、5P6 中 = （1/261/26+ 1/29.31.35）2.0 = 30.56KN中间层集中荷载的标准值：P边 = 1/261/262.0 = 18 KNP中 = 1/261/262.0 + 1/29.31.352.5 = 23.69KN活荷载作用下的计算简图如图 3.5 所示：图 3.5 结构活荷载济南大学毕业设计163.4.3 风何载标准值的计算按照规范规定，风荷载标准值的计算公式：k =zszo威海当地基本风压值为：o = 0.65 KN/m2查风荷载体形系数表可知，本设计风荷载体形系数为：s = 0.8（-0.5） = 1.3本建筑的总高度为 3.96 + 0.9 = 24.3m3

33、0 m，并且建筑的高宽比 24.3/17.1 =1.41.5，所以可以不考虑风振系数的影响，取 z = 1.0，威海当地地面的粗糙程度为C 类，查风压高度变化系数表，即可查得各个楼层高度处的风压高度变化系数 z。第一层的顶点高度为：Z1 = 3.9 + 0.45 = 4.35 m,风压高度变化系数为：z = 0.74，该层受风面积为：A1=( 4.35 + 3.9)/26 = 24.75 m2风荷载值为： P1 =zszoA1 = 1.01.30.740.6524.75= 15.48KN第二层的顶点高度为：Z2 = 4.35+ 3.9 = 8.25m,高风压度变化系数为：z = 0.74，该层

34、受风面积为：A2=( 3.9+ 3.9)/26 = 23.4m2风荷载值为： P2 =zszoA2 = 1.01.30.740.6523.4 =14.63KN第三层的顶点高度为：Z3 = 4.35 + 3.9 + 3.9 = 12.15 m,风压高度变化系数为：z = 0.74，该层受风面积为：A1=( 3.9+ 3.9)/26 = 23.4 m2风荷载值为：P3 =zszoA1 = 1.01.30.740.6523.4 =14.63KN第四层的顶点高度 Z4 = 4.35 + 3.9 + 3.9 + 3.9= 16.05 m,风压高度变化系数为：z = 0.76，该层受风面积为：A4 =(

35、3.9+ 3.9)/26 = 23.4 m2风荷载值为：P4=zszoA4 = 1.01.30.760.6523.4= 15.03KN第五层的顶点高度 Z5 =4.35+ 3.9 4 = 19.95 m,风压高度变化系数为：z = 0.84，该层受风面积为：A5=( 3.9 + 3.9) /26= 23.4 m2风荷载值为：P5=zszoA5 = 1.01.30.840.6523.4 = 16.61KN第六层的顶点高度 Z6 =4.35+ 3.9 5 = 23.85 m,风压高度变化系数为：z = 0.90，该层受风面积为：A6=( 0.9 + 3.9/2)6 = 17.1 m2风荷载值为：P

36、6=zszoA6 = 1.01.30.900.6517.1 = 13.00KN具体风荷载计算结果如下表所示：表 3.3 风荷载计算表层数zsZi (m)zo (KN/m2)Ai (m2)Pi (KN)六层1.01.323.850.900.6517.113.00五层1.01.319.950.840.6523.416.61四层1.01.316.050.760.6523.415.03三层1.01.312.150.740.6523.414.63二层1.01.38.250.740.6523.414.63一层1.01.34.350.740.6524.7515.48济南大学毕业设计17风荷载作用下的框架结构

37、计算简图如图 3.5 所示图 3.6 结构风荷载3.4.4 地震荷载标准值的计算地震作用可分为水平地震和竖向地震作用，本设计只考虑水平地震作用对建筑物的影响，并采用底部剪力法进行计算水平地震作用力。为统计各层框架柱在地震作用下的剪力值，需要首先计算各层结构重力荷载代表值，具体计算公式为：GE = DK + iLki (3.1)-i通常取为 0.5各层结构重力荷载代表值计算：顶层结构的重力荷载代表值=屋面恒荷载 + 50的屋面活荷载 + 纵横框架梁的自重 + 半层框架柱自重 + 半层纵横墙体自重G6=6.51393.22+0.52.01393.22+0.3(0.7-0.12)257.234+0.

38、3(0.5-济南大学毕业设计180.12)252.717+0.3(0.6-0.12) (79.77-160.5) 25 4+0.53.90.5225174+0.5 (79.772-0.5162+17.12-0.532) 3.9-(3112+1.823) 2.4-1.81.822 0.35.5+0.5(7.2-0.5) 203.9+(6-0.5) 103.9+(3.6-0.5) 63.9-1.82.722-1.21.5100.205.5+(79.77+17.1) 20.90.2419=15078.25kN其他层重力荷载代表值 = 楼面恒荷载 + 50楼面活荷载 + 纵横框架梁自重+ 整层框架柱的

39、自重 + 整层纵横墙的自重G=4.341393.22+0.52.01177.84+0.52.5215.38+0.3(0.7-0.12)257.234+0.3(0.5-0.12)252.717+0.3(0.6-0.12) (79.77-160.5) 25 4+3.90.5225174+ (79.772-0.5162+17.12-0.532) 3.9-(3112+1.823) 2.4-1.81.822 0.35.5+(7.2-0.5) 203.9+(6-0.5) 103.9+(3.6-0.5) 63.9-1.82.722-1.21.5100.205.5=12932.46kN框架结构自振周期计算：本

40、设计按以下经验公式计算框架抗震结构房屋自振周期：3316 .1759 . 325. 5035. 022. 0035. 022. 0BHT=0.553 (s)式中：H建筑物主体结构的高度（m） ；B建筑物沿振动方向的长度（m） ；地震作用力的计算 由于建筑物所在地区设防烈度为 7 度；场地土为类，设计地震分组为第一组，所以由建筑抗震设计规范可查得08. 0max，0.35gTs，所以横向地震影响系数为：053. 008. 0553. 035. 019 . 0max9 . 01TTgT1=0.553=8休息平台受力钢筋=楼梯梁受力钢筋=受力钢筋最小间距：100 mm非受力分布钢筋：受力钢筋=14

41、时,取8250楼梯板分布筋每踏步至少：6 各跑实际配筋结果：梯板和平台配筋结果：-跑数梯板底筋 梯板分布筋 梯板负筋 平台底筋 平台负筋-1 10100 8200 10100 8150 82002 10100 8200 10100 无 无 -梯梁配筋结果：-跑数 梯梁 1 顶纵筋 梯梁 1 底纵筋 梯梁 1 箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶纵筋 梯梁箍筋-1 399 299 8200 无 无 无 2 325 225 8200 无 无 无 -济南大学毕业设计953.11 辅助楼梯设计本设计中取双跑楼梯进行设计，采用板式楼梯，楼梯平面布置图如下所示，踏步尺寸为 150 mm270 mm，均布荷载标准值 q

42、k = 2.5 KN/m2 ，采用 C20 级混凝土，平台板和平台梁的纵向受力钢筋，分别选用 HPB235 和 HRB335。图 3.37 楼梯平面布置图（单位：mm）3.11.1.楼梯梯段斜板的设计斜板 的 长度 计算 ：L= 2295. 124. 3 = 3.782ml0/30l0/25 = 3240/303240/25 = 108129.6 mm,在计取 1.0 m 宽的板带进行计算，斜板厚取为 120 mm。济南大学毕业设计96.荷载值统计活荷载值计算：2.51.0 = 2.5 KN/m恒荷载值计算：板底抹灰荷载值：（0.02173.782）3.24 = 0.397 KN/m 混凝土踏

43、步自重荷载值：（250.270.151/2）0.27 = 1.875 KN/m混凝土斜板自重荷载值：（250.123.782）3.24 = 3.502 KN/m 5.774 KN/m梯段斜板的荷载设计值计算：P = 1.25.7741.42.5 = 10.43 KN/m.楼梯的截面设计斜板水平方向的计算跨度为：ln =3.24 m,斜板跨中弯矩设计值应为81P l2n 计算，但考虑平台梁约束了斜板的转动变形，所以板的跨中弯矩时按下式计算：Mmax =101P l2n= 10110.433.242 =10.95 KNM,斜板保护层取为：as = 20 mm,则，斜板的有效高度：h0 =has =

44、12020 = 100 mms = 021hbfMc = 2610010006 . 90 . 11095.10 = 0.114= 1s21 = 1114. 021 = 0.1214s = 10.5 =10.50.1214 = 0.9393As = 0hfMys =1002109393. 01095.106 = 555.12 mm2钢筋选用 8/10100，As = 644.0 mm2，每一个踏步布置 1 根 8 的钢筋。3.11.2 楼梯平台板的设计楼梯平台板在计算过程中取 1m 宽板带进行设计，板的厚度取为 120 mm。荷载统计活荷载值计算：2.51.0 = 2.5 KN/m恒荷载值计算：

45、板底抹灰荷载值：0.02171.0 = 0.34 KN/m 混凝土板自重荷载值：250.061.0 = 1.50 KN/m 济南大学毕业设计971.84 KN/m楼梯平台板荷载设计值为：P = 1.21.841.42.5 =5.708 KN/m.楼梯平台板截面设计板跨中弯矩值按 Mmax = 81 Pl2 式计算，式中：l = lnh/2 = 1.950.10.12/2 = 1.91m则，弯矩设计值为：Mmax = 81Pl2 = 815.7081.912 = 2.603 KNM取平台板的保护层厚度为 20 mm，则有效高度：h0 =has =12020 =100mms = 021hbfMc

46、= 622.603*101.0*9.6*1000*100 = 0.0271= 1s21 = 1 1 2*0.0271 =0.0275s = 10.5 =10.50.0275= 0.986As = 0hfMys =100210986. 010603. 26 = 125.71mm2钢筋选用 8150，As = 335.0 mm2，分布钢筋选用 82003.11.3 楼梯平台梁的设计楼梯平台梁截面尺寸取为 270 mm400 mm.荷载统计恒荷载值计算：楼梯斜板传来的荷载值： 5.7743.24/2 = 9.65 KN/m楼梯平台板传来的荷载值： 2.6031.91/2 = 2.486 KN/m梁的

47、自重荷载值： 250.270.40= 2.7 KN/m梁侧抹灰荷载值： 0.02170.42 = 0.272 KN/m 15.11 KN/m活荷载标准值计算：2.5（3.24/21.91/2） = 6.44 KN/m荷载设计值为：P = 1.215.111.46.44 = 27.14 KN/m.楼梯平台梁的截面设计平台梁的计算跨度为：l0 = 1.05ln = 1.05(60.12) = 6.09m平台梁弯矩设计值为：Mmax = 81Pl02 = 8127.146.092 = 125.82 KNM平台梁剪力设计值为：V = 2Pln = 2127.146.09= 82.64 KN平台梁的截面

48、设计按照倒 L 形截面进行计算，济南大学毕业设计98有效的翼缘宽度值为：bf = b5hf = 2705120 = 870 mm，平台梁的有效高度值为：h0 =has = 40035 = 365 mm （as 取 35 mm）s = 021hbfMc = 263658706 . 90 . 11082.125 = 0.1131= 1s21 = 11131. 021 = 0.12031s = 10.5 =10.50.12031 = 0.9398As = 0hfMys =3653009398. 01082.1256 =1222.64 mm2纵向受力钢筋选用 322， As = 1140.00 mm2

49、箍筋选用 8200，则平台梁斜截面受剪承载力为Vcs = 0.7 ft bh0 1.25fyv nAsv1 h0/s= 0.71.12703651.2521050.32365/200=124077N=124.08KN82.64 KN 满足要求济南大学毕业设计99参 考 文 献1 任庆英、熊瑛.建筑结构（建筑工程设计编制深度实例范本）M. 北京：中国建筑工业出版社，20052 邬宏.建筑工程专业课程设计实训指导M. 北京：机械工业出版社，20053 梁兴文. 土木工程专业毕业设计指导M. 北京：科学出版社，20024 同济大学等. 房屋建筑学（第四版）M. 北京：中国建筑工业出版社，20055

50、张锡增，彭亚萍.混凝土结构M. 北京：中国水利水电出版社，20046 李国强，李杰，苏小卒.建筑结构抗震设计M. 北京：中国建筑工业出版社，20027 中元国际工程设计研究院.建筑（建筑工程设计编制深度实例范本）M. 北京：中国建筑工业出版社，20058 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB500112001）S.北京：中国建筑工业出版社，20019 中华人民共和国国家标准. 房屋建筑制图统一标准（GB/T500012001）S.北京：中国计划出版社，200210 中华人民共和国国家标准. 建筑制图标准（GB/T501042001）S.北京：中国计划出版社，200211 中华人民共和

51、国国家标准.混凝土结构设计规范（GB500102002）S.北京：中国建筑工业出版社，200212 中华人民共和国国家标准.中小学校建筑设计规范（GBJ9986）S.北京：中国计划出版社，199济南大学毕业设计100致 谢这次历时三个多月的毕业设计，让我第一次系统地把所学的各项专业知识应用到具体的结构设计中去，使我对大学期间学过的各项专业知识有了更加系统和全面的认识与掌握，让我做到了理论与实践地真正结合，也让我对建筑结构设计有了更进一步的认识，培养了我的设计理念和严谨、务实的科学态度。这为我进行下一步的研究生学习和工作奠定了基础。由于我的专业水平有限，设计经验不足，所以这次设计中肯定存在许多不足之处，恳请学院老师和同学们批评指正，我一定虚心接受，努力改正。在本次设计过程中，得到了学院领导、老师和同学们的关心、指导和帮助，特别是我的指导老师高红卫老师和我的研究生导师徐新生教授对我进行了深入地辅导，此外我的师兄师姐们也对我这次的毕业设计提供了很多支持和帮助，特别是张静学姐、曹凯师兄、董光师兄、杨斌师兄、董森磊师兄等各位师兄师姐，在此谨对在本次毕业设计过程中给予我关心、支持和帮助的所有学院领导、老师和同学们表示感谢，感谢大家对我的支持和帮助，是你们的热心帮助和支持，才使得我的设计如此顺利地完成。再次感谢各位领导、老师同学们对我的支持和帮助！