某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案

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1、某注塑厂（工业厂房）工程高支模结构施工方案第一节 工程概况某注塑厂全长144m，全宽57m，建筑面积37680.68，位于轴的变形缝把注塑厂分成两块。标高0.000相当于绝对标高49.6米。注塑厂一层层高11米，1轴-2轴，16轴-17轴，隔层高4米，二层层高7米，三、四层层高均为5.5米,跨度最大19米。为了加快施工进度，我项目部拟考虑的施工流程如下：预应力桩基础施工基槽开挖承台及基础梁结构施工基槽附近土方回填至地梁顶地基夯实满堂架施工柱钢筋施工支模柱混凝土施工梁板钢筋施工2层梁板浇注混凝土。本方案主要就最高处及跨度最大处即314轴层高标高11米处跨度19米的高支模系统进行设计及验算，其余各

2、层及其他部位的高支模系统简单计算见后。其中：地梁顶标高为-0.6米，高支模高度达到11.60米，跨度为10m。2层最大梁截面为7001500。结构板厚度为120。梁、板的混凝土等级为C40。该工程以设计确定的伸缩缝分为两个区，在每个区内分为依据，分区段按流水作业组织施工。由于本工程高支模结构具有截面大、跨度大、自重大等特点，同时为解决超高空间模板支设的难题，确保施工生产的安全正常进行，特编制此施工组织设计方案。采取如下主要措施： 高支模支撑体系的设计计算及搭设； 大体积梁混凝土的浇筑。第二节 编制依据1.注塑厂工程全套设计图纸；2.混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002；3.建筑

3、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4.建筑施工安全检查标准；（JGJ59-99）5.筑施工高处作业安全技术规范；6.广东省建设工程高支模施工安全管理办法；第三节 总体施工方案根据工程的特点，充分考虑工期及成本节约，决定采用满堂钢管架加设可调钢支托的模板支撑体系。模板选用七夹板，厚度为18，长宽为9151830；方木截面尺寸为50100。因为高支模的梁截面尺寸比较大，最大梁为7001500。其自重加上施工荷载组合以后高达35kN/m。在这种情况下，对于回填土的处理及底部加固处理相当重要，确保其安全可靠性。高支模结构施工程序及相关安排。1.回填土；2.满堂架施工；3.7.0米

4、牛腿以下柱钢筋绑扎，4支设柱模板，浇注7.0米以下柱混凝土；5.处理柱混凝土接头位置混凝土；6.绑扎7.0米以上柱钢筋、梁钢筋、板钢筋、上部结构的柱插筋；7.支设7.0米以上柱、梁、板模板；8.复核上部结构的柱插筋位置并点焊固定；9.检查并加固模板支撑体系，确认无误后由专职质检员组织各专业施工小组、各分项施工小组会签；10.监理工程师、甲方现场工程师对钢筋、模板、专业预埋进行隐蔽，合格后签发混凝土浇筑令； 11.召开混凝土施工前的班前会议，对重点施工部位和难度较大部位进行技术交底和安全交底；12.浇筑混凝土。第四节 设计及验算1模板体系概况根据我公司多年来的施工经验，针对本工程特点，决定采用满

5、堂钢管脚手架模板体系。2模板支设2.1施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸设计意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺；施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。2.2钢筋工程检查合格隐蔽以后，经项目经理部通知，班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。2.3方柱模板采用七夹板面板，厚度18，加固肋条采用50100mm木方（竖向）及483.5mm钢管（水平），配合紧固螺栓。2

6、.4梁模板采用七夹板面板，加固肋条采用 50100mm木方及483.5mm钢管，配合紧固螺栓。 当梁高超过800mm时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过三星卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为500mm；竖向排距视梁的具体高度确定，梁高800mm1000mm加一道，1000mm1500mm加两道。梁底先加工成木板条（块）侧帮则按交叉梁位置留岔口。2.5板模采用七夹板面板，利用满堂内架配合木方及钢管加固。2.6柱头、梁头利用七夹板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错位问题，在上层模板支设时应向下延伸200mm深，在模板外侧

7、加补一个木楞。2.7高支模验算。高支模高度高达11.600米，属高支模类型。且梁截面尺寸较大，施工体系较复杂，必须对相关的模板支撑体系进行计算。A：高支模的模板支撑体系验算基本情况：层高为11.600米，楼板厚度120；最大梁截面为7001500。支撑系统使用材料：18厚胶合板，50100方木，板底方木间距400，支撑方木800间距；梁底满堂架间距700400。板底满堂架间距10001000。计算：重点验算梁底模、侧模的承载力及刚度要求、梁底满堂钢管架的稳定性。框支梁的模板计算。 设计资料 选用楼层的最大截面梁进行验算，尺寸为700（宽）1500（高）。 结构布置 立杆采用顶部带可调支撑的钢管

8、，梁底纵向长方木间距为140，横向短方木间距为400，纵向水平钢管直接支撑在短横方木下，沿梁纵向间距400。梁下钢管立杆间距沿梁纵向间距500，梁下钢管立杆间距沿梁横向间距400。 梁底支撑计算 计算时取用标准值如下。a.恒载。底模及其支架自重标准值：计算梁、板底模时，取值q1=0.5kN/；计算梁、板底方木时，取值q1=0.75kN/；新浇筑混凝土自重标准值取q2=24kN/m3；根据设计计算确定每立方混凝土内钢筋的自重标准值为：楼板 q3=1.1kN/m3；梁 q3=1.5kN/m3。b.活载（主要指施工人员、设备、振捣棒产生的震动荷载等）。指施工人员及设备荷载标准值：当计算模板及其直接支

9、撑模板的长方木（即大楞）时，取值q4=2.5kN/m3；并取集中荷载2.5 kN进行验算，比较二者弯矩值，按大值取用。当计算直接支撑长方木（大楞）的构件时，q4=1.5kN/m3；当计算支架立柱及其他支撑构件时，q4=1.0kN/m3。振动棒产生的震动荷载标准值：对水平面模板 q5=2.0kN/m3；对垂直面模板 q5=4.0kN/m3；新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值。取q6=0.22ct012V1/2 与q6=cH的小值。其中，c=24 kN/m3；1=1.2，2=0.85，V=1.8m/h，T=20。t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71q6，1=0.22ct01

10、2V1/2 =0.22245.711.20.851.81/2 =41.26kN/m2。q6，2=cH =240.95=22.8 kN/m2。 q6=22.8 kN/m2。倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：q7=2.0 kN/m2。梁底模板验算梁底模板沿长度方向等距离放置3条方楞，其间距为140，取1m长梁进行计算。计算简图参见图1。1.承载力验算荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=1.20.510.7+1.22410.71.5+1.21.510.71.5+1.42.010.7=34.51kN/m；Mmax=Mb=Mc=-0.5ql

11、2=-0.534.510.12=-0.172（kNm）；梁底模截面底抗矩为：W=1/6bh12=1/61000182=540003;max= Mmax/ W=0.172106/54000=3.19N/2fm=13N/2梁底模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb,左 =ql=34.510.1=3.451 kN=3V/2b1h1=33.4511000/（270018）=0.411 N/2fv=1.4N/2由此可知，梁底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.20.510.7+1.22410.71.5+1.21.510.71.5=32.55

12、kN/m；I=1/12b1h13=1/121000183=4860004；梁底模截面底抗矩为：Wmax=5ql4/(384EI)=532.551404/(3849000486000)=0.037【W】= l /400=140/400=0.35；Wmax=0.037【W】=0.35梁底模刚度满足要求。支撑梁底模的大方楞验算：大方楞间距为400，可视为等跨多跨连续梁，取5跨连续梁进行计算。简图如大样图2。1、承载力验算：荷载为第1、2、3、5种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q=（1.20.50.7+1.20.5(1.5-0.12)2+1.2240.71.5+1.21.

13、50.71.5+1.42.00.7）/3=12.06kN/m；Mmax=MB,支= -0.121 ql2=-0.12112.060.42=-0.233（kNm）；大楞木截面底抗矩为：W=1/6bh12=1/6501002=83333.333;max= Mmax/ W=0.233106/83333.33=2.80N/2fm=13N/2大楞木抗弯承载力符合要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=（1.20.50.7+1.20.5(1.5-0.12)2+1.2240.71.5+1.21.50.71.5）/3=11.47 kN/m；I=1/12b1h13=1/12

14、501003=4166666.674；梁底模截面底抗矩为：Wmax=0.632ql2/（100EI）=0.63211.47400/（10090004166666.67）=3.0910-7；【W】= l /400=400/400=1；Wmax=3.0910-7【W】=1大楞木刚度满足要求。大楞木底下的小横杆计算483.5mm钢管荷载标准值同上，小横杆承受大楞木下传的集中荷载。小横杆下的立杆间距为400。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：大楞木传给小横杆的荷载值P=（11.47+1.41.51）0.8=10.856kN/m；Mmax=

15、MB,支= 0.169 Pl=0.16910.8560.5=0.917（kNm）；小横杆截面底抗矩为：W=50803;max= Mmax/ W=0.917106/5080=180.6N/2fm=205N/2小横杆抗弯承载力符合要求。梁底钢管抗剪验算：VMAX=VB左+P=1.661P=1.66110.856=18.032=3V/2b1h1=318.0321000/（270018）=2.14 N/2fv=N/2小横杆抗剪承载力符合要求。2、刚度验算。小横杆截面惯性矩：I=1219004；E=2.06105 N/2小横杆截面底抗矩为：Wmax=1.079Pl/（100EI）=1.07910.856

16、500/（100206000121900）=0.006；【W】= l /400=500/400=1.25；Wmax=0.006【W】=1.25。小横杆刚度满足要求。3、扣件抗滑移承载力验算：Rmax= 10.8562【R】=28=16 kN。扣件抗滑移承载力满足要求。 梁侧模验算荷载标准值同前面所述。木楞间距为300，因间距均匀布置，故可以考虑按多跨连续梁计算。计算简图如图3。1、承载力验算荷载为第5、6种荷载组合，分项系数分别取1.4、1.2，则：q=1.44.0(1.5-0.12)+1.222.8(1.5-0.12)=45.485 kN/m；Mmax=MB,支= -0.121 ql2=-0

17、.12145.4850.32=-0.495（kNm）；侧梁模截面底抗矩为：W=1/6bh2=1/6138018=745203；max= Mmax/ W=0.495106/74520=6.64N/2fm=13N/2梁侧模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb,左 =0.607 ql=0.60745.4850.3=8.283 kN=3V/2b1h1=38.2831000/（2138018）=0.500 N/2fv=1.4N/2由此可知，梁侧模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第6种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.222.81.38=37.757 kN/m；截面惯性矩：I=1/12b1

18、h13=1/121380183=6706804；小横杆截面底抗矩为：Wmax=0.967ql4/（100EI）=0.96737.7573004（1009000670680）=0.490；【W】= l /400=300/400=0.75；Wmax=0.490【W】=0.75。梁侧模刚度满足要求。 挠度组合验算将模板、大方楞、小横杆挠度组合后核算。=0.037+0.0001+0.006=0.0431，满足施工质量要求。 梁底立杆计算 结构布置 立杆采用顶部带可调支撑的钢管，梁底纵向方木间距为200，横向短方木间距为300，钢管直接支撑在短横方木上，沿纵向间距为400。 梁底支撑计算 a 荷载组合：

19、（沿梁长每延米）恒载：120厚混凝土2410.7=16.8kN/m；钢筋1.510.7=1.05 kN/m；模板0.50 kN/m，故恒载标准gk=18.35kN/m。（沿梁长每延米）活载：人员及设备均布荷载2.50.5=1.25 kN/m，振捣混凝土均布荷载2.00.5=1.0 kN/，故活载标准值qk=2.25 kN/m。荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=25.17kN/m。N=0.5 P承=12.55 kN N=30.3 kN计算单元的选取：由设计排距可知，钢管立杆间距为400，为方便计算，选取2000长的梁段作为计算单元。其荷载由5排钢管立杆（每排3根，共15根）来承担，并

20、下传给基础。b 钢管平台架立杆的承载力验算 钢管平台架立杆计算参数：A=4.891002，g=3.84kg/m，I=15.83，E=2.1105，f=205 MPa，支柱高为1.2m，设3道水平杆，分别距楼地面0.15 m 、1.75m、3.35m、4.95m，=L/i=1800/15.9=113.2，=0.495。（L理论值为1600，考虑施工调整偏差取值1800）由此，N= Af=49.6kN。2000米长的梁段范围内有4排共12根钢管立杆，其总稳定承载力达1549.6= 744kN66.8162=133.632 kN（暂未考虑钢支撑的重量）。故梁底立杆受压稳定性满足要求。 板底模板计算板

21、底模板下方楞间距300，取1000宽的板带按5跨受均布荷载的连续板进行计算。计算简图如图4。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q1=1.20.51+1.22410.12+1.21.110.12=4.21 kN/m；q2=1.42.51=3.5 kN/m；P=1.42.5=3.5 kN；M1=0.121ql2=0.1214.210.30.3=0.046 kNm；M2=0.1217ql2=0.1213.50.30.3=0.038 kNm；Mp=0.161Pl=0.1613.50.4=0.225 kNm；由此可知，集中荷载作用时弯矩值较

22、大。M=0.046+0.225=0.271 kNm；板底模截面底抗矩为：W=1/6bh12=1/61000182=540003;max= Mmax/ W=0.2719106/54000=5.019N/2fm=13N/2板底模抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb,左 =0.620 ql=0.6204.21+3.5=6.11 kN=3V/2b1h1=36.111000/（2100018）=0.509 N/2fv=1.4N/2由此可知，板底模抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.20.51+1.22410.12+1.21.2710.12=4.

23、23 kN/m；I=1/12b1h13=1/121000183=4860004；板底模截面底抗矩为：Wmax=0.967ql4/（100EI）=0.9674.233004/(1009000486000)=0.076；【W】= l /400=300/400=0.75；Wmax=0.076【W】=0.75板底模刚度满足要求。 支撑板底模的纵向方楞验算纵向方楞间距为400，横向方楞为800，同样按照等跨连续板取5跨进行计算。计算简图如图5。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：q1=1.20.750.4+1.2240.120.4+1.21.

24、10.40.12=1.806 kN/m；q2=1.42.50.4=0.14 kN/m；P=1.42.5=3.5 kN；M1= 0.121 q1l2=0.1211.8060.4=0.035 kNm；M1= 0.121 q1l2=0.1210.140.4=0.0027 kNm；Mp= 0.169 pl=0.1693.50.4=0.237 kNm；Mmax=0.035+0.237=0.272 kNm；方楞截面抵抗矩为：W=1/6bh12=1/650100100=83333.33max= Mmax/ W=0.272106/83333.33=3.264N/2fm=13N/2方楞抗弯承载力符合要求。Vma

25、x= Vb,左 =0.620 ql+P=0.62070.272+3.5=3.67 kN=3V/2b1h1=33.671000/（250100）=1.101 N/2fv=1.4N/2由此可知，板底方楞抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：q=1.20.750.4+1.2240.40.12+1.21.270.40.12=1.816 kN/m；I=1/12b1h13=1/12501003=4166666.674；Wmax=0.967ql4/（100EI）=0.9671.8163004/（10090004166666.67）=0.0038；【W】= l

26、 /400=400/400=1；Wmax=0.0038【W】=1方楞刚度满足要求。 下层横向方楞验算方楞间距为800，立杆支撑间距亦为800，亦可按照等跨连续板进行计算。计算简图如图6。1、承载力验算荷载为第1、2、3、4种荷载组合，分项系数分别取1.2、1.2、1.2、1.4，则：P=（1.816+1.41.50.4）0.8=2.125 kN；Mmax=MB，支=-0.169 PI=-0.1692.1250.8=-0.287kNm；方楞截面抵抗矩为：W=1/6bh12=1/650100100=83333.33max= Mmax/ W=0.287106/83333.33=3.444N/2fm=

27、13N/2方楞抗弯承载力符合要求。Vmax= Vb,左 =1.661 P=1.6612.125=3.530 kN=3V/2b1h1=33.5301000/（250100）=1.059 N/2fv=1.4N/2由此可知，板底方楞抗剪承载力满足要求。2、刚度验算。荷载为第1、2、3种荷载组合，分项系数均取1.2，则：P =1.8160.8=1.453kN/m；I=1/12b1h13=1/12501003=4166666.674；Wmax=1.079Pl3/（100EI）=1.0791.4538003/（10090004166666.67）=0.00021；【W】= l /400=400/400=1

28、；Wmax=0.00021【W】=1板底方楞刚度满足要求。挠度组合验算：将模板、纵向方楞、横向方楞挠度组合。=0.076+0.0038+0.00021=0.080，满足施工质量要求。（十一）、板底立杆计算。立杆间距800800，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑的长度不大于1000，水平系杆高度间距不超过1600，其余同前。N=（0.750.80.8+240.80.80.12+1.10.80.80.12）1.2+1.00.80.81.4=3.785 kNN=30.3 kN；板底立杆强度满足要求。受压稳定性验算：钢管立杆A=4892，f=0.205 kN/2，L=1600+1000=

29、2600，I=15.8。=L/ I=2600/15.8=164.6，查表得，=0.261=N/A=5.94/（0.261489）=0.047 kN/2f=0.205 kN/2。故板底立杆受压稳定性满足要求。（十二）、对拉螺杆验算12对拉螺杆间距为500500。A=113.12，f=0.205 kN/2，荷载标准值同上。F=（4.00.50.5+2.00.50.5）1.4+300.50.51.2=11.1 kN；=F/A=11.1/113.1=0.098 kN/2f=0.205 kN/2。对拉螺杆抗拉满足要求。（十三）对于7米及5.5米层高的计算考虑到7米及5.5米均属于高支模，且二层至屋面层仍

30、然有7001500的预应力大梁，模板支撑系统仍然和11米高处同样间距设置。基本情况：层高为7或5.5米，楼板厚度120；最大梁截面为7001500。支撑系统使用材料：18厚胶合板，50100方木，板底方木间距400，支撑方木800间距；梁底满堂架间距700400。板底满堂架间距10001000。计算荷载及计算方式同11米层高处梁和板的计算。对于模板及方木等不再进行验算，对于立杆承载力也同理不再验算，对于立杆稳定性，虽然楼层高度发生了变化，但水平系杆高度间距仍然不超过1600，减小了立杆的长细比，计算同11米层高处梁和板的计算，均能满足要求。第五节 构造措施1、每根立杆底部均应设置底座或垫板。2

31、、必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底上皮不大于200mm出的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。3、立杆的接长采用对接扣件，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500mm。4、满堂摸板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、满堂摸板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。6、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的

32、中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1000mm，采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。第六节 高支模支撑系统的设计及搭设方法（一）回填土及满堂架底部处理1、回填土：按规范要求分层3050cm回填并用25T压路机进行碾压。2、满堂架底部处理；每根立杆下先在回填土上覆盖最少50cm50cm的模板，其上垫方木，方木上再竖立杆。（二）、柱模板设计与安装1.材料：梁、板、柱模板均采用覆塑七层胶合板，厚度为18。竖楞采用50100方木，水平加固杆件采用48壁厚3.5的钢管。加固螺杆采用12标准对拉杆，水平间距450，

33、竖向间距400。第1排螺杆距地面高度不超过250。2.施工流程。柱定位放线加焊模板定位钢筋拼装模板支设模板调整定位加固模板（上螺杆、水平钢管）加设斜向顶拉撑（调整垂直度）加设水平系杆，确保其整体稳定性。柱用18mm厚七合板做模板，50100mm木方做竖楞，间距300mm，外用248钢管做水平横楞控制柱断面和固定围楞，水平钢管（柱箍）间距为500mm，第一道钢管距地面为250mm，用30塑料管内穿12对拉螺栓，三星卡子固定。（三）、梁、楼板模板在复核梁底标高、校正轴线无误后，搭设、调平梁、板支架，在横楞上铺放底模并固定。对于跨度超过4米的梁或板以及跨度超过2米的悬臂构件，应按规范要求起拱。模板拼

34、缝时，板缝刨平直，确保拼缝严密、不漏浆。施工流程如下：复核梁底板底标高、调整梁底模位置搭设梁模支架安装梁底模按规范要求起拱绑扎梁钢筋安装两侧梁模安装对拉螺杆复核、调整；梁截面尺寸铺设板模。注意事项。梁侧模竖楞间距为300，螺杆水平间距、竖向间距均为500；梁柱交接的核心区模板复杂，要求拼缝严密、加固牢靠；底模起拱应在钢筋绑扎以前进行；700宽的大梁采用4排钢管立杆，其他梁底均采用2排立杆，所有立杆沿梁长度方向的间距为700，立杆底部加垫方木；检查梁截面模板尺寸、预拱度、预留孔洞等，确认无误后加固；在支撑的高度方向每1500高度设置一道水平系杆，底部距底托顶面200高度处设置一道水平扫地杆；在每

35、一道大梁的两侧各设支一道剪刀撑，确保钢管架的整体稳定性；模板的平整度、预拱度必须仔细核查到位；单块就位拼装时，每个跨度先从四周向中间铺设；模板接缝处下方必须有木方，木方搭接的位置必须相互错开1000以上。附：梁、板模板支设示意图。模板支设质量检验允许偏差如下表：序号项 目允许偏差mm1轴线位移柱、梁32标 高53截面尺寸柱、梁+2 -54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度57预埋钢板中心线位移38预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10 - 010预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 - 0第七节 高支模混凝土施工要点由于高支模结构的截面尺寸较大，钢筋密集，混

36、凝土连续施工强度大、难度高，个别节点施工过程复杂，施工中必须采取有效的措施保证混凝土振捣密实并不产生离析现象，预防新浇混凝土产生温度裂缝等。施工主要控制措施如下：1、为避免混凝土内外产生的温差过大，优先选用水化热较低的矿渣硅酸盐水泥。在浇筑混凝土以前及时与混凝土供应商进行联系，确定混凝土的配合比、外加剂等材料的掺用情况；为防止混凝土运输过程中由于塞车出现砼供应不上的问题，要求砼搅拌站在砼运输路线上有多种选择，确保有2条可以选择的运输路线。2、对节点钢筋密集部位，拟根据现场实际需要来调整混凝土粗骨料的直径，确保该节点混凝土质量。3、混凝土坍落度控制在1416，同时，为有效的降低混凝土的最大温升，

37、减缓混凝土的凝固时间，在混凝土中掺用优质粉煤灰和适量减水剂，使混凝土缓凝，推迟水化热峰值的出现时间，使温升时间延长，给后续工作及混凝土养护带来便利。4、混凝土浇筑前做好混凝土输送泵等机具的维护和维修工作，保证其运行状态良好。现场配备2台250kW的柴油发电机，保证施工的连续性。5、对于框支梁的混凝土，拟采用分层350mm浇筑振捣的办法，连续浇筑。钢筋密集的梁柱节点核心区，采用35的小型振动棒进行施工，保证该处混凝土振捣密实。6、由于实际需要，框支柱混凝土分2次浇筑：第1次浇筑标高为2.8米；第2次全部浇筑完毕。对于新旧混凝土的交界处，采取2种措施：第1，在所有框支柱截面范围内，插入柱主筋截面面

38、积1/2的25长度为1000钢筋头，增强该处柱截面的承载力；第2，认真清处柱截面的松散石子，凿除该截面处的混凝土浮浆。7、施工前做好防雨措施，现场准备不少于1000的防雨布，以防降雨时混凝土遭受冲刷。8、混凝土养护及模板拆除。为控制混凝土内外温差，侧模拆模时间延长35天（松开螺杆，以便养护），梁底模必须到混凝土强度达到100%后方可拆除。混凝土养护把握2个关键：第一，在升温阶段以保湿为主；第二，在降温阶段以保温为主。9、混凝土试块制作。每100m3取2组试块（其中1组为同条件养护试块），每组3块。到期后分别测试其抗压强度并统计。第八节 施工安全及质量保证措施1.梁板支撑不拆除，并检查原有立杆的

39、可靠度，如发现松动及时做好加固工作。2.梁板支撑，在高支模大梁对应位置进行回顶。3.高支模框支梁底所有直接承受荷载的横杆与立杆扣件全部采用双扣件，防止受力后支撑下滑。4.梁、板支撑的水平杆件必须拉通，确保整个支撑系统的整体稳定性。5.其他构造要求。a、剪刀撑布置。剪刀撑须沿脚手架两端和转弯处设置，斜杆与地面夹角为450600。为了确保满堂架的刚度、均衡受力性能及其整体稳定性，在施工区，每2个轴线区间设置一道通长的剪刀撑（间距约15米）；在高支模施工段，每一道转换梁的支撑体系均加设剪刀撑，确保其整体稳定性和刚度要求。b、接头要求错开，并布置在不同步距内，其接头距纵向水平杆的距离不应大于600mm；立杆的垂直偏差不大于架高的1/4001/500，同一排纵向水平杆的水平偏差不大于该片架总长的1/300,且不大于50mm。6模板验收模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。经交检合格后由工地技术负责人通知甲方监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑检。严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。第 22 页 共 22 页