冷库课程设计小型氨系统制冷工艺设计

《冷库课程设计小型氨系统制冷工艺设计》由会员分享，可在线阅读，更多相关《冷库课程设计小型氨系统制冷工艺设计（24页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、小型氨系统制冷工艺设计（第四组）院 系：能源与环境学院班 级：热能092学生姓名：指导教师：孙昆峰 2013年1月小型氨系统制冷工艺设计一个单层500t生产性冷藏库，采用砖墙、钢筋混凝土梁、柱和板建成。隔热层外墙和阁楼采用聚氨酯现场发泡，冻结间内墙贴软木，地坪采用炉渣并装设水泥通风管。整个制冷系统设计计算如下：1.设计条件1.气象和水文资料设计地点杭州夏季室外计算温度+35太阳辐射北纬30相对湿度80%地下水温20冷藏容量500t冻结能力20t/日2.制冷系统采用氨直接蒸发制冷系统。冷藏间温度为-18，冻结间温度为-23。3.冷藏库的平面布置冷藏库的平面布置如下图所示。2. 设计计算整个制冷系

2、统的设计计算是在冷库的平面立面和具体的建筑结构和围护结构确定之后进行的。首先计算冷库的耗冷量，然后计算制冷机器和设计。计算出程序如下：1.冷库维护结构的传热系数计算主要计算外墙、内墙、阁楼层和地坪的传热系数，计算公式如下：热阻的计算公式为：传热系数的计算公式为对于墙面的对流换热系数，外墙表面取；内墙表面取；冻结间的内墙表面取。各冷库维护结构及其传热系数的计算见表1-1。3. 冷库耗冷量的计算 （1）冷库围护结构传热引起耗冷量 按计算围护结构传热面积原则计算各库房围护结构的传热面积，然后计算耗冷量。 1）冷库围护结构的传热面积。 冷库围护结构的传热面积计算见表1-2.表1-1 冷库围护结构及其传

3、热系数的计算外 墙序号结构层次/m/kal/(mh)R=/(m2h)/kal1外墙外表面空气热阻1/w25.000 0.040 220mm厚水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 3370mm厚预制混凝土砖墙0.370 0.700 0.529 420mm厚水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 5冷底子油一道 7130mm厚聚氨酯隔热层0.130 0.031 4.194 8混合砂浆砖砌墙0.120 0.700 0.171 920mm厚1:2.5水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 10外墙内表面空气热阻1/n7.000 0.143 总热阻 R05.151 传热系数 K

4、0.194 冻结间内墙序号结构层次/m/kal/(mh)R=/(m2h)/kal1内墙外表面空气热阻1/w25.000 0.040 220mm厚水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 3120mm混合砂浆砖砌墙0.120 0.700 0.171 420mm厚水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 5冷底子油一道7130mm聚氨酯隔热层0.130 0.031 3.871 920mm厚1:2.5水泥砂浆抹面0.020 0.800 0.025 10内墙内表面空气热阻1/n7.000 0.143 总热阻 R04.300 传热系数 K0.233 屋顶阁楼层序号结构层次/m/kal/(mh

5、)R=/(m2h)/kal1外表面空气热阻1/w25.000 0.040 240mm厚预制混凝土板0.040 1.100 0.036 3空气间层0.020 0.230 520mm厚水泥砂浆找平层0.020 0.800 0.025 630mm厚钢筋混凝土屋盖0.030 1.350 0.022 7空气间层1.500 0.240 8260mm厚聚氨酯隔热层0.260 0.031 8.3879250mm厚钢筋混凝土板0.250 1.350 0.185 10内表面空气热阻 冷藏间 1/n7.000 0.143 冻结间25.000 0.040 总热阻 R0冷藏间9.309 冻结间9.206 传热系数 K冷

6、藏间0.107 冻结间0.109 地 坪序号结构层次/m/kal/(mh)R=/(m2h)/kal160mm厚细石钢筋混凝土面层0.060 1.350 0.044 215mm厚水泥砂浆抹面层0.015 0.800 0.019 420mm厚水泥砂浆抹面层0.020 0.800 0.025 550mm厚炉渣预制块0.050 0.350 0.143 6540mm厚炉渣层0.540 0.280 1.929 715mm厚水泥砂浆保护层0.015 0.800 0.019 920mm厚水泥砂浆保护层0.020 0.800 0.025 10530mm厚单层红砖干铺0.053 0.700 0.076 11400

7、mm厚干砂垫层0.400 0.500 0.800 12150mm厚3:7灰土垫层0.150 0.345 0.435 13100mm厚碎石灌50号水泥砂浆0.100 0.600 0.167 14内表面空气热阻 冷藏间 1/n7.000 0.143 冻结间25.000 0.040 总热阻 R0冷藏间3.823 冻结间3.721 传热系数 K冷藏间0.262 冻结间0.269 表1-2 冷库维护结构的传热面积表计算部位传热面积计算部位传热面积长/m高/m面积/长/m高/m面积/no.1 东墙 南墙 西墙 北墙屋顶、阁楼、地坪9.18522.3709.18520.00020.0007.4907.490

8、7.4907.4907.86068.796167.55168.796149.800157.200no.4 东墙 南墙 西墙 北墙屋顶、阁楼、地坪7.4208.0007.42010.3708.0006.2906.2906.2906.2906.06046.67250.32046.67265.22748.480no.2 东墙 西墙屋顶、阁楼、地坪8.0008.00020.0007.4907.4901.72059.92059.920154.400no.5东墙 西墙 北墙屋顶、阁楼、地坪6.0006.0008.0008.0006.2906.2906.2905.65037.74037.74050.3204

9、5.200no.3 东墙 西墙 北墙屋顶、阁楼、地坪9.1859.18522.37020.0007.4907.4907.4907.86068.79568.795167.551157.200no.6 东墙 南墙 西墙屋顶、阁楼、地坪6.95010.3706.9508.0006.2906.2906.2905.59043.71665.22743.71644.7202） 冷库围护结构的耗冷量计算下表1-3.表1-3 Q1的计算表序号墙体方向Q1/WKATwTnNO.1东墙0.194 68.796 135-18707.809 南墙0.194 167.551 1.0535-181810.056 西墙0.1

10、94 68.796 1.0535-18743.199 阁楼层0.107 157.200 1.235-181074.044 地坪0.262 157.200 0.733-181467.838 此间合计5802.947 NO.2东墙0.194 59.920 135-18616.491 西墙0.194 59.920 1.0535-18647.316 阁楼层0.107 154.400 1.235-181054.914 地坪0.262 154.400 0.733-181441.694 此间合计3760.414 NO.3东墙0.194 68.796 135-18707.809 西墙0.194 68.796

11、1.0535-18743.199 北墙0.194 167.551 1.0535-181810.056 阁楼层0.107 157.200 1.235-181074.044 地坪0.262 157.200 0.733-181467.838 此间合计5802.947 NO.4东墙0.194 68.796 135-18707.809 南墙0.233 167.551 135-182065.073 西墙0.194 68.796 135-18707.809 北墙0.194 65.227 1.0535-18704.650 阁楼层0.109 48.480 1.235-18334.931 地坪0.269 48.4

12、80 0.733-18465.185 此间合计4985.456 NO.5东墙0.194 37.740 135-18388.291 南墙0.233 50.320 135-18620.195 西墙0.233 37.740 135-18465.146 北墙0.233 50.320 135-18620.195 阁楼层0.109 45.200 1.235-18312.270 地坪0.269 45.200 0.733-18433.712 此间合计2839.809 NO.6东墙0.194 43.716 135-18449.770 南墙0.194 65.227 1.0535-18704.650 西墙0.194

13、 43.716 135-18449.770 北墙0.233 50.320 135-18620.195 阁楼层0.109 44.720 1.235-18308.954 地坪0.269 44.720 0.733-18429.106 此间合计2962.445 注：公式中，为传热系数，为传热面积，为温差修正系数，为室外温度，为室内温度。（2）食品冷加工的耗冷量冻结间进行食品冷加工的耗冷量按第三章的计算公式计算。由于冷藏间属于生产性冷库，进入冷藏间贮存时的耗冷量，要按每昼夜冻结能力比例摊入于各冷藏间内。该库有三间冻结间，每间冻结能力为6.5t/日，共19.5 t/日。三间冷藏间按比例摊分，每间进货量为6

14、.5 t/日。假设冻结的食品为猪肉。 （1）冻结间：冻结间的温度+39过20h后-15食品的冻结加工量6.5 t/日 即6500kg/日食品在冻结前后的焓值查附表可得；，。 （2）冻结物冷藏间：食品入库前的温度-15冷藏24h后-18食品的冷藏量进货量为19.5 t/日,食品前后的焓值查附表3得：；，T=24h。 （3）通风换气的耗冷量 这个冷库没有需要换气的库房，因而没有通风换气的耗冷量。所以。 （4）经营操作耗冷量计算公式为由于冻结间不计经营操作耗冷量则只考虑冻结物冷藏间经营操作耗冷量。每平方米地板面积照明热量1） 库房照明耗冷量每平方米地板面积照明热量冻结物冷藏间1公式0.361kw冻结

15、物冷藏间20.355kw冻结物冷藏间30.361kw 2) 开门耗冷量： V冷间内净容积（）； n每日开门换气次数冻结物冷藏间1、3按2.2次计算；冻结物冷藏间2按2.3次算 冷间外内空气的比焓（）；室外空气的比焓，按温度35相对湿度80下的比焓109.3kj/kg；室内空气的比焓，-18冷藏库相对湿度为95的比焓为15.975kj/kg； M有空气幕的修正系数，取0.5； 冷间空气的密度；-18冷藏库空气密度为1.4冻结物冷藏间1、2、3的开门耗冷量为冻结物冷藏间1公式1.755kw冻结物冷藏间21.802kw冻结物冷藏间31.755kw3)操作工人耗冷量：其中：n操作间的人数，按4人计算；

16、 T操作人员的工作时间，按每日3小时计算； 每个操作人员产生的耗冷量，取419w；冻结物冷藏间经营操作耗冷量冻结物冷藏间1经营操作耗冷量公式2.326kw冻结物冷藏间1经营操作耗冷量2.367kw冻结物冷藏间1经营操作耗冷量2.326kw（5）电动机运转耗冷量4号、5号、6号冻结间电动机的运行耗冷量相同：冷风机使用的电动机有4台，每台功率为2.2kW，电动机运转耗冷量为6.6kw，冻结物冷藏间没有风机，此项耗冷量 （6）总耗冷量 1）库房冷却设备的总负荷：按公式计算于表1-4。其中，冻结物冷藏间；冻结间表1-4 库房冷却设备的总负荷序号冷间名称1no.1 冻结物冷藏间9844.4 2no.2冻

17、结物冷藏间7842.5 3no.3冻结物冷藏间9844.4 4no.4结间48882.8 5no.5结间46737.2 6no.6结间46859.8 总计170011.0 2）制冷机器的总负荷冷库的生产旺季不在夏季，的修正系数取1；冷藏间面积时，修正系数取0.5；冻结间取1；带入计算后见表1-5表1-5 机器负荷表序号冷间名称各间的1no.1 冻结物冷藏间8554.8 2no.2冻结物冷藏间6391.1 3no.3冻结物冷藏间8554.8 4no.4结间39564.0 5no.5结间37268.2 6no.6结间37399.4 总计137732.4 4. 制冷压缩机机及配用设备的选择计算冷库的

18、耗冷量计算以后，便可按机器总负荷选择制冷压缩机及所配用的设备。按这个冷库的设计条件，确定冷凝温度、氨液冷凝后的再冷温度以及制冷压缩机循环的级数，然后进行计算。冷凝温度：可以采用循环水，考虑循环水进入冷凝器的温度为+30，出水温度为32，所以冷凝温度为氨液的再冷温度：氨液自冷凝器流入高压贮液器，在供至膨胀阀之前可以经行再冷却，一是冷凝器在室外，高压贮液器在室内，氨流进高压贮液器和供至膨胀阀的过程中，受环境的温度影响会自然降温，冷凝温度降低3-5。氨液通过中间冷却器的蛇形盘管进行冷却，氨液再冷温度较中间温度高3-5。制冷循环的压缩级数:这个冷库要求冷藏间的温度为-18，冻结间温度为-23，如果蒸发

19、温度与库房温度的温差为10，则蒸发温度为-28和-33。冷凝温度为+38冷凝压力冷凝压力和蒸发压力的比值结论蒸发温度为-28蒸发压力压力比均大于8，应采用双机压缩制冷循环蒸发温度为-33蒸发压力制冷系统采用双级压缩循环，冷凝温度tk=38蒸发温度t0=-33高低压级容积比1:3中间温度tm=-1.5中间压力409.64kPa流向冷却设备的氨液经由中间冷却器的蛇形盘管经行冷却，冷却后的过冷温度比中间温度高5。然后通过膨胀阀节流降低到蒸发压力。在制冷压缩机的实际运转过程中，所吸入的气体是过热气体而不是饱和蒸汽，在计算制冷压缩机的制冷量时，可以根据吸入气体的比体积来计算，即允许制冷剂有一定的过热。按

20、照允许吸气温度来计算制冷压缩的制冷量，制冷压缩机循环图如下图所示。其具体参数如下表：tm=-1.5t吸=-21吸气比体积:吸气比体积：按压力和温度条件，查的图中各相应状态点的焓值见表1-6：表1-6个状态点的焓值压力/kPa焓/（kJ/kg）1476.0409.64103.11633.51633.61851.741676.21684.51860.1598.4432.1（1）制冷压缩机的选用计算 双级压缩机的制冷量以低压级压缩制冷含量为计算依据，选用计算的目的主要是求出需用的压缩机排气量和需用的电动机功率，先计算低压级然后计算高压级。选用压缩机时一般不适宜少于两台，要考虑维修时不停产；配备多台压

21、缩机时，要注意型号以及零件的互换性，并按制冷压缩机产品目录样本选用。另外，也可以考虑单级制冷压缩机，配组为双级制冷压缩，压缩机的高压级和低压级的容量比可以变化。本例中制冷压缩机的选用计算见表1-7：表1-7 压缩机的选型计算表计算项目计算公式和计算结果低压级氨循环量412.726低压级理论排气量656.357选用s8-12.5型双级制冷压缩机两台。2*424=848639.530低压级电动机的功率/kw每台压缩机的低压级的制冷剂流量为：412.726 /2=206.36低压级的指示效率为0.85指示功率为14.70kw摩擦功率7.07kw压缩机的轴功率为21.77kw高压级氨循环量543.63

22、高压机理论排气量198.89所选的s8-12.5型双级制冷压缩机的高压级的理论输气量2*141=282193.791高压级电动机功率/kw每台压缩机的高压级的制冷剂流量为543.63/2=271.82高压级的指示效率为0.87指示功率为15.21kw摩擦功率2.35kw压缩机的轴功率为17.56kw总轴功率/kw39.33kw在选配电动机是还要加10%的裕度(2)制冷压缩机配用设备的计算1）冷凝器 冷凝热负荷的计算公式为采用立式冷凝器，考虑单位热负荷时，冷凝面积为：应选用的立式冷凝器LN75-00-00一台。2）中间冷却器的选用桶径的计算公式为式中d-中间冷却器的内径（m）；-氨压缩机高压级输

23、气系数；-氨压缩机高压级理论输气量141m3/h；-中间冷却器内流体的流速选为0.5 m/s。蛇形盘管传热面积面积（）：取中间器的K值为580W/ K，其对数平均值温差的计算公式为： 式中：tl冷凝温度 tzj中间冷却温度 tg中间冷却器蛇形盘管出液温度，应比中间冷却温度高3-5度。在此取3度。应选用型号为ZL2.0-00-00外径500mm、蛇形盘管冷却面积为2的中间冷却器一台。3）油分离器的选用。其计算公式： 式中：1.按选用的四台双级压缩机的高压级活塞理论输气量，2.高压级压缩机输气系数；3.油分离器的流速为0.5m/s则应选用YF-65T325mm油分离器一个。4）放空气器。选用KFA

24、-32型放空气器一台。5）集油器。按规则，制冷量在200kw以下时选用JY-150集油器一台。6）高压贮液器。氨液的总循环量G=543.63kg/h，冷凝温度下的氨液比体积v=0.001716,容量系数取为1.2，充满度取为0.7，则按式计算得应选用ZA-1.5B型容积为1.69m3的贮液桶一只综上所述压缩机及其辅助设备如下表型号数量具体参数双级压缩机S8-12.52高压级理论排气量424 m3/h，低压级理论排气量141 m3/h冷凝器LN75-00-001中间冷却器ZL2.0-00-001500mm、蛇形盘管冷却面积为2油分离器YF-65T1325mm放空气器KFA-321换热面积0.45

25、集油器JY-1501159mm高压贮液器ZA-1.5B1容积为1.69m35. 供液方式的选择该冷库有-18的冷藏间和-23的冻结间各三间，为了简化系统，采用一个-33的蒸发温度，并采用氨泵循环供液方式。冷却设备的进液采用上进下出的方式。当制冷压缩机停止运行时，部分氨液存在冷却设备内。冷却间和冻结间分别设置液体分调节站与操作台，在操作台上调节各库的供液量。6. 冷藏间冷却设备的设计该冷库为生产性冷库，储存冻肉的时间较短，考虑采用光滑管制的双层顶排管，有利于保持库内较高的相对湿度，管径采用，管距为，在库内集中布置。平时用人工扫霜，清库时采用人工扫霜和热氨冲霜相结合的除霜方法。这种形式的顶排管的传

26、热系数一般。（1）需用冷却面积 传热系数K传热温差公式冷藏库F=121.24m210冷藏库F=98.11m2冷藏库F=127.51m2（2）钢管长度 采用无缝钢管每米长的面积冷藏库的钢管长度库1016.057m库822.24m库1068.65m按计算得出顶排管管数见表18库房号AB组数总冷却面积/长度/m根数长度/m根数no.118.5302.322134.69no.21626222109.06no.318.5302.322134.69顶排管材料见表19。序号材料名称及规格数量甲乙1无缝钢管76mm4.6m4m2无缝钢管38mm564.42m424.164m3角钢50mm5mm45.92m35

27、.98m4管卡8mm240182注：甲为no.1和no.3库用，乙为no.2库用顶排管制作图如下图所示。7.冻结间冷却设备的设计按要求食品的冻结时间为20h，冻结间的冷却设备应采用强制通风的干式冷风机或强力吹风式搁架冻结排管。从冻结间的平面布置形式来看，吹风方式适合采用纵向吹风。如考虑冻结分割肉或副产品等，也可在一间冻结间设置强力吹风搁架排管。本例采用强制通风的干式冷风机。纵向吹风冻结间：(1) 需用冷风机的冷却面积及风机选型冷风机的单位热负荷耗冷量所需面积m2选用风机型号选用风机面积m2no.4冻结间48.88kw48882.82/116=421.40DL-450/451451421.40n

28、o.5冻结间46.74kw46737.17/116=402.91DL-450/451451402.91no.6冻结间46.86kw46859.81/116=403.96DL-450/451451403.968低压循环桶设计本设计采用立式低压循环桶，进液方式为下进上出，其需用容积计算如下：1.计算冷却设备的容积。按制冷设备容积的40、回气管容积的60和液管容积的总和除以70计算冷却设备的容积：冷却排管容积排管的总长3106.01m每米管长的容积0.000855 m2管子尺寸排管的容积2.66 m3冷风机翅片管容积每台冷却面积451 m2每台冷风机翅片管容积0.286 m3冷却设备容积V13*0.

29、286+2.66=3.51 m32.回气管的容积冻结间回气管管总长40m每米管长的容积0.003737 m3管子尺寸共有容积0.150m3冷藏间回气管管总长70 m每米管长的容积0.001963 m3管子尺寸共有容积0.137 m3回气管容积V20.150+0.137=0.287 m33.计算液管容积。冷藏间液管长70 m每米管长容积0.000855 m2冻结间液管长40m管径液管容积（70+40）*0.000855=0.094 m34.需用低压循环贮液桶容积为应选用DXZ1-2.5A外径低压储贮液桶一台，容积2.5 m3。此外，低压循环贮液桶的直径是按气体流速为考虑决定的。所选的桶径可用作如

30、下复核：氨气的循环量V=404.94*1.1058=447.7827 m3氨气的流动速度为， 所选一只桶径为的贮液桶足够。每个低压循环桶前配一个手动节流阀，并按低压循环贮液桶上管接口的规格选用。9排液桶的选用计算排液桶用于冷库制冷系统中暂时存放蒸发器冲霜排出的液体制冷剂和其他设备的排液。根据排液桶的作用，以体积选型使其容纳各冷间中排液量最多的一间蒸发器的排液量其体积计算公式如下： 式中：V排液桶的体积 各冷间中冷我、却设备注氨量最大的一间蒸发器的注氨量体积的百分比 Vzl各冷间中冷却设备注氨量最大的一间蒸发器的总体积 排液桶液体充满度，一般取0.7则排液桶选型号ZA-1.0B容积为0.99。1

31、0氨泵的选用计算冷藏间的冷却设备为顶排管，它是靠空气自然对流进行热交换的，氨泵的流量以氨的循环量的四倍计算。冻结间的冷却设备为冷风机，它是以强制通风对流进行热交换的，氨泵的流量以氨的循环量的五倍计算。冷藏间制冷总负荷27.53kw单位制冷量h1-h8=1201.37kw/h氨循环量Gd=27.53*3600/1201.37=82.50kg/h的比体积为氨泵循环量V1V1=4*82.50*0.0014676=0.484m3/h冻结间制冷总负荷142.48kw氨循环量Gd=142.48*3600/1201.37=426.95kg/h氨泵循环量V2V2=5*426.95*0.0014676=3.13

32、m3/h氨泵总循环量VV= V2+ V1=3.13+0.484=3.62 m3/h氨泵的扬程如下a.本设计中，氨泵至蒸发器之间供液管的阻力损失则供液管长度及阻力件的当量长度如下计算名称计算结果/m直管长度：液管长度按供液管道最长的路线计算21m弯头的当量长度：弯头数：弯头3个弯头1个阀门的当量长度：阀门数：2个1个当量长度总和21+1.486+0.6+17+5.45=45.525由于所对应的当量长度最多则氨液的密度取650kg/m3, 流速为0.5m/s，摩擦阻力系数=0.035，则供液管的阻力损失为2589.23Pab.本设计中，氨泵中心至蒸发器的液注高H=3.5m，则氨泵中心至蒸发器进液口

33、的液注相应的压力为22295Pac.蒸发器关闭应保持98000Pa的剩余压力，以调节各蒸发器的流量。在选择泵前应考虑安全余量取1.1，故氨泵的扬程相对应的压力为Pp=1.1*(22295+2589.23+98000)=0.135MPa则泵应选40P-40N两台，每台流量2.8 m3/h，扬程32米11系统管道的管径的确定回气管按冷藏间和冻结问制冷设备总负荷查得冷藏间的回气管用管子，冻结间用声管子，两管的总管用声管子吸入管按制冷设备总负荷，管长，查图得为，可采用管子。排气管按冷凝热负荷，管长为，查得声，可采用管子贮液桶至调节站按总管长度小于考虑，总负荷以冷凝热负荷计算时查图得内径为，可采用的管子

34、。冷凝器至贮液器按总管长度小于考虑，总冷凝热负荷计算时查图得内径，可采用声的管子。其他管道放油管采用的管子；放空气管采用25mm的管子；平衡管采用的管子；安全管采用的管子。12制冷设备和管道的隔热层厚度查书中相应的图表，得出各隔热层的厚度如下：隔热层材料聚氨酯泡沫导热系数0.194中间冷却器周围空气温度为，500mm，蛇形盘管冷却面积为2隔热层厚度低压循环贮液桶低压储贮液桶一台，容积2.5 m3隔热层厚度13.材料明细表整个系统的主要材料明细表见下表。设备材料的明细表名称型号规格数量名称型号规格数量光滑顶管6组低压循环痛DXZ1-2.5A;D=10000mm1只冷风机DL-450/451;45

35、13台中间冷却器ZL2.0-00-0；D=500mm1只氨压缩机S8-12.52台集油器JY-150;D=159mm1只油氨分离器YF-65T;D=325mm1只放空气器KF-321个冷凝器LN75-00-00；F=751只浮球阀024-751个氨贮液桶ZA-1.5B;V=1.691只排液桶ZA-1.0B；V=1.992个氨泵40P-40N，流量2.8 m3/h2台手动节流阀1个 多读书的好处 书,是了望世界的窗口。书，是知识的源泉，是人类进步的阶梯。要获得知识，就必须多读书。要跟上时代发展的步伐，就必须不断读书，不断充实自己。书的内容可以五花八门，不拘一格。因为我始终相信，不管看什么书，只要

36、开卷就有益。我床边的书常常有几摞，随手可取，内容五花八门。有适合工作需要的书，比如新华文摘、我是职业秘书、社会工作概论等；有文学书籍，这几年看了一些当下流行的文学作品，尤其喜欢反映官场现实的小说；也有热播的电视剧的书，我感觉文字的渲染效果远比演员的表演更有感染力。还有一些如何与孩子沟通的书也是我经常涉足的领域。这六周的学习时间，我又强化了读书笔记的记录。书越读越多，越读越有兴趣。我感觉多读书至少有以下四点好处：一是多读书可以增长知识，提高能力。古人云，“书犹药也，善读之可以医愚。不吃饭则饥，不读书则愚”。读书能增长知识，开阔眼界；能明白事理，增强能力。我原来只是把“加强学习”当作一句口号来喊，

37、随着看书多一些后，才真正发现读书的意义。明白了我们常说的“提高分析问题解决问题的能力”不是一句空话。同样一件事情，不同的人会有不同的看法，不同的看法就会产生不同的处理方式。同样的工作，有的人能思路清晰、有条不紊处理得很好，有的人就不得要领，乱干一气，结果忙了半天没有实效。我以为，这也是不学习、思想肤浅、理解能力低的表现。只有多读书，通古今，晓四方，提高理解能力，才能正确分析问题，才能用科学的理论和方法来解决问题。二是多读书可以陶冶情操，自信从容。我经常会把把空闲时间留给书本，比如利用送孩子去培训班之后的时间看书。最好是找个安静的书屋，可以喝点茶，手捧一本喜欢的书，坐在靠窗边的椅子上，安安静静地

38、品味书中的滋味。这时候，我的内心是充实的而满足的。读书可以让我们拥有“运筹帷幄，决胜千里”的信心。读书可以使人从无知到有知，从有知到深知；读书可以使人更加理性，不为喧嚣繁杂的世事所干扰，不为一时一事的得失而喜忧。通过在笔墨书香中体验共鸣和感动，解脱自己内心的焦虑、恐惧、寂寞、悲哀，使胸中的积郁释然超脱，达到淡泊宁静、自信从容的心理和谐状态。三是多读书可以修身养性，温文尔雅。其实，我喜欢读书也不是天生的。曾经跟一位大学教授聊天时候的一句话在我心里打下了深深的烙印。他说“一个人读多少书是写在脸上的”。当时，我对照检查了一下，感觉我脸上肯定是写着没有多少文墨、很肤浅的样子。我多么希望自己让人看起来是

39、气质高雅，富有书卷气的样子啊。我们知道：第一印象非常重要。多读书就可以让人感觉知书答礼，颇有风度。有时候，我们会发现，同样年龄段的人，大学教授和一般职工总是让人一眼就能分辨出来。主要是气质的不同。这就是我们常说的“腹有诗书气自华”。四是多读书可以文采飞扬，富有灵感。我们都是机关工作者。能说会写是对我们的基本要求。这就要求我们要多读书。不读书，写作时就可能无从下笔或言之无物，语言空洞乏味，没有魅力。“读书破万卷，下笔如有神。”书读得多了，驾驭文字的能力强了，想要表达的思想就能流畅的表达出来。我有深切的体会：当我写一篇文章的时候如果是非常有感觉一气呵成的文字，别人读起来也非常流畅。如果是没有感觉东拼西凑硬挤出来的文字，别人读起来也会感觉生涩不流畅。所以，我判断一篇文章好坏的标准就是能不能让我读下去。多读书，还能使人在写作的时候，多运用一些书中的好词好句和生活哲理，让人觉得富有文采，美感，增加文章的可读性。英国首相丘吉尔曾经这样评论读书：“最有益的消遣方式是读书，千千万万的人都能从丰富多彩的阅读活动中找到精神慰藉。 感谢您的阅读