环状闭合的受力体系在卵石地层深基坑施工中的应用

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1、环状闭合的受力体系在卵石地层深基坑施工中的应用43目 录1前言12技术特点23适用范围34工艺原理34.1支护桩工艺原理34.2土钉墙工艺原理44.2.1土钉墙支护的特点44.2.2土钉墙边坡支护的机理45工艺流程及操作要点55.1工艺流程55.1.1支护桩工艺流程55.1.2支护桩操作要点55.2预应力锚拉杆工艺流程85.3土钉墙工艺流程86材料及设备96.1材料96.2设备107工法涉及的相关计算107.1支护桩107.1.1嵌固深度计算107.1.2结构计算137.1.3截面承载力计算147.1.4锚杆计算147.1.5支撑体系计算177.1.6构造187.1.7施工与检测207.2预应

2、力锚杆237.2.1基本资料237.2.2锚杆材料247.2.3锚固设计的基本内容267.2.4锚杆体的选型与设计287.3土钉墙297.3.1土钉抗拉承载力计算297.3.2土钉墙整体稳定性验算317.3.3构造327.3.4施工与检测338质量控制368.1质量控制标准368.2支护桩质量控制措施378.3土钉墙及锚杆质量控制措施389安全措施3810环保措施3911效益分析3912应用实例40环状闭合的受力体系在卵石地层深基坑施工中的应用甘肃省建设投资（控股）集团总公司王前 言1.1随着我国经济的飞速发展，城市建设也发生着日新月异的变化，高层和超高层建筑如雨后春笋般的耸立在我们面前，由于

3、建筑场地的局限，与之相应的深基坑支护也越来越多，如何选用适用、经济、安全、可靠的支护方法，就显得尤为重要。1.2甘肃建工-瑞景工程项目位于兰州市城关区平凉路原公用长途汽车站停车场内（平凉路西侧），共有7座塔楼组成，32层，建筑面积21万平方米。其中1#楼建筑面积51280m2，地下三层，地上一三层为商铺，上部分别由A、B两座塔楼组成。A座32层，B座31层，该工程南北长84m，东西长33m，筏板基础，基坑深度16米 。场地地层主要由杂填土、粉质粘土、卵石（局部为园砾或细砂）及强风化砂岩构成，地下水位埋深3.94.6m，类型属地下潜水。降水量大、降水深，基坑施工难度大，是目前兰州市水位最浅、开挖

4、较深的基坑工程。1.3环状闭合的受力体系：根据建设场地的局限性以及地质结构形式，在基坑上部土层内(一定高度范围：5m左右)采用土钉墙支护，土钉墙以下按基坑形状布设支护桩，桩顶设800mm宽冠梁与桩顶贯通闭合形成二级台阶，使支护桩嵌入深度相应减少，在桩顶冠梁内设置预应力锚杆，支护桩外露侧立面至基坑底（基坑面）挂6.5250单层双向钢筋网片（与上部土钉墙钢筋网片相连），固定于支护桩体，喷射混凝土面层使之形成一个整体支护结构，共同受力。1.4开发利用桩顶混凝土灌注高程控制器技术支护桩混凝土灌注时，由于浇筑混凝土都在泥浆下进行，桩顶标高无法控制，（桩顶实际标高要高出设计标高的500mm)，针对这一行业

5、难题，我单位研制发明了水下混凝土标高控制器，利用泥浆、混凝土密度的不同，浮力不同的特性解决了这一难题（标高控制器原理图见附页），精确的控制了混凝土的浇筑量，节约了成本，减少了混凝土桩头破坏而产生的建筑垃圾量，同时也提高了社会环保效益。1 技术特点2.1在基坑上口4m范围内土层为杂填土及粉质粘土，针对这一特点，采用土钉墙喷面支护，土钉间隔1.5m，长度6m，喷面层厚度为80mm，内配 6.5250单层双向钢筋网片。土钉在土层中易打入，深度有保障，施工速度快。土钉与土体成为一体后共同变形，变被动土压力为主动土压力，确保基坑最上层土体的稳定。2.2在-4.0m-21.0m（共17m）范围内水下冲击成

6、孔、浇筑泥浆护壁混凝土灌注桩，抵抗卵石层的侧压力。2.3每一支护桩顶增加25常规预应力锚杆一根，长12-15m，间距2m，锚入桩顶，与支护桩共同作用，抵抗土体侧压力。2.4在支护桩顶（-4.20m）设800mm冠梁一道，将支护桩在桩顶刚性连接，形成支护体系共同作用，共同变形。2.5在支护桩顶到基坑底（-4.0m-16.0m）桩长范围内，挂6.5250单层双向钢筋网片，与支护桩体连接，喷面支护；使支护桩、配筋面层成一个整体，共同受力。2 适用范围环状闭合的受力体系支护技术适用于工程建设场地狭窄、施工条件较差，地下水位高、降水深度大、湿陷性黄土、饱和土及卵石层较厚的深基坑支护工程的应用。3 工艺原

7、理3.1 支护桩工艺原理支护桩支护结构是指由灌注桩与桩顶冠梁、锚杆、桩间土护面等构成的联合支撑结构体。支护桩：支护桩是嵌固于基坑底部以下的悬臂受力构件，是支护结构中，抵抗侧压力（地面竖向荷载、土体产生的侧压力）最主要的受力构件，是保证基坑侧壁稳定和周围环境安全的核心。桩顶冠梁：将单独的支护桩刚性连接成整体的排架受力体系，使支护桩共同工作，抵御基坑侧壁土压力。锚杆：采用一桩顶一锚杆，锚杆内的主动预应力将桩顶拉向坑壁一侧，增强了桩的抗推力，减小了桩顶位移，减少了桩的嵌入深度，节约投资，缩短工期。桩间土护面：护面内的钢筋网与支护桩连接一体，可使喷面层具有更好的整体性和柔韧性，能有效地调整喷层与土钉内

8、应力分布，将侧压力传给支护桩。3.2 土钉墙工艺原理3.2.1 土钉墙支护的特点土钉墙支护法：尽可能保持、显著提高、最大限度地利用基坑边壁土体固有力学强度，变土体荷载为支护结构体系一部分。喷射混凝土在高压气流的作用下高速喷向土层表面，在喷层与土层间产生“嵌固效应”，并随开挖顺序逐步形成全封闭支护系统。喷层与嵌固层同具有保护和加固表层土，使之避免风化和雨水冲刷、浅层坍塌、局部剥落，以及隔水防渗等作用。土钉的特殊控压注浆可使被加固地层物理力学性能大为改善并使之成为一种新地质体，其内部固定段深埋于滑移面之外的土体内部，其外固端同喷网面层联为一体，可把边壁不稳定的倾向转移到内固段及其附近并消除。3.2

9、.2 土钉墙边坡支护的机理 土钉墙在边坡的一定范围内形成了一个加固区，由于很密的土钉的作用，土体滑移面不可能出现在加固区，只能产生于非加固区，从而使滑移面远离边坡，达到稳定边坡的目的。密布的土钉与水泥浆柱体相结合对周围土体产生有效的锚固作用，限制了水泥浆柱体周围的土体变形。土钉上不需要施加预应力，而是在土体发生变形以后使其承受拉力工作；土钉在边坡中比较密集，起到了加筋的作用，提高了土的强度。 土钉浆孔对土体的挤密作用 ：由于土钉的密度比较大，挤密作用的影响也较大，土钉注浆后使加固区的土体比非加固区土体密度大，密集的土钉与土钉之间土形成复合土体，其结构类似重力式挡土墙，个别土钉的破坏不会使整个结

10、构的功能完全丧失。护坡作用 ：土钉墙的面层不是主要受力结构，其主要作用在于保持土体的局部稳定性，还起到防止冲刷、防止雨水渗入边坡土体，影响边坡稳定性的重要作用。 4 工艺流程及操作要点4.1 工艺流程4.1.1 支护桩工艺流程支护桩施工流程为：桩机就位，安装钢护筒制备泥浆冲击成孔至预定深度清孔、置换泥浆至比重符合要求下钢筋笼下导管浇筑砼达到标高要求封孔、养护桩机移位进行下一根桩的作业4.1.2 支护桩操作要点（1）桩机就位，安装钢护筒在自然地面确定支护桩平面位置：布点、桩机就位、试打、加钢护筒，避免因打桩过程中水的冲刷导致塌孔，护筒位置应埋设正确和稳定，护筒与坑壁之间应用粘土填实。（2）冲击成

11、孔至预定深度用冲击式钻孔架悬吊冲击钻头（又称冲锤）上下往复冲击，将土层或岩层破碎成孔，碎渣和泥渣挤入孔壁中，成孔后再灌注混凝土成桩。（3）清孔、置换泥浆、测泥浆比重清孔分两次进行。孔至设计深度后，射入较稀泥浆或清水，使孔中较浓的泥浆能置换或稀释出来，进行第一次清孔。第二次清孔是在下放钢筋笼和导管安装完毕后进行。清孔过程中应测定泥浆的比重，清孔后的泥浆比重小于1.2，清孔结束后应测定孔底沉渣，其值应符合规范和设计要求。清孔结束后用水平尺测量垂直度（不大于1%），合格后 应立即进行混凝土浇注。（4）下钢筋笼钢筋笼验收合格后，采用吊车下钢筋笼，控制好笼顶标高。钢筋笼的吊装采用双点起吊，保持钢筋笼中心

12、线与桩孔中心线重合。钢筋笼安放时应避免碰撞桩孔孔壁，采用慢起慢落逐步下放的方法；入放桩孔时，始终保持垂直状态，对准桩孔孔位徐徐下放。（5）下导管浇筑砼导管使用前须确保无堵塞，无漏水、渗水，经验收合格后方能使用，接头连接处须加密封圈，并上紧丝扣。待导管下完后，利用导管进行第二次清孔，在混凝土灌注前须再次用测绳量测孔深、孔底的沉渣厚度，同时须放好隔水栓，导管距孔底300-500mm为宜，符合要求后才应允许灌注。 （6）浇筑砼混凝土灌注时，应检查隔水栓是否放置，首盘混凝土量应根据孔径进行计算，保证首盘混凝土埋管深度宜在0.8-1.2m，在混凝土灌注过程中，卸管时须测量混凝土面标高，以控制卸管节数，防

13、止导管拔脱，造成断桩。一次拆管不得超起过6.0m，当混凝土灌注达到规定标高时方可停止灌注。检查每根桩的混凝土实际灌注量，充盈系数要求大于1，混凝土的标高须符合设计要求（超出设计桩顶标高500-800mm，以保证设计标高以下的强度）在混凝土的灌注过程中，必须抽样检测混凝土的坍落度，并对现场混凝土试块进行见证取样；每灌注50.0m3混凝土必须有一组试块，小于50.0m3的桩每根桩必须有一组试块，并且编号,编号与桩号相对应。混凝土的灌注是确保桩质量的关键工序，单桩混凝土的灌注时间不易超过3小时，并应连续灌注。（7）利用高程控制器控制桩顶标高混凝土灌注时，桩顶高程的控制相当重要；桩顶实际标高应高出设计

14、标高的500800mm，由于浇筑混凝土都在泥浆下进行，标高无法控制。针对这一行业难题，我单位自己发明了水下混凝土标高控制器，利用泥浆、混凝土密度不同，浮力不同的特性解决了这一难题。精确的控制了混凝土的浇筑量，节约了成本，减少了混凝土桩头的破除量。（8）封孔、养护浇筑后的支护桩顶离地面约4m的深度，要封好井口，严防意外发生。4.2 预应力锚拉杆工艺流程1）预应力锚拉杆施工作流程为：锚点定位（锚拉杆制作）钻机钻孔或人工洛阳铲成孔至要求孔深插入锚拉杆孔内注入水泥浆二次补浆锚杆张拉锁定（张拉力200KN）2）预应力锚拉杆操作要点施工桩顶冠梁时，应凿除桩头部分混凝土，露出钢筋，让桩顶与桩顶冠梁相互锚固，

15、使整排护坡桩连为一个整体。成孔采用钻机、洛阳铲成孔的方法进行，锚杆采用25钢筋，中间每隔2m设一个对中支架，注浆管随锚杆下入孔内，注浆管距孔深50-100mm。锚杆自由段桩用塑料布包裹。灌浆采用压力灌注入泥浆，灌浆采用1：1的水泥砂浆，压力为0.40.6MPa。锚杆注浆分二次注浆，一次注浆时，浆液水灰比1：0.5,二次高压注浆浆液水灰比1：0.50-0.55；一次注浆终凝后5-10h后方可进行二次高压注浆。锚杆在锚固体强度达到15.0MPa以上并达到设计强度75%以上后，逐根张拉锁定，稳定5-10min后进行锁定，张拉锁定值200KN 。4.3 土钉墙工艺流程1）土钉墙的施工流程为：挖土整理坡

16、面初喷打入土钉注浆挂网复喷。2）土钉墙操作要点（1） 开挖整修坡面 土钉支护是分层进行的，因此挖土深度不能超过设计深度，同时要保证坡角达到设计要求的7880%，坡面平整光滑，坡角未达到设计要求的则要进行专门修整。（2）初喷 为使挖好的坡面不产生垮塌，凡挖好的坡面需立即进行混凝土喷射，以使表层固结。（3）打入土钉与注浆采用人工机械一起作用的方法，打入直径48mm钢管，钢管上开直径6-8mm的孔洞，间距300mm，土钉下倾角度为1012。然后进行管内灌注，注浆材料为水泥浆。水灰比=0.40.5。孔内一定要灌满，不能形成空洞和孔隙。 （4）挂网上道工序完工后，按设计要求，将直径中6.5mm的钢筋，按

17、25cm25cm的网距，定于坡面之上；同时，在危险坡面上的土钉之间用金属件(如加强筋等)连接在一起，以进一步加强支护强度。（5）复喷 挂网后，整个坡面复喷混凝土，其喷射厚度达到设计要求。5 材料及设备5.1 材料1. 进入施工现场的原材料均须有出厂合格证或质量保证书。2. 现场所用的钢筋、水泥、砂、石子等原材料及钢筋焊接接头进行见证取样，送检测中心进行复试，合格后方可使用。3. 使用商品混凝土，需考察商品混凝土厂家及其质量保证体系，每次灌注混凝土需提供混凝土配合比通知单。5.2 设备表5.1 工程设备览表机械或设备名称型号规格数量生产能力用于施工部位电焊机GD1501钢筋焊接空压机LZ-121

18、9-12m3土钉墙锚杆机PH1501土钉墙水泥砂浆注浆泵3SNS200L12m3/h土钉墙小型搅拌机JW18012m3/h土钉墙混凝土喷射机HP-615m3/h土钉墙钻机、W-226灌注桩钻机W-604灌注桩6 工法涉及的相关计算6.1 支护桩6.1.1 嵌固深度计算6.1.1.1 支护桩嵌固深度设计值宜按下列规定确定：悬臂式支护结构嵌固深度设计值hd宜按下式确定(图7.1)：hpEpj1.2r0haEai0(61)式中Epj桩、墙底以上根据建筑基坑支护技术规程JGJ120-99第35节确定的基坑内侧各土层水平抗力标准值epjk的合力之和；hp合力Epj作用点至桩、墙底的距离；Eai桩、墙底以

19、上根据建筑基坑支护技术规程JGJ120-99第3.4节确定的基坑外侧各土层水平荷载标准值eaik的合力之和；ha合力Eai作用点至桩、墙底的距离。图6.1 悬臂式支挡结构镶嵌深度计算简图6.1.1.2 单层支点支护结构支点力及嵌固深度设计值hd宜按下列规定计算（图7.2）：图6.2单层支点支护结构指点力计算简图图6.3单层支点支护结构嵌固深度计算简图1)基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距离hd可按下式确定（图6.3）；ealk=eplk(62)2）支点力Tcl可按下式计算：(63)3)嵌固深度设计值hd可按下式确定（图7.4）hpEpj+Tcl（hTl+hd）1.2r0haEa

20、i0(64)6.1.1.3 多层支点支护桩嵌固深度设计值hd宜按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录A圆弧滑动简单条分法确定。当按上述方法确定的悬臂式及单支点支护结构嵌固深度设计值hd0.3h时，宜取hd=0.3h；多支点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h时，宜取hd=0.2h。当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的支护桩、地下连续墙除应满足本章上述规定外，嵌固深度设计值尚应满足式（7-5）抗渗透稳定条件（图7.4）：hd1.2r0（hhwa）(65)图6.4 渗透稳定计算简图6.1.2 结构计算6.1.2.1 支护桩可根据受力条件分段按平面问题计算，支护桩水

21、平荷载计算宽度可取支护桩的中心距。6.1.2.2 结构内力与变形计算值、支点力计算值应根据基坑开挖及地下结构施工过程的不同工况按下列规定计算：1.宜按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录B的弹性支点法计算，支点刚度系数kT及地基土水平抗力系m应按地区经验取值，当缺乏地区经验时可按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录C确定；2. 悬臂及单层支点结构的支点力计算值Tcl、截面弯矩计算值Mc、剪力计算值Vc也可按7.1.2.1条的静力平衡条件确定（图6.1-图6.3）。6.1.2.3 结构内力及支点力的设计值应按下列规定计算：1. 截面弯矩设计值MM=1.25r0Mc(66)式中Mc截面

22、弯矩计算值，可按7.1.2.2条规定计算。2. 截面剪力设计值VV=1.25r0Vc(67)式中Vc截面剪力计算值，可按7.1.2.2条规定计算。3. 支点结构第j层支点力设计值Tdj：Tdj=1.25r0Tcj(68)式中Tcj第j层支点力计算值，可按7.1.2.2条规定计算。6.1.3 截面承载力计算6.1.3.1 支护桩及支撑体系混凝土结构的承载力应按下列规定计算：1. 正截面受弯及斜截面受剪承载力计算以及纵向钢筋、箍筋的构造要求，应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB J1089的有关规定；2. 圆形截面正截面受弯承载力应按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录D的规定计算，正截

23、面弯矩设计值可按7.1.2.3条规定确定。6.1.4 锚杆计算6.1.4.1 锚杆承载力计算应符合下式规定：TdNucos(69)式中Td锚杆水平拉力设计值，按7.1.2.3条规定计算；Nu锚杆轴向受拉承载力设计值，按7.1.4.3条规定；锚杆与水平面的倾角。6.1.4.2 锚杆杆体的截面面积应按下列公式确定：1) 普通钢筋截面面积应按下式计算(610)2) 预应力钢筋截面面积应按下式计算(611)6.1.4.3 锚杆轴向受拉承载力设计值应安下列规定确定：1安全等级为一级及缺乏地区经验的二级基坑侧壁，应按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录E进行锚标的基本试验，锚杆轴向受拉承载力设计值可

24、取基本试验确定的极限承载力除以受拉抗力分项系数rs，受拉抗力分项系数可取1.3。2基坑侧壁安全等级为二级且有邻近工程经验时，可按下式计算锚杆轴向受拉承载力设计值，并应按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录E要求进行锚杆验收试验：(612)-土体与锚固体的极限摩阻力标准值，应根据当地经验取值，当无经验是可按表7.1取值。3 对于基坑塑性指数大于17的粘性土层中的锚杆应进行蠕变试验。锚杆蠕变试验可按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99附录E规定进行；4 基坑侧壁安全等级为三级时，可按式（7-13）确定锚杆轴向受拉承载力设计值。表6.1 土体与锚固体极限摩阻力标准值注：表中qsik系采用直孔

25、一次常压灌浆工艺计算值；当采用二次灌浆、扩孔工艺时可适当提高。6.1.4.4 锚杆自由段长度lf宜按下式计算（图7.5）:(613)图6.5 锚杆自由段长度计算简图6.1.4.5 锚杆预加力值（锁定值）应根据地层条件及支护结构变形要求确定，宜取为锚杆轴向受拉承载力设计值的0.50-0.65倍。6.1.5 支撑体系计算6.1.5.1 支撑体系结构构件内力可按下列规定计算：1) 支撑体系（含具有一定刚度的冠梁）或其与锚杆混合的支撑体系应按支撑体系与支护桩、地下连续墙的空间作用协同分析方法，计算支撑体系及支护桩或地下连续墙的内力与变形；2) 支撑体系竖向荷载设计值应包括构件自重及施工荷载，构件的弯矩

26、、剪力可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻立柱中心距；3) 当基坑形状接近矩形且基坑对边条件相近时，支点水平荷载可沿腰梁、冠梁长度方向分段简化为均布荷载，水平荷载设计值应按建筑基坑支护技术规程JGJ120-99第4.2节支点水平力设计值确定，对撑构件轴向力可近似取水平荷载设计值乘以支撑点中心距；腰梁内力可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点中心距。6.1.5.2 支撑构件的受压计算长度可按下列方法确定：1) 当水平平面支撑交汇点设置竖向立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取相邻两立柱的中心距，在水平平面内的受压计算长度取与该支撑相交的相邻横向水平支撑的中心距。当支撑交汇点不在同一水平面时，其受压

27、计算长度应取与该支撑相交的相邻横向水平支撑或联系构件中心距的1.5倍。2) 当水平平面支撑交汇点处未设置立柱时，在竖向平面内的受压计算长度取支撑的全长。3) 钢支撑尚应考虑构件安装误差产生的偏心弯矩作用，偏心距可取支撑计算长度的1/1000。6.1.5.3 立柱计算应符合下列规定；1) 立柱内力宜根据支撑条件按空间框架计算；也可按轴心受压构件计算，轴向力设计值可按下列经验公式确定：(614)2) 各层水平支撑间的立柱受压计算长度可按各层水平支撑间距计算；最下层水平支撑下的立柱受压计算长度可按底层高度加5倍立柱直径或边长。3) 立柱基础应满足抗压和抗拔的要求，并应考虑基坑回弹的影响。6.1.5.

28、4 支撑预加压力值不宜大于支撑力设计值的0.4-0.6倍。6.1.6 构造6.1.6.1 悬臂式支护桩结构桩径不宜小于600mm，桩间距应根据支护桩受力及桩间土稳定条件确定。6.1.6.2 支护桩顶部应设钢筋混凝土冠梁连接，冠梁宽度（水平方向）不宜小于桩径，冠梁高度（竖直方向）不宜小于400mm。支护桩与桩顶冠梁的混凝土强度等级宜大于C20；当冠梁作为连系梁时可按构造配筋。6.1.6.3 基坑开挖后，支护桩的桩间土防护可采用钢丝网混凝土护面、砖砌等处理方法，当桩间渗水时，应在护面设泄水孔。当基坑面在实际地下水位以上且土质较好，暴露时间较短时，可不对桩间土进行防护处理。6.1.6.4 悬臂式现浇

29、钢筋混凝土地下连续墙厚度不宜小于600mm，地下连续墙顶中应设置风筋混凝土冠梁，冠梁宽度不宜小于地下连续墙厚度，高度不宜小于400mm。6.1.6.5 水下灌注混凝土地下连续墙混凝土强度等级宜大于C20，地下连续墙作为地下室外墙时还应满足抗渗要求。6.1.6.6 地下连续墙的受力钢筋应采用级或级钢筋，直径不宜小于20。构造钢筋宜采用级钢筋，直径不宜小于16。净保护层不宜小于70mm，构造筋间距宜为200-300mm。6.1.6.7 地下连续墙段之间的连接接头形式，在墙段间对整体刚度或防渗有特殊要求时，应采用钢性、半刚性连接接头。6.1.6.8 地下连续墙与地下室结构的钢筋连接可采用在地下连续墙

30、内预埋钢筋、接驳器、钢板等，预埋钢筋宜采用级钢筋，连接钢筋直径大于20mm时，宜采用接驳器连接。6.1.6.9 锚杆长度设计应符合下列规定：1) 锚杆自由段长度不宜小于5m并应超过潜在滑裂面1.5m；2) 土层锚杆锚固段长度不宜小于4m；3) 锚杆杆体下料长度应为锚杆自由段、锚固段及外露长度之和，外露长 度须满足台座、腰梁尺寸及张拉作业要求。6.1.6.10 锚杆布置应符合以下规定：1) 锚杆上下排垂直间距不宜小于2.0m，水平间距不宜小于1.5m；2) 锚杆锚固体上覆土层厚度不宜小于4.0m；3) 锚杆倾角宜为15-25，且不应大于45。6.1.6.11 沿锚杆轴线方向每隔1.5-2.0m宜

31、设置一个定位支架。6.1.6.12 锚杆锚固体宜采用水泥浆或水泥砂浆，其强度等级不宜低于M10。6.1.6.13 钢筋混凝土支撑应符合下列要求：1) 钢筋混凝土支撑构件的混凝土强度等级不应低于C20；2) 钢筋混凝土支撑体系在同一平面内应整体浇注，基坑平面转角处的腰梁连接点应按刚节点设计。6.1.6.14 钢结构支撑应符合下列要求；1) 钢结构支撑构件的连接可采用焊接或高强螺栓连接；2) 腰梁连接节点宜设置在支撑点的附近，且不应超过支撑间距的1/3；3) 钢腰梁与支护桩、地下连续墙之间宜采用不低于C20细石混凝土填充；钢腰梁与钢支撑的连接节点应设加劲板。6.1.6.15 支撑拆除前应在主体结构

32、与支护结构之间设置可靠的换撑传力构件或回填夯实。6.1.7 施工与检测6.1.7.1 支护桩施工应符合下列要求：1) 桩位偏差，轴线和垂直轴线方向均不宜超过50mm。垂直度偏差不宜大于0.5%；2) 钻孔灌注桩桩底沉渣不宜超过200mm；当用作承重结构时，桩底沉渣按建筑桩基技术规范（JGJ9494）要求执行；3) 支护桩宜采取隔桩施工，并应在灌注混凝土24h后进行邻桩成孔施工；4) 非均匀配筋支护桩的钢筋笼在绑扎、吊装和埋设时，应保证钢筋笼的安放方向与设计方向一致；5) 冠梁施工前，应将支护桩桩顶浮浆凿除清洁干净，桩顶以上出露的钢筋长度应达到设计要求。6.1.7.2 地下连续墙施工应符合下列要

33、求：1) 地下连续墙单元槽段长度可根据槽壁稳定性及钢筋笼起吊能力的划分，宜为4-8m；2) 施工前宜进行墙槽成槽试验，确定施工工艺流程，选择操作技术参数；3) 槽段的长度、厚度、深度、倾斜度应符合下列要求：槽段长度（沿轴线方向）允许偏差 50mm；槽段厚度允许偏差 10mm；槽段倾斜度 1/150。6.1.7.3 锚杆施工应符合下列要求：1锚杆钻孔水平方向孔距在垂直方向误差不宜大于100mm，偏斜度不应大于3%；2注浆管宜与锚杆杆体绑扎在一起，一次注浆管距孔底宜为100-200mm，二次注浆管的出浆孔应进行可灌密封处理；3浆体应按设计配制，一次灌浆宜选用灰砂比11-12、水灰比0.38-0.4

34、5的水泥砂浆，或水灰比0.45-0.5的水泥浆，二次高压注浆宜使用水灰比0.45-0.55的水泥浆；4二次高压注浆压力宜控制在2.5-5.0MPa之间，注浆时间可根据注浆工艺试验确定或一次注浆锚固体强度达到5MPa后进行；5锚杆的张拉与施加预应力（锁定）应符合以下规定：1）锚固段强度大于15MPa并达到设计强度等级的75%后方可进行张拉；2）锚杆张拉顺序应考虑对邻近锚杆的影响；3）锚杆宜张拉至设计荷载的0.9-1.0倍后，再按设计要求锁定；4）锚杆张拉控制应力不应超过锚杆杆体强度标准值的0.75倍。6.1.7.4 支撑体系施工应符合下列要求：1支撑结构的安装与拆除顺序，应同基坑支护结构的设计计

35、算工况相一致。必须严格遵守先支撑后开挖的原则；2立柱穿过主体结构底板以及支撑结构穿越主体结构地下室外墙的部位，应采用止水构造措施；3钢支撑的端头与冠梁或腰梁的连接应符合以下规定：a）支撑端头应设置厚度不小于10mm的钢板作封头端板，端板与支撑杆件满焊，焊缝厚度及长度能承受全部支撑力或与支撑等强度，必要时，增设加劲肋板；肋板数量，尺寸应满足支撑端头局部稳定要求和传递支撑力的要求；b）支撑端面与支撑轴线不垂直时，可在冠梁或腰梁上设置预埋铁件或采取其它构造措施以承受支撑与冠梁或腰梁间的剪力。4钢支撑预加压力的施工应符合下列要求：a）支撑安装完毕后，应及时检查各节点的连接状况，经确认符合要求后方可施加

36、预压力，预压力的施加应在支撑的两端同步对称进行；b）预压力应分级施加，重复进行，加至设计值时，应再次检查各连接点的情况，必要时应对节点进行加固，待额定压力稳定后锁定。6.1.7.5 混凝土灌柱桩质量检测宜按下列规定进行：1采用低应变动测法检测桩身完整性，检测数量不宜少于总桩数10%，且不得少于5根；2当根据低应变动测法判定的桩身缺陷可能影响桩的水平承载力时，应采用钻芯法补充检测，检测数量不宜少于总桩数的2%，且不得少于3根。6.1.7.6 地下连续墙宜采用声波透射法检测墙身结构质量，检测槽段数应不少于总槽段数的20%，且不应少于3个槽段。6.1.7.7 当对钢筋混凝土支撑结构或对钢支撑焊缝施工

37、质量有怀疑时，宜采用超声探伤等非破损方法检测，检测数量根据现场情况确定。6.2 预应力锚杆6.2.1 基本资料6.2.1.1 在进行预应力锚固工程设计时根据对工程的稳定性和结构物应力分析的有关设计资料。6.2.1.2 对锚固措施的合理性安全性进行技术经济比较锚固设计应具备如下地质资料：1) 同锚固工程有关的地形地貌及建筑物的布置；2) 围岩级别主要构造的产状各种结构面的组合关系以及地下水发育程度；3) 锚固工程所涉及部位岩体的抗压强度、抗拉强度、声波速度、岩体的c、j值以及可能失稳的结构面的c、j指标和胶结材料同被锚固介质的粘结强度，对于和级围岩还应提供围岩的流变特性。6.2.1.3 对于重要

38、的锚固工程应具有原位监测资料6.2.2 锚杆材料6.2.2.1 锚杆材料可根据锚固工程性质、锚固部位、工程规模、选择高强度、低松驰的预应力钢丝、钢绞线、精轧螺纹钢筋或普通预应力钢筋。6.2.2.2 采用高强预应力钢丝做为锚杆材料时，其力学性质必须符合国家关于预应力混凝土用钢丝的规定；采用预应力钢绞线做为锚杆材料时其力学性质必须符合国家关于预应力混凝土用钢铰线的规定采用精轧螺纹钢筋做为锚杆材料时其物理力学性质应符合表7.2和表7.3的规定表6.2表精轧螺纹钢筋的公称直径和直径允许偏差表6.3精轧螺纹钢筋的力学性能6.2.2.3 预应力锚杆的外锚头、锚夹具、机械式内锚头和预应力钢筋联结器的材料性能

39、，应符合国家关于钢材质量的规定各种部件材质的力学强度，应达到钢材极限抗拉强度的95%以上。6.2.2.4 预应力锚杆锚固段和封孔灌浆采用水泥浆时应采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥水泥的质量应符合国家硅酸盐水泥普通硅酸盐水泥的规定。6.2.2.5 采用无粘结预应力锚杆时套管的强度，应足以避免施工过程中发生破损套管材料，还应具有防渗性、化学稳定性和耐久性，并与混凝土钢材和防腐剂不发生物化反应。6.2.3 锚固设计的基本内容6.2.3.1 锚固设计应包括以下内容1) 确定锚固范围和锚固深度；2) 选择锚固方式；3) 计算锚固力的大小；4) 确定预应力锚杆的数量选择布置方式；5) 确定锚杆的结构型式及各

40、项参数；6) 编制施工技术要求和特殊情况的技术处理措施；7) 锚固效果监测及锚固后工程安全评价。6.2.3.2 预应力锚杆的锚固范围和施加的锚固力应根据工程地质勘察的资料软弱结构面的位置产状和力学性质,按照稳定分析结果确定.6.2.3.3 单根预应力锚杆的设计张拉力应根据下列因素确定1) 保证被加固结构物安全运行需要的总锚固力的大小；2) 锚固介质和胶结材料的力学强度；3) 预应力锚杆材料的力学强度；4) 锚夹具的类型张拉设备出力和施工场地条件；5) 可能发生的预应力损失。6.2.3.4 预应力锚杆的数量应根据总锚固力和单根预应力锚杆设计张拉力的大小确定。6.2.3.5 预应力锚杆的长度应按不

41、稳定结构面的位置和在稳定的介质中有安全的胶结长度等条件确定。6.2.3.6 岩体锚固中预应力锚杆应按下列原则布置：1) 根据锚杆的数量，施工条件、工艺要求，采用方形梅花形矩形或菱形布置。应能提供均匀的锚固力。2) 预应力锚杆的轴线方向应按最优锚固角布置当受施工条件限制时可适当调整轴线方向并应进行技术经济比较以做到经济有效。3) 当采用群锚时为了防止锚固段部位应力条件恶化锚杆可长短相间布置或采用压缩分散型锚固段。6.2.3.7 水工混凝土建筑物中预应力锚杆应按下列原则布置：1) 预应力闸墩中的预应力锚杆应根据闸墩的结构型式闸墩中的应力分布和施工条件经综合比较选定。2) 结构物中的拉应力应小于相应

42、规范的规定为改善锚固段部位的应力状态预应力锚杆宜长短相间布置。6.2.3.8 预应力锚杆孔的直径应大于锚束直径40m以上采用机械式锚固段时锚固段部位钻孔直径的允许误差为2mm。6.2.3.9 重要工程进行锚固设计时，除应按刚体平衡法进行稳定分析外，还应采用完善的数学模型和物理模型，对锚固效果做出论证。对中小型锚固工程或临时性锚固工程可直接采用工程类比法进行锚固设计。6.2.3.10 永久性预应力锚固工程，应根据工程的重要性，周围介质和渗透水的化学性质等条件，对预应力锚杆进行防腐防锈处理。6.2.3.11 重要工程或工程的重要部位，应根据实际运行需要布置一定数量的试验性锚杆。通过试验性锚杆验证预

43、应力锚杆提供的锚固力设计选定的参数的合理性。必要时按试验结果调整预应力锚杆的各项设计参数。6.2.3.12 锚固工程应做施工期和永久运行期的安全监测设计。6.2.4 锚杆体的选型与设计6.2.4.1 应在充分考虑岩体自身强度作用的原则下决定由预应力锚杆提供的抗滑力对边坡施加预应力后岩体边坡的稳定状况应符合式(715)的规定:(615)6.2.4.2 锚杆长度应按式(716)确定(616)式中 L预应力锚杆长度；L1锚固端长度；L2张拉端长度；L3外露长度；6.2.4.3 预应力锚杆同水平面的夹角可按式(717)确定(617)当确定的最优锚固角为-55时，锚杆同水平面的夹角应调整至-5或5。当受

44、到施工场地或施工设备限制时，可适当调整锚固角度但必须通过技术经济比较，以确定最佳的锚固角度6.3 土钉墙6.3.1 土钉抗拉承载力计算6.3.1.1 单根土钉抗拉承载力计算应符合下式要求：1.25r0TjkTuj(618)式中Tjk第j根土钉受拉荷载标准值，可按式(719)确定。Tuj第j根土钉抗拉承载力设计值，可按式(721)确定。6.3.1.2 单根土钉受拉荷载标准值可按下式计算：Tjk=eajksxjszj/cosj(619)式中荷载折减系数，根据式(720)）确定。eajk第j个土钉位置处的基坑水平荷载标准值；sxj、szj第j根土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距；j第j根土钉与水平面

45、的夹角。6.3.1.3 荷载折减系数可按下式计算：(620)6.3.1.4 对于基坑侧壁安全等级为二级的土钉抗拉承载力设计值应按试验确定，基抗侧壁安全等级为三级时可按下式计算（图7.6）：Tuj=1/rsdnjqsikli(621)式中rs土钉抗拉抗力分项系数，取1.3；dnj第j根土钉锚固体直径；qsik土钉穿越第i层土土体与锚固体极限摩阻力标准值，应由现场试验确定，如无试验资料，可采用表7.4确定；li第j根土钉在直线破裂面外穿越第i稳定土体内的长度，破裂面与水平的夹角为（+k）/2。图6.6土钉抗拉承载力计算简图1喷射混凝土面层；2土钉表6.4土钉锚固体与土体极限摩阻力标准值 注：表中数

46、据为低压或无压注浆值，高压注浆时可按表6.1取值。6.3.2 土钉墙整体稳定性验算6.3.2.1 土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法（图6.6）按下式进行整体稳定性验算：(622)式中n滑动体分条数；m滑动体内土钉数；rk整体滑动分项系数，可取1.3；r0基坑侧壁重要性系数；wi第i条分条土重，滑裂面位于粘性土或粉土中时，按上覆土层的饱和土重度计算；滑裂面位于砂土或碎石类土中时，按上覆土层的浮重度计算；bi第i分条宽度；cik第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪粘聚力标准值；ik第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪内摩擦角标准值；i第i分条滑裂面

47、处中点切线与水平面夹角；j土钉与水平面之间的夹角；Li第i分条滑裂面处弧长；s计算滑动体单元厚度；Tnj第j根土钉在圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力，可按式(723)确定。图6.7整体稳定性验算简图1喷射混凝土面层；2土钉6.3.2.2 单根土钉在圆弧滑裂面外锚固体与土体的极限抗拉力可按下式确定：Tnj=dnjqsiklni (623)式中lni第j根土钉在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度。6.3.3 构造6.3.3.1 土钉墙设计及构造应符合下列规定：1) 土钉墙墙面坡度不宜大于10.1；2) 土钉必须和面层有效连接，应设置承压板或加强钢筋等构造措施，承压板或加强钢筋应与土钉螺栓连

48、接或钢筋焊接连接；3) 土钉的长度宜为开挖深度的0.5-1.2倍，间距宜为1-2m，与水平面夹角宜为5-20；4) 土钉钢筋宜采用、级钢筋，钢筋直径宜为16-32mm，钻孔直径宜为70-120mm；5) 注浆材料宜采用水泥浆或水泥砂浆，其强度等级不宜低于M10；6) 喷射混凝土面层宜配置钢筋网，钢筋直径宜为6-10mm，间距宜为150-300mm；喷射混凝土强度等级不宜低于C20，面层厚度不宜小于80mm；7) 坡面上下段钢筋网搭接长度应大于300mm。6.3.3.2 当地下水位高于基坑底面时，应采取降水或截水措施；土钉墙墙顶应采用砂浆或混凝土护面，坡顶和坡脚应设排水措施，坡面上可根据具体情况

49、设置泄水孔。6.3.4 施工与检测6.3.4.1 上层土钉注浆体及喷射混凝土面层达到设计强度的70%后方可开挖下层土方及下层土钉施工。6.3.4.2 基坑开挖和土钉墙施工应按设计要求自上而下分段分层进行。在机械开挖后，应辅以人工修整坡面，坡面平整度的允许偏差宜为20mm，在坡面喷射混凝土支护前，应清除坡面虚土。6.3.4.3 土钉墙施工可按下列顺序进行：1) 应按设计要求开挖工作面，修整边坡，埋设喷射混凝土厚度控制标志；2) 喷射第一层混凝土；3) 钻孔安设土钉、注浆，安设连接件；4) 绑扎钢筋网，喷射第二层混凝土；5) 设置坡顶、坡面和坡脚的排水系统。6.3.4.4 土钉成孔施工宜符合下列规

50、定：1) 孔深允许偏差 50mm；2) 孔径允许偏差 5mm；3) 孔距允许偏差 100mm；4) 成孔倾角偏差 5%。6.3.4.5 喷射混凝土作业应符合下列规定：1) 喷射作业应分段进行，同一分段内喷射顺序应自下而上，一次喷射厚度不宜小于40mm；2) 喷射混凝土时，喷头与受喷面应保持垂直，距离宜为0.6-1.0m；3) 喷射混凝土终凝2h后，应喷水养护，养护时间根据气温确定，宜为3-7h。6.3.4.6 喷射混凝土面层中的钢筋网铺设应符合下列规定：1) 钢筋网应在喷射一层混凝土后铺设，钢筋保护层厚度不宜小于20mm；2) 采用双层钢筋网时，第二层钢筋网应在第一层钢筋网被混凝土覆盖后铺设；

51、3) 钢筋网与土钉应连接牢固。6.3.4.7 土钉注浆材料应符合下列规定：1) 注浆材料宜选用水泥浆或水泥砂浆；水泥浆的水灰比宜为0.5，水泥砂浆配合比宜为11-12（重量比），水灰比宜为0.38-0.45；2) 水泥浆、水泥砂浆应拌合均匀，随拌随用，一次拌合的水泥浆、水泥砂浆应在初凝前用完。6.3.4.8 注浆作业应符合以下规定：1) 注浆前应将孔内残留或松动的杂土清除干净；注浆开始或中途停止超过30min时，应用水或稀水泥浆润滑注浆泵及其管路；2) 注浆时，注浆管应插至距孔底250-500mm处，孔口部位宜设置止浆塞及排气管；3) 土钉钢筋应设定位支架。6.3.4.9 土钉墙应按下列规定进

52、行质量检测：1) 土钉采用抗拉试验检测承载力，同一条件下，试验数量不宜少于土钉总数的1%，且不应少于3根；2) 墙面喷射混凝土厚度应采用钻孔检测，钻孔数宜每100m2墙面积一组，每组不应少于3点。7 质量控制7.1 质量控制标准质量控制标准详见表8.1-表8.4，并严格按建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99），建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002），混凝土工程施工质量验收规范（GB 50204-2001）锚杆喷射混凝土支护技术规范和标准（GB 50088-2002）建筑基坑工程监测技术规范施工（GB 50497-2009），确保工程质量。表7.1 支护桩质量检验表项目序号检查

53、项目允许偏差值检查方法单位数值主 控项 目1水泥及外加剂质量设计要求查商混产品证书和抽样送检2水泥用量参照指标查看流量、计录3桩身强度和完整性检验设计要求小应变全检一 般项 目1桩底标高mm200测桩头深度2桩顶标高mm+100、-10水准仪3桩位偏差mm50用钢卷尺4桩 径mm0.04D用钢卷尺5垂直度 %0.5经纬仪表7.2 基坑支护结构位移允许值（mm）基坑类别控 制 值桩顶水平位移(累计值)相对基坑深度(h)的水平控制值桩顶最大沉降量一级基坑300.3%20二级基坑500.6%30三级基坑700.7%40注：h-基坑开挖深度表7.3 基坑支护结构的表观效果要求序号项 目表观效果要求检测

54、方法1侧壁渗漏局部有渗漏观察2坑底稳定无塑性隆起观察3环境影响对周边建筑物、构筑物未造成影响，无明显变化监测表7.4 锚杆及土钉墙支护质量检验表 项目序号检查项目允许偏差值检查方法单位数值主控项目1锚杆土钉长度mm30用钢尺量测2锚杆锁定力按设计要求现场实测一般项目1锚杆或土钉位置mm100用钢尺量测2钻孔倾斜度1测锚杆机角度3浆体强度按设计要求试样送检4注浆量大于理论计算量检查计量数据5土钉墙面厚度mm10用钢尺量测6墙体强度按设计要求试样送检7.2 支护桩质量控制措施工程采用冲击成孔泥浆护壁水下混凝土灌注桩，成孔后要重新用钢卷尺复测桩位，保证桩顶误差不大于5mm。施工定位打桩机到达桩位时，

55、使桩锤、钢丝绳与桩位成同一条垂直线，调正桩架，保证施工定位误差和桩身垂直度偏差在允许值范围内。桩身采用商品混凝土浇筑，进场商混每车均需检测坍落度、将水灰比控制在0.5左右、并留置试块。钢筋笼验收合格后，采用吊车下钢筋笼，控制好笼顶标高。钢筋笼的吊装采用双点起吊，保持钢筋笼中心线与桩孔中心线重合。导管使用前须确保无堵塞、无漏水、渗水，经验收合格后方能使用，接头连接处须加密封圈，并上紧丝扣。待导管下完后，进行二次清孔，量测孔深、孔底的渣厚度，放好隔水栓，导管距孔底300500mm，符合要求后才应允许灌注。混凝土灌注时，应连续均匀，卸管时须测量混凝土面标高，控制卸管节数，防止导管拔脱，造成断桩。一次

56、拆管不得超过6.0m，标高控制器显示达到预计高度时停止灌注。混凝土充盈系数要求大于1。7.3 土钉墙及锚杆质量控制措施土钉施工需分层开挖，开挖深度在该层土钉下0.30.5m，一次性开挖长度不超过15m，开挖时尽量减少对土体的扰动，并预留5cm厚土体采用人工修理。8 安全措施9.1 针对本工程的特点，制定各项施工技术安全措施，并组织全体施工人员进行专项交底会议，并做书面交底。坚持做好工人入场三级安全教育并考试取证，做到安全上岗持证率100%。9.2 建立完善的施工保证体系，加强施工作业中的安全检查，确保作业标准化、规范化。9.3 严格遵守施工操作规程和施工工艺要求，严禁违章施工。 9.4 对将要

57、较长时间停工的开挖作业面，不论地层好坏应作网喷混凝土封闭。不得向基坑内投掷任何物品，进场施工人员必须佩戴安全帽。9.5 临时用电应采用“三级配电、两级保护”的接线方式，电气设备和电气线路必须绝缘良好。9.6 机械设备进场时必须经过验收，合格后方可使用。机械设备严格按操作规程进行操作，持证上岗。 9 环保措施10.1现场重大环境因素主要从水、气、声、渣、光五个方面进行控制。在施工的全过程中，实施全过程污染预防控制，尽可能地减少或防止不利的环境影响，达到环保要求。10.2 施工前，对基坑附近建筑物、构筑物进行调查，以便采取相应保护措施。10.3 施工中产生的废水、泥浆应排入泥浆池中，不得随意排放。

58、降水井中抽出的地下水，排入三级沉淀经处理后，确认达标排入市政污水管，严禁不达标排放。10.4 对施工场地道路进行硬化，施工现场应制定洒水降尘措施，指定专人负责现场洒水降尘和清理浮土。10.5 现场运送各种材料、预拌混凝土、垃圾、渣土等采用有遮盖和防护措施，保证在运输过程中不污染道路和环境，不影响市容卫生。10.6 夜间施工不超过22点，积极采取措施，控制施工噪声，做到施工不扰民。10 效益分析环状闭合的受力体系在卵石地层深基坑施工中具备的优势如下：11.1 在基坑上部4m土层内采用土钉墙技术，减少了支护桩上部的长度，节省桩长4m，同时减少了支护的底部土体嵌入深度2m，缩短了工期，降低工程成本2

59、8%，本工程共布设82根桩，按水下混凝土钢筋混凝土成本计算，节省费用59万元，提高了工期效益和社会经济效益。11.2 支护桩灌浇砼时，采用桩顶高程控制器，精确地控制砼桩顶标高，准确的控制了砼的浇筑量，节约了成本，减少了砼桩头的破除工作，减少了建筑垃圾，不仅降低了工程成本同时也取得了良好的环境效益。11.3 环状闭合的受力体系技术在深基坑施工中的成功应用，将为小区后续工程2-7#住宅楼的建设预计节约成本413.04万元，为该小区和城市建设做出巨大的贡献。11 应用实例12.1 建工时代商住楼工程基坑支护位于兰州市七里河区西津东路与建工中路交汇处东南角，场地地层自上而下由人工回填的杂填土、冲积形成

60、的粉质粘土、粉细砂和冲洪积形成的卵石构成，无地下水。地下三层，地上三十二层，总高度为99.75m，占地面积5522.19 m2，建筑面积114831.47m2。基坑深度13.76 m ，基底持力层换填1.50 m，总深15.26 m。开挖基坑东西长140m，南北宽45m。东临妇幼保健站8层办公楼，西临建工中街主马路，南临建工50-52#8层住宅楼人行道，北临西津东路主干线人行道，因附近存有一破裂下水管道长期渗水，造成土质含水量较大，涌泥现象严重，因此会同有关人员反复论证后确定采用环状闭合的受力体系。本工程基坑自2009年6月25日开工，经过雨季至完工，沉降变形值均符合规定要求，实践证明选用此方案是安全可行的，不但降低了工程成本43万元，加快了工程进度，而且取得了良好的社会经济效益。12.2兰州凯地华丽家族住宅楼基坑支护工程位于兰州市城关区