四川某城镇道路延线下穿隧道桥梁工程施工方案

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1、 前 言为圆满完成本合同段聚宝沱桥梁工程的施工任务，根据设计图纸，在认真阅读和充分理解设计意图及对施工现场作详细调查的基础上，并结合我单位的施工经验，以信守合同、确保工期和质量、合理控制工程造价、优质高效安全文明施工为指导思想，编制本工程施工技术方案。在编制过程中，我们立足于专业化、机械化、标准化、科学化施工，重点工序重点安排，特殊部位特殊考虑，并结合工期和工程实际进行统筹，尽量做到现场布置合理，方案切合实际，施工组织科学得当，以便为优质高效完成该项工程奠定基础。第一章 编制依据及原则第一节 编制依据一、 红星路南延线下穿隧道工程 K0+109.6 聚宝沱桥梁工程施工图设计二、规范与规程1、

2、公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）2、 公路工程技术标准 （JTG B01-2003）3、 城市桥梁抗震设计规范 （CJJ166-2011）4、 公路工程质量评定标准 （JTG F80/1-2004）5、 公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000）6、 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）7、 城镇道路工程施工与质量验收规范 （CJJ 1-2008）8、 工程建设标准强制性条文第二节 编制原则一、充分响应合同文件，严格执行技术规范。二、实事求是，施工方案可行、适用、经济。三、推行全面质量管理，执行质量管理标准和程序。四、推行标准化管理，达

3、到优质、安全、文明、高效。第二章 工程概述第一节 工程简介一、工程简介本工程位于成都市城南高新区，为”三纵一横”中的三纵之一：红星路南延线。道路设计里程K0+109.6跨越聚宝沱桥。新建聚宝沱桥是在老桥址修建，将老桥拆除后建新桥。二、桥止区工程地质条件2.1 气象水文根据成都气象台观测资料表明，成都地区属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少冰雪。年平均降水量 964.2mm 最高年（1937 年）达 1820.7mm，最低年（1969 年）为 603.0mm。丰水期为 69 月份，降水量占全年降水量 74%，枯水期 13 月份，其余为平水期。丰、枯水期地下水水位年变化

4、幅度为1.502.50m，蒸发量多年年平均为 1020.5mm，相对湿度多年年平均为 82%。多年年平均气温 16.4，极端最高气温 37.3，极端最低气温-5.9。多年年平均风速为 1.35m/s，最大风速 14.8 m/s，极大风速为 27.4 m/s（1961年 6 月 2 日） ，最多风向为北及北东风向， 多年年平均风压力为 140Pa，最大风压力为 250 Pa。2.2 地形地貌拟建工程位于成都高新区中和镇，两桥台区为岷江水系一级阶地，阶面高程478.67m483.45m，平均高程 480.97m，一般高出设计河底及路面 3.0m4.5m，阶地上为已有建筑物及部分绿化用地。2.3 地

5、层岩性根据钻探取样，桥址区出露和揭露的地层主要为：第四系全新统人工堆填（Q 4me）素填土、第四系全新统冲积层（Q 4al）的细砂及冲洪积层（Q 4al+pl）的砂卵石，中生界白垩系上统灌口组（K 2g）泥岩等组成，现自上而下分述如下：2.3.1第四系全新统人工堆填（Q 4me）素填土（Q 4me）：杂灰黑色，松散，稍湿，主要由粉土及卵石等组成，含少粉质粘土等。该层主要为老屋地基，层厚1.406.50m。2.3.2第四系全新统冲积层（Q 4al）粉土（Q 3al）：灰黄色褐黄色，稍湿，中密，主要由粉粒、粘粒等组成，含少量铁锰氧化物。该层在拟建场地内分布普遍，局部地段缺失，层厚0.503.10m

6、。淤泥质粉土（Q 4al）：灰褐色黑色，软塑，饱和，主要由粉粒组成，局部含腐殖质，该层场地内均有分布，层厚 0.501.00m。细砂（Q 3al）：灰色灰黄色，湿，松散，局部为粉砂土夹粉土。主要由石英、云母、长石等组成，该层主要分布于河床右岸，左岸局部地段成透镜体分布，层厚0.402.60m。2.3.3 第四系全新统冲洪积层（Q 4al+pl）中砂（Q 4al+pl）：青色灰黄色，湿，松散，矿物成分以石英、长石为主，夹少量云母片。该层分布于卵石层顶板或呈透镜体分布于松散卵石层中，N 120锤击数1.03.0击，层厚0.500.80m。卵石（Q 4al+pl）：灰色，松散密实，湿饱和，卵石成分由

7、花岗岩、灰岩、石英岩、玄武岩及砂岩等组成，次圆圆状，卵石层充填物主要中细砂，一般粒级组成：200mm占5%，20060mm占35%60%，6020mm约15%，202mm占15%25%，余为中细砂，局部砂、砾透水性好。分布于整个桥址区域。根据钻探揭露和N 120超重型动力触探原位测试结果判别，卵石按其密实度可分为松散、稍密、中密、密实卵石四个亚层：（1）松散卵石：卵石含量为5055%， N 120击数4击/10cm；（2）稍密卵石：卵石含量为5560%，N 120击数47击/10cm；（3）中密卵石：卵石含量为6070%，N 120击数710击/10cm；（4）密实卵石：卵石含量70%，N 1

8、20击数10击/10cm。2.3.4 中生界白垩系上统灌口组（K2g）泥岩（K 2g）: 强风化泥岩：紫红色，稍湿湿，以粘土矿物为主，石英、云母次之，局部夹薄层石膏矿物，泥质胶结，散状块状结构，中中厚层状构造，其结构已部分破坏，有虫洞等，含大量粘土矿物，岩芯岩质极软，风化裂隙很发育，岩芯极破碎，可用手折断或捏碎，左岸 ZK8#及 ZK9#占孔分布的强风化较厚，左岸岩芯质量相对较好。中风化泥岩：紫红色，稍湿湿，以粘土矿物为主，石英、云母次之，夹薄层要粉砂岩，局部呈互层状，泥质胶结，散状块状结构，中厚层状构造，主要呈中风化状，其层理结构部分破坏，风化裂隙较发育，岩石较不完整，岩芯较破碎，岩芯呈10

9、40cm 短柱状，局部柱状，岩芯岩质较硬，RQD 值为 20%80%，岩土质量等级为V 级；该层未揭穿，最大揭露厚度 10.6m。砂岩（K 2g）：紫红色，稍湿湿，以长石为主，局部夹薄层石膏矿物及云母片，泥质胶结，散状块状结构，中厚层状构造，主要呈中风化状，其层理结构部分破坏，风化裂隙较发育，岩石较不完整，岩芯较破碎，岩芯呈 2050cm 短柱状，岩芯岩质较硬，RQD值为 30%85%，岩土质量等级为 V 级；下部夹薄层软弱夹层（节理裂隙极发育，岩芯极破碎，局部用手可掰断及捏碎）：上部局部地段分布厚度 2030cm 的强风化泥岩层（其结构己部分破坏，含大量粘土矿物，岩芯岩质极软，风化裂隙很发育

10、，岩芯极破碎，可用手折断或捏碎） 。该层未揭穿，最大揭露厚度 10.20m。 以上详见工程地质剖面图。2.4 地质构造及地震烈度 据区域地质资料显示，拟建场地在区域地，质构造位置上位于新华夏系第三沉降带四川盆地西缘成都坳陷。成都坳陷与成都平原分布的范围基本一致。呈北东35方向展布，是一西陡东缓受“喜山期”两侧断裂对冲形成的构造盆地。 “喜山运动”以来一直处于相对沉降，堆积了厚度不等的第四系(Q) 松散地层，不整合于下覆白垩系(K) 地层之上。成都地区所处地壳为一稳定核块，区内断裂构造和地震活动较微弱，成都地区地震历史资料证明：历史上对成都地区有影响的地震震级最大为四川汶川 8.0 级地震(20

11、08.5.12)。从现场情况看，此次地震在拟建场地区域内未造成较大破坏，但其场地区域具体的破坏烈度，应由当地有关部门的报告为依据。桥址区无断裂构造，未发现有滑坡、泥石流与岸坡坍塌等不良地质现象，稳定性良好，适宜建桥。据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)的相关规定，拟建场地地震设防烈度为VII 度第三组，设计基本地震加速度值为 0.10g，设计特征周期 0.45s。拟建场地为可进行建筑的一般场地。2.5 水文地质条件2.5.1 水文桥区地表水主要为双龙及白杨沟河水，桥跨府河而设，双龙河及白杨沟河水量主要受上游控制及季节性降雨影响。2.5.2 水文地质桥址区地下水类型按赋存条件可分为第四

12、系松散岩类孔隙水、基岩裂隙水两大类。第四系松散岩类孔隙水主要赋存于第四系砂卵石层中。分布于第四系砂卵石层中的孔隙水，水量随季节变化明显，其地下水补给来源主要为大气降水，本场地的补给水源主要是季节性降雨水补给。本场地地下水渗透系数 K 取 22.0md，场地环境为二类。基岩裂隙水主要赋存于强风化泥岩和泥岩网状裂隙中，由于基裂隙较陡，排泄较通畅，地下水贫乏。根据钻孔中取水样进行水质简分析，桥区地表水属HCO3-SO42-Ca2+型水，总硬度386.93mg/l-391.55mg/l。详见附表水分析结果报告按岩土工程勘察规范 （GB500212001） （2009 年版）有关规定，地下水的腐蚀情况评

13、价见表 2.5.2。表 2.5.2 地下水腐蚀性评价表项目评价方法实测值评价标准腐蚀等级备注 结论SO42-( mg/L) 117.81132.83 300 微Mg2-( mg/L) 5618.23 2000 微NH4-( mg/L) 0 500 微按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性 总矿化度( mg/L) 837.39872.01 6.5 微HCO3-( mmol/L) 5.915.98 1.0 微按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性侵蚀性 CO2( mg/L)0.000.01 15 微地层渗透性为强渗透性砼地下水对及砼中的钢筋具微腐蚀性场性水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性Cl( mg/L) 7

14、7.5887.140 100 微 干湿交替根据表 2.5.2 结果判定：地下水对砼结构、砼结构中的钢筋微腐蚀性。2.5.3 不良地质现象桥址区内未发现有岸坡坍塌与滑坡、泥石流等不良地质现象。2.5.4 岩土体参数分析与选取2.5.5 岩土体参数分析根据现场原位测试，采样室内试验，并经数理统计、岩土参数的分析和选定，将测试成果列于下表（卵石颗粒组成见土工实验成果表）2.5.5-1表 2.5.5-1 N120超重型动力触探原位测试成果统计表试验锤击数（击/10cm）时代成因土层名称频数（个）范围（击/10cm）平均值（击/10cm）标准差（）变异系数（）修正系数（）修正值（击/10cm）容许承载力

15、fao(kPa)中砂 73 0.93.0 2.1 2.952 0.7360.9581.7 110松散卵石 184 2.04.0 3.4 1.1830.2810.9652.9 200稍密卵石 217 4.17.0 4.7 1.0130.2170.9684.4 300中密卵石 231 7.19.8 7.7 1.3310.1730.9617.3 500Q3al+pl密实卵石 26310.015.012.8 5.6420.2920.97011.5 800注：N 120击数大于 14 击/10cm 时按 14 击/10cm 统计。钻孔柱状图中的 N120击数大于20 击/10cm 时按 20 击/10c

16、m 输入。表 2.5.5-2 强风化泥岩主要物理力学性质统计表项目指标频数N范围值平均值 标准差 变异系数统计修正系数（rs）折减系数r承载力特征值fao(kPa)天然单轴抗压强度（MPa）9 0.872.07 1.45 0.433 0.297 0.98 0.30 300表 2.5.5-3 中风化泥岩主要物理力学性质统计表项目指标频数N范围值平均值 标准差 变异系数统计修正系数（rs）折减系数r承载力特征值fao(kPa)天然单轴抗压强度（MPa）24 4.987.11 6.01 0.675 0.112饱和单轴抗压强度（Mpa）21 1.862.65 2.19 0.205 0.0940.90

17、0.35 700表 2.5.5-4 强风化粉砂岩主要物理力学性质统计表项目指标频数N范围值平均值 标准差 变异系数统计修正系数（rs）折减系数r承载力特征值fao(kPa)天然单轴抗压 12 1.092.31 1.800. 3940.219 0.89 0.30 300强度（MPa）表 2.5.5-5 中风化粉砂岩主要物理力学性质统计表项目指标频数N范围值平均值 标准差 变异系数统计修正系数（rs）折减系数r承载力特征值fao(kPa)天然单轴抗压强度（MPa）21 4.567.0 5.90 0.665 0.113饱和单轴抗压强度（Mpa）18 1.983.21 2.49 0.389 0.157

18、0.90 0.35 7002.5.6 岩土参数取值参照试验结果，结合地区经验及公路桥涵地基与基础设计规范 （JTGD63-2007） ，地基承载力基本容许值取值如下：表 2.5.6 各岩土层设计参数建议值表 抗压强度推荐值（MPa）地层代号岩土名称状态天然密度（g/m3）饱和 天然地基承载力基本容许值fao(kPa)桩侧土摩阻力标准值qik(kPa)基底摩擦系数Q4me 填土 松散 17.0* 60 15粉土 稍密 18.30 140 40 0.30Q3al 细砂 松散18.5* 90 25 0.30中砂 松散 19.0* 110 30 0.30松散 20.0* 200 120 0.35稍密

19、21.0* 300 150 0.35Q4al+pl 卵石中密 22.0* 500 160 0.40密实 23.0* 800 180 0.40泥岩 强风化 22.7 1.45 300 120 0.40泥岩 中风化 23.2 2.19 6.00 700 0.45粉砂岩 强风化 22.6 1.80 300 120 0.40K2g粉砂岩 中风化 23.3 2.49 5.90 700 0.45注：带“*”的数值为经验值。2.6 桥涵工程地质条件评价2.6.1 桥涵稳定性评价聚宝沱中桥桥址区位于成都高新区中和镇老成仁路，横双龙河，桥位区范围内未发现有明显的断裂构造，同时也未发现有岸坡坍塌、滑坡及泥石流等不

20、良地质现象。桥址地形上较平坦，土体整体稳定性较好，适宜修建桥。2.6.2 桥涵地基稳定性评价拟建场地桥台及箱涵地基位均位于平坦部位，下伏中生界白垩系上统灌口组泥岩，斜坡未有变形迹象，桥墩台整体稳定。区内无大型断裂构造通过，构造稳定。桥台区场地基本稳定，适宜建桥台。2.6.3 沟床稳定性评价桥址区地形上呈平缓的阶地地形，聚宝沱中桥两岸均为人工砌筑；其余的桥涵现均无沟渠，据调查，无塌岸等岸坡失稳现象，岸坡稳定。2.6.4. 土体的工程地质特征桥址土体主要为第四系全新统人工素填土（Q 4ml）及第四系全新统冲洪积层（Q 4al+pl）的卵石人工填土（Q 4ml）土工程地质特征：该层该场地表层，桥址范

21、围内均有发育。结果不均，承载力低，可直接挖除。冲积层（Q 4al）的粉土、砂土的工程地质特征：该层主要以粉土、淤泥质粉土、细砂为主，该层虽有一定的承载力，但层厚变化较大，不能选择桥涵地基的持力层。冲洪积层（Q 4al+pl）的卵石层工程地质特征：该层在整个场地均有发育，主要为松散密实卵石为主，承载力较高，压缩性小，第四系全新统冲洪积（Q 4al+pl）松散、稍密卵石是拟建墩台良好的下卧层，第四系全新统冲洪积（Q 4al+pl）中密、密实卵石为墩台良好的基础持力层。2.7.5 岩体的工程地质特征桥址岩体主要为桥址岩体主要为泥岩及砂岩。中风化带之泥岩，天然容重为2.32g/cm 3，天然单轴极限抗

22、压强度为6.00Mpa，属极软岩，中风化带之粉砂岩，天然容重为2.33g/cm 3，天然单轴极限抗压强度为5.90Mpa，属极软岩，岩体以碎块状为主结构，根据公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD63-2007），其地基承载力基本容许值fao =700Kpa。该层承载力相对较高，整体性、均一性相对较好，在桥位处埋深浅，实为桥区理想的天然地基。第二节 主要技术指标1、道路规划红线宽度：60米；2、道路等级：城市快速路；3、设计车速：主车道60Km/h，辅道,30Km/h；4、地震基本烈度：7度；5、桥涵设计荷载：城A级；人群荷载按规范计算；6、设计洪水位；2%；7、桥梁设计基准年限：100年；8、

23、桥梁斜度；30；第三节 桥涵总体设计K0+109.6聚宝沱桥，桥梁总体布局采用一孔25m简支小箱梁桥，跨越聚宝沱，与河道斜交30度，桥正宽63米，分三幅修建（18.5+26+18.5）。桥梁纵坡为单向0.3%，与道路保持一致；西侧主辅道横坡为2%，坡向道路西侧；东侧辅道横坡为2%，坡向道路东侧；主辅道横坡均由桥台盖梁起坡坡向道路外侧；两侧人行道横坡度为2.0%，坡向道路内侧。一、上部结构设计桥梁上部采用单孔25m标准跨径梁高140cm，斜度为30度的C50后张预应力混凝土简支小箱梁，在两桥台处分别设置EM-60型钢伸缩缝。桥板按部分预应力A类构件设计。二、下部结构设计桥梁下部采用桩基接盖梁埋置

24、式桥台，桥台桩基设计为嵌岩桩，要求进入中风化泥岩，在桥台两侧设置耳墙，通过设置雏形护坡与道路及河堤顺接。桥台桩基直径150cm，桥台桩间按河堤断面修建，部分位置需适当调整。桩基采用机械成孔。桥梁纵、横坡通过桥台、主梁起坡形成。盖梁顶设置支座垫石和挡块。三、桥面系桥面铺装构造形式为8cmC40玄武岩复合筋砼+聚合物改性沥青防水层+6cm中粒式沥青混凝土AC-20+4cm细粒式沥青玛蹄脂碎石混凝土SMA-13。桥面铺装采用10cm沥青混凝土铺装；铺装下设置8cmC40钢筋混凝土垫层，钢筋采用玄武岩纤维复合筋，且表面应喷砂处理，成螺纹状，复合筋网间距为1010cm；垫层与铺装层之间设置防水层。四、附

25、属工程桥梁桥台后设置6m长，30cm厚的C30钢筋混凝土搭板,配筋详搭板钢筋构造图。人行道下预留小三线过桥空间。栏杆设置于人行道边缘。第四节 主要材料一、普通钢筋及钢材设计用普通钢筋均采用HPB300、HRB335钢筋，抗拉标准强度分别为300Mpa和335Mpa，预应力钢筋采用1860级高强度低松弛钢绞线，钢筋的技术标准必须符合中华人民共和国国家标准的相关规定。焊接钢材应满足可焊性要求。二、混凝土所有混凝土用水泥、砂、石料、水的技术质量必须符合相关施工技术规范和规定的要求。预制预应力小箱梁上部结构采用C50，桥面铺装垫层C40复合筋网混凝土和沥青混凝土。挡块、支座垫石采用C40；桥台、桩基、

26、搭板为C30.砂浆：除特别说明外，均采用M7.5和M15水泥砂浆。三、伸缩缝、支座：桥梁伸缩缝采用EM-60型钢伸缩缝。支座采用圆形板式橡胶支座，具体规格为GYZ400X69mm。第五节 主要工程数量项 目 名 称 单位 工程量 备注基础钢筋（桩基） 光圆钢筋（R300） kg 10925.2 带肋钢筋（HRB335） kg 44389.8 盖梁钢筋 光圆钢筋(R300) kg 1432.6 带肋钢筋（HRB335） kg 1802.4 钻孔灌注桩 直径 1.5m m 468 C30 级混凝土（桩基） m3 827 C30 级混凝土（背墙、耳墙） m3 154.8 C40 级混凝土（盖梁） m

27、3 444.8 C30 级混凝土（搭板） m3 187.2 预制混凝土附属结构 后张法预应力钢绞线 kg 24648 圆形金属波纹管 55 m 4740.48 现浇预应力混凝土上部结构 C50 预制砼箱梁 m3 803 浆砌条石 m3 559 减震橡胶块 20220 个 96 支座 GYZ400X69mm 个 48 EM-60 型钢伸缩缝 m 145.50 第三章 主要施工方法1、施工前，应首先结合道路和河道设计资料核实结构尺寸及高程和平面等数据，待确认无误后方可开始施工；如有疑问，及时与设计单位联系。2、老桥拆除采用机械破除，具体工程量以现场签证为准。3、桥梁基础的施工应加强基础验槽及地表、

28、地下水的疏排工作，彻底清除基底软弱砂土层及槽底残存砂砾石。桥梁基础在开挖后若发现实际地质情况与设计图纸的要求不相符时应及时通知设计单位进行处理。基础开挖时地表3m范围内不得采用机械开挖以保护地下管线，如遇地下管线，施工时必须采取切实可行的地下管线保护方案。本桥桥涵基础宜采用嵌岩桩，桩端宜进入中风化岩层，嵌岩深度依设计计算确定。当破碎中风化岩层较厚时，应进入破碎岩层具有足够的安全深度，承载力和摩阻力计算参数宜按本报告表2.3.9中的建议值及钻孔资料选用。桩端持力层岩石不易挖掘，桩基础采用旋挖钻孔灌注桩施工。4、当普通钢筋与预应力钢束发生矛盾时，只能适当调整普通钢筋的位置；当与张拉槽口发生矛盾时，

29、可酌情调整普通钢筋或将其断开，但在张拉完毕后必须恢复补强，然后封锚。5、施工时对梁底楔形块及支座底支承垫石要精心制作，确保支座保持水平受力，以提高支座的使用寿命。6、施工时注意各构造物间的关系，不得遗漏预埋件。7、施工时应作交通组织，尽量减少对既有交通的干扰，基础施工前应探明有无地下管线。8、箱梁预制（1）箱梁预制在广汉某预制厂，运距约75公里。（2）浇筑箱梁混凝土前应严格检查伸缩缝、护栏、泄水孔、支座等附属设施的预埋件是否齐全，确定无误后方可浇筑；施工时，应保证预应力孔道及钢筋位置的准确性；预制梁顶、底板及腹板较薄，施工单位应选用合适的集料粒径并做好配合比试验；梁端 2m 范围内及锚下混凝土

30、局部应力大、钢筋密、要求早期强度高，应充分振捣密实，严格控制其质量。（3）预制箱梁时，箱梁跨中设置-15mm 的反拱度，其余部位按抛物线设置。为了防止预制梁上拱过大，及预制梁与桥面现浇层由于龄期差别而产生过大收缩差，存梁期不宜超过 60d。（4）箱梁预制时，桥面系、伸缩缝、护栏、支座及其他相关附属构造，均应参照有关图纸施工，护栏预埋钢筋必须预埋在预制梁内。9、预应力工艺(1）预应力管道的位置必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与箱梁腹板箍筋点焊连接，严防错位和管道下垂。如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而只是适当挪动钢筋位置。浇筑前应检查波纹管是否密封，防止浇注混凝土时阻塞管道

31、。(2）箱梁混凝土达到设计强度的 85%后，且混凝土龄期不小于 7d，方可张拉预应力钢束。预制梁内钢束均采用两端同时张拉，张拉顺序需严格按照图纸要求，锚下控制应力为 0.75fpk=1395Mpa。（3）施加预应力应采用张拉力与引申量双控。当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引申量值的误差应控制在 5%以内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。如遇差别过大，应停止张拉并及时与设计单位联系。（4）孔道压浆采用 C50 微膨胀水泥浆，要求压浆饱满。水泥浆强度达到 40MPa 时，箱梁方可吊装。10、箱梁安装（1）箱梁施工工艺流程安装、定位好永久支座，逐片安装箱梁；确保各片箱梁准确定位后浇注现

32、浇端横梁及后浇桥面板。进行桥面铺装施工及安装伸缩缝，施工护栏等附属设施。(2）箱梁吊装均采用捆绑式吊装，吊点位置到背墙前缘线或桥墩中心线的垂直距离采用 1200mm，横桥向距离悬臂根部 100mm，吊装预留孔可采用 PVC 管，孔口应采取措施，以减少吊装时钢丝绳对箱梁的磨损。11、其他(1)钢绞线的弯折处采用圆曲线过渡，管道必须圆顺，预制箱梁定位钢筋在曲线部分以间隔为 50cm、直线段间隔为 100cm 设置一组。(2)施工时应确保锚垫板与预应力束垂直，垫板中心应对准管道中心，在管道密集部位及锚固区，应严格控制混凝土的振捣及养生，确保混凝土的质量。(3)箱梁施工中钢筋的连接方式：如设计图纸中未

33、说明，钢筋直径12mm 时，钢筋连接应采用焊接，钢筋直径12mm 时，钢筋连接可采用绑扎。绑扎及焊接长度应按照公路桥涵施工技术规范的有关规定严格执行。(4)所有新、旧混凝土结合面均应严格凿毛处理。(5)浇筑桥面现浇层混凝土前应将梁顶浮浆、油污清除干净，以保证新、旧混凝土良好结合。(6）桥梁防水层应确保能有效防水，且与桥面现浇层及沥青混凝土铺装层间有足够的黏结强度和剪切强度，防水材料必须具备柔韧性、温度稳定性和耐久性，可根据实际情况采用。(7)施工组织桥梁施工按常规方法进行施工。待桥梁全部完成后再浇筑栏杆、铺筑桥面铺装。桥面铺装前应将桥面板表面充分凿毛并清理干净。所有材料进场后，应按有关规定对其

34、强度、外形尺寸、物理及力学性能等进行严格检验。锚头应进行裂缝探伤检验，夹片应进行硬度检验，锚具应进行组合锚固性能试验。第四章 施工总体部署第一节 临时设施安排及施工准备一、驻地建设已组建“中和一线项目部” ，项目部人员已全部到位，施工队伍开始进行临建平场及准备工作。同时项目部已与业主、设计单位、监理单位建立联系，已作好施工准备；并积极地与地方政府及有关部门取得联系，征得其支持；施工管理和技术人员，对施工现场进一步调查，结合工程任务划分，安排队伍驻地，认真落实水电及材料。二、技术准备1.按照成勘院移交的测量控制点，在监理、业主的配合下，组织测量人员对合同段内设置控制桩点及水准点，已进行了原始地面

35、的复测。2.已对聚宝沱桥的下部、桩基坐标以及所有的设计标高进行了一次全面的校核；已对桥梁所有桩位实地放样，确保每处桩位设计合理，施工方案可行。三、临时设施（1）供电施工用电并入下穿中和一线隧道工程，同时自备 1 台 155kw 发电机，供停电和电力短缺时急用。（2）供水利用附近自来水，接水至施工工作面。（5）钢筋加工厂钢筋加工房设在桥北侧老成仁路上。四、临时道路利用老成仁路原有路面和施工便道。第五章 主要项目施工方案、施工工艺第一节 围堰和降水新建聚宝沱桥盖梁长 72.75m,桥的上、下游各 15 米，采用浆砌条石河堤与原有河堤顺接。规划河床宽 20 米，现河床宽约 20 米，现流量为 5.4

36、m3（宽 15深 0.40.9 m3/s） 。因聚宝沱河不能断流，施工桥梁时，需进行两次围堰施工。第一次围堰因施工桥梁桩基和盖梁，保证有足够的工作面。围堰方式采用两道竹笼，竹笼间粘土填心，竹笼里装卵石，堰高 1.6 米，竹笼直径 1.2 米，竹笼之间采用铁丝做成十字形联接，围堰长度约 248 米，在河的中央保留 5.0 米河道宽（详见附图一、二） 。施工护底砼时，需进行倒堰。第二次围堰即改河道，改河道方式是在聚宝沱桥的北端头重新挖沟槽为聚宝沱河引流。该段电力方涵位于道路中线以东 35 米位置，横穿聚宝沱河，且因为在河道中，由于电力方涵防水的特殊性，必须一次浇筑成型。因此先进行电力方涵(DJ-3

37、DJ-4，共 40 米，包括两个检查井)的施工，再施工桥上、下游各 15 米的浆砌条石河堤与原有河堤顺接。改河道长度共 191 米，挖河道土方为 3955m3，电力方涵及浆砌条石河堤完成后回填土方 3955m3（详见 I-I 挖方断面图） 。改河道上下游段采用粘土筑土坝，填方量为 2952m3，清理河道挖方 2952m3（详见 II-II 填方断面图） 。人工铺设彩条布3300m2,人工装砌沙袋 90636 袋。 （详见附图三、四）降水：根据地勘和水文资料显示，电力方涵位于旧河床下，渗水量较大，因此采用 4 台口径为 80mm 的柴油机自吸泵明排降水，工作台班按实际抽水时间计算。第二节 桩基聚

38、宝沱桥桩基础共计 26 根，桩基深度 18 米，桩基直径为 1.5 米， 。一、准备工作场地平整施工前应进行场地平整，清除杂物，钻机位置处平整夯实，准备场地，同时对施工用水、泥浆池位置、动力供应、砂石料场、钢筋加工场地，施工便道等做统一安排。每个施工作业点都要作道“水、电、路”三通和现场平整。测量放线根据设计图纸和成勘院给定的控制点，用全站仪、水准仪及 GPS 测量仪对现场进行桩位精确放样，并设护桩，施工中由主管技术人员进行复核，施工中护桩要妥善看管，不得移位和丢失，确保结构层间的有效结合。二、钻孔桩施工1、埋设钢护筒护筒采用 14mm 钢板卷制而成，护筒直径一般比桩径大 3040cm。护筒埋

39、设深度随地质情况和水位情况而定，护筒底端埋置深度，在旱地处，对于粘土应为1.01.5m；对于砂土不得小于 1.5m，并将护筒周围 0.51.0m 范围内的土挖除，夯填粘土至护筒底 0.5m 以下。 2、造浆在开钻前，先进行配备泥浆，泥浆的各项技术指标对成孔的质量有极其重要的作用。调制的泥浆及循环净化的泥浆应根据钻孔方法和地质情况采用不同的性能指标。根据地质状况和以往的施工经验，配备的泥浆应满足如下各项指标：泥 浆 性 能 指 标 选 择钻孔方法 相对密度粘度(s)含砂率 (%)胶 体 率（ ）失水率(ml/30min)泥皮厚(mm/30min)静切力(Pa)酸碱度PH正循环1.20 1.451

40、928 4 96 15 2 3 5 9 11反循环1.06 1.101928 4 95 20 3 1 2.5 9 11注：a、地下水位高或其流速大时，指标取高限；反之取低限； b、地质状态较好、孔径或孔深较小的取低限，反之取高限；c、在不易坍塌的粘质土层中，使用推钻、冲抓，反循环回旋钻进时，可用清水提高水头（ 2m） 维护孔壁。本项目固孔采用钻孔泥浆护壁，泥浆在泥浆车上采用膨润土拌制，经净化分离装置净化后循环使用。3、成孔(1)钻机就位前，对施工平台进行夯实压平,合格后稳钻机。钻机要保持水平，钻杆轴线和桩中心线一致，并做好原始记录。(2)开钻前对护筒、钻机、桩位进行检查验收，合格后再开钻。(3

41、)钻孔应采取减压钻进，孔底承受的钻压不得超过钻具重力之和（扣除浮力）的 50%，以确保长桩的竖直。(4)钻进过程中，应保证水头高度，孔内外水头差控制在 2 米左右，保证泥浆的各项指标，防止塌孔。(5)钻进过程中，根据不同的地质情况，随进尺难易调整钻机转速、钻进速度及泥浆相对密度和粘度，防止塌孔。(6)在钻孔排渣、提钻头除土或因故停钻时，应始终保持孔内具有规定的水位和泥浆的相对密度和粘度。(7)达到设计要求深度后，对孔深，孔位进行检查，填写终孔检查记录。4、钻孔事故预防和处理钻孔灌注桩因钻孔时间长，容易造成塌孔，同时因为地质复杂，可能遇到孤石，或孔位范围内，地质软硬不一，可能造成偏孔。施工过程中

42、，采取积极有效的措施进行预防和处理。(1)事故预防措施：在钻孔过程中，始终保持孔内泥浆水头，保持护筒内的泥浆顶面高出地下水位 2.0 米以上，为防止出现缩孔和塌孔现象，及时、连续补充泥浆。(2)塌孔处理：若在孔口塌孔，回填后重新埋护筒再钻；若在孔内坍塌，首先在坍塌位置回填片石与粘土混合物到塌孔位置以上 1.02.0 米；若塌孔严重时则全部回填，待回填物密实后再进行钻进。(3)钻孔偏斜的处理：提起钻杆，回填片石与粘土到偏斜处，待密实后再进行钻进。5、清孔孔深达到设计要求深度，迅速清孔，不得停歇过久，以免泥浆钻渣沉淀增多，造成清孔困难。清孔采用换浆法，稍提钻头离孔底 1020cm 空转，并保持泥浆

43、的正常循环，以中速压入比重稍小较纯的泥浆，把孔内悬浮钻渣较多的泥浆换出。泥浆比重、孔底钻渣、沉淀层厚度符合设计要求和施工规范要求时停止清孔。必要时可进行两次清孔,以满足要求。清孔后泥浆指标相对密度 1.031.1；粘度 17-20（Pa.s） ；含砂率2%，胶体率98%。6、泥浆排放控制为满足环保要求，泥浆及钻渣处理我公司予以高度重视，泥浆回收利用，桩基础施工中的钻渣和泥沙排放到指定的地点。7、钢筋骨架钢筋骨架的制作与安装分段进行，骨架分段长度，根据吊车起吊净空和钢筋长度分节。制作采用胎具成型，主筋与架立箍筋要焊接，在钢筋骨架内采用不低于设计主筋，同规格、同型号的钢筋设十字交叉，以保证钢筋骨架

44、的圆度与顺直，保证骨架在运输和就位时不变形。箍筋与主筋采用绑线及点焊固定。为了防止混凝土浇注过程中钢筋骨架上浮，骨架顶面四周用钢筋和护筒焊接。骨架吊装入孔前用测壁仪检查孔径、孔型、垂直度，以保证钢筋骨架安装优质、快速完成。钢筋骨架用吊车起吊，第一段放入孔后用钢管或型钢临时搁支在护筒口旁的方木上，再起吊另一段，对正位置，使两段钢筋骨架相连接。钢筋骨架连接时接头采用直螺纹钢筋连接器。当采用焊接接头时，应报监理工程师批准后，方可使用。接头应按设计要求错开布置。接好后逐渐放入孔内至设计标高，最后将最上面一段的吊环挂在孔口并临时与护筒口焊牢。钢筋骨架在下放过程中防止碰撞孔壁，如放入困难，查明原因，不能强

45、行插入。钢筋骨架放入后的顶面和底面标高符合设计要求。为了保证骨架和孔壁的净距，在钢筋笼四周不少于 4 处及沿孔深方向不超过 2m 设穿心圆式混凝土垫块。8、灌注水下混凝土采用直升导管法灌注水下砼，钻孔桩混凝土由砼搅拌运输车运输，汽车式起重机配合吊斗灌注砼。灌注混凝土前将钻孔桩灌注平台安置好，并检查其是否完好，同时灌注机具如储料斗、溜槽、漏斗等准备好。根据孔深及储料斗高度，选择不同长度的导管做试拼组合，在每节导管上作编号，用高压水泵进行充水压力试验。导管接口为卡口式，直径250mm400mm，壁厚 8mm，分节长度 1m2 米，最下端一节长 5 米。导管在吊入孔内时，其位置居中、轴线顺直，稳步沉

46、放，防止卡挂钢筋骨架和碰撞孔壁。水下混凝土的水灰比为 0.5，坍落度 20cm2cm，通过试验确定参入适量缓凝剂（通过监理工程师认可） ，初凝时间不小于 6h。首罐混凝土倒入储料斗内，利用冲球方法浇灌首批混凝土，以后浇注混凝土直接倒入导管内进行灌注，混凝土接近桩顶时，改用储料罐倾倒以提高漏斗高度。灌注混凝土前，对孔底沉淀层厚度进行检验，如果不符合规范及设计要求，对孔内进行二次清孔，使孔底沉渣厚度符合规定，认真做好灌前的各项检查记录并经监理工程师确认后进行灌注。灌注首批混凝土时，导管下口至孔底的距离控制在 25cm40cm,且使导管埋入混凝土的深度不小于 1 米。剪球灌注开始后，连续地进行，尽量

47、缩短拆装导管时间，一般不得超过 15 分钟，不准中途停工；灌注过程中经常用测锤探测孔内混凝土面位置，及时调整导管埋深，导管的埋深控制在 2m4m，特殊情况下不小于 2m 且不得大于6m。当混凝土面接近钢筋骨架底部时，为防止钢筋骨架上浮，采取以下措施：(1)使导管保持稍大的埋深，放慢灌注速度，以减少混凝土的冲力；(2)当孔内混凝土面进入钢筋骨架 1m2m 后，适当提升导管，减少导管埋置深度，增大钢筋骨架下部的埋置深度。为保证桩顶质量，桩顶加灌 0.5m1.0m 高度。同时指定专人负责填写水下混凝土记录。全部混凝土灌注完毕后，对处于地面或桩顶以下的整体性钢护筒，立即拔除。另外，在灌注混凝土时，从钻

48、孔中溢出的泥浆应引流至适当地点，以防污染。9、桩头处理与无破损检测对于超灌的桩头混凝土采取人工清除。清除时用力适度，先凿好桩的周边，再逐层剥离，以防止对桩基非清除部分造成损坏和扰动，保证截面处的混凝土具有良好的质量。桩基检测：钻孔桩的检测按照设计要求的检测法和检测频率进行检验。对于预埋超声管道进行检查的桩，在制作钢筋笼的过程中成等边三角形布置 3 根 573 无缝钢管做检测管，为了保证检测钢管严密不漏水，接头采用钢套管连接，下设钢筋笼过程中，上下端焊接钢板封堵严密。桩头处理完毕后，将上端钢管割去一段，向管内注入清水。检测过程中，监理工程师始终在现场旁站，检测结果以检测报告形式反映。如果监理工程

49、师认为混凝土质量有不正常现象而怀疑桩的质量时，或无破损检验确定桩身质量不符合设计要求时，可进一步采取钻芯取样检查。确有问题时及时与设计单位联系，采取补桩等技术措施，保证使用功能。确认无断桩、短桩且满足设计要求后，再进行下道工序施工。第二节 盖梁施工一、盖梁施工用全站仪测量放样，确定桩、梁垂直度、轴线偏位、顶面高程以及相邻模板间 钻孔桩施工工艺流程图平整场地桩位放样埋设护筒配制泥浆设泥浆泵钻孔就位钻 进清 孔测量钻孔深度、斜度、孔径吊放钢筋笼安装导管灌注水下砼导管试拼装、作密封检验开挖泥浆池、沉淀池制作钢筋笼运至孔位测量砼面高度 输送砼拔除护筒接缝的处理等。然后绑扎钢筋，安装侧模。侧模中心线，并

50、确定盖梁的设计高程。底模采用18mm 覆膜板，侧模采用钢模板；根据测量放样的结果，调整底模的尺寸和高程，在模板安装完成后，钢拉片间距设置为 3050cm，钢拉片采用 403mm，以保证模板具有良好的刚度及稳定性，准备工作完成后，经监理工程师检验合格后，立即进行浇筑混凝土的工作。聚宝沱桥共有盖梁 2 个（南、北桩基各一个） ，西侧盖梁长 21.362 米，宽 1.7 米，高 1.8 米。中幅盖梁长 30.02 米，宽 1.7 米，高 1.8 米。东侧盖梁长 21.362 米，宽1.7 米，高 1.8 米。 盖梁的工程量项目C30 商品混凝土（m 3）I 钢筋（kg）（kg）钢筋（kg）工程量 4

51、45.2 7824.1 34878.3二、防撞挡块采用环氧树脂将防震挡块粘接在箱梁两端头设计位置第三节 满堂碗扣支架布置及搭设根据坐标用全站仪放出线路中线及搭设边线，要求支架位置准确可靠，否则往上搭设下一步支架时会发生支架偏位。根据施工放样，计算出路面与梁底的准确高差用来指导施工，以满足盖梁底模板高程的设计要求。满堂碗扣支架横桥向间距控制为 60cm，顺桥向间距为 60cm，步距为 1.2m。为增加支架的整体稳定性，横向设置五道剪刀撑，纵向五道，并设斜撑。在桩处斜撑钢管与钢管架用扣件相连，用双钢管组成桩身抱箍，使排架与桩组成整体。支架安立时每层应检查立杆的垂直度和横杆的水平度。支架按照要求搭设

52、完毕，装上可调撑托后，盖梁纵向采用工字钢 12#作为主楞，间距 60cm，横向采用钢管作为次楞，模板接缝处采用 105cm 方木，间距 10cm。盖梁满堂碗扣支架详见附图三一、碗扣式钢管支架的稳定性计算钢管主要物理性能指标有：弹性模量 E=2.1105MPa，钢管截面积 A=489mm2，回转半径 i=1.58cm，钢材设计强度=215MPa，在步距 L=120cm 时，碗扣式钢管立杆的容许轴力R=30KN支架布置为纵向间距 0.6m，横向 0.6m，步距 1.2m。一根立杆连同横杆单位高重：在步距 L=120cm 时，碗扣式钢管立杆的容许轴力R=30KN=150 N/mm 2一根立杆连同横杆

53、单位高重：2.3m 碗扣式布置：180+顶托+底座+横撑qk1=14.02+7.01+43.934=91.32Kg一个区域内荷载: N=1.2NGK+1.4NQK=（37.188+0.61+0.154+1.01）1.2+（2.5+2+2）1.4）0.60.9=30.161KN根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008）采用公式： N/Af 进行检算1、立杆强度验算 A 为立杆计算截面积（取 A219mm 2）按强度计算一个区域内立杆（4 根）受压应力：=N/A=30161/（0.754894）=20.56N/mm 2f=205 N/mm2故立杆受压应力能满足规范要求。2

54、、立杆稳定性验算：采用 48mm 钢管，壁厚为 3.5mm计算长度 L0=h=120=120cm，回转半径 i=1.58立杆长细比 L 0/i120/1.5876.0（视为两端铰接）f=150N/mm 2查表得 0.75N/A20107/（0.75489）54.825N/mm 2205N/mm 2故立杆稳定性能满足规范要求二、模板施工支架搭设好后，铺设盖梁底模。侧模、底模采用 18mm 覆膜板，模板板面之间平整，接缝严密，符合结构尺寸、线形及外形的要求，保证盖梁外露面美观，线条流畅。模板之间的缝隙粘贴双层海绵条或者双面胶带，确保混凝土在振捣过程中不漏浆。侧模在钢筋施工完成方可施工，上下用钢管锁

55、紧，保证不爆模、不跑模。为保证模板的顺利拆除，模板上均匀涂抹好脱模剂。合侧模前用高压气泵或高压水枪清理底模，确保底模面清洁。侧模的对拉拉片采用双螺帽，螺帽要上紧。下部靠底模控制宽度，上部用垫块及顶板钢筋控制上口宽度。侧模与底模对口处粘贴双层密封条，伸入面板内多余的密封条应铲除清理干净，底模根部设通长的锁口方木，以防涨模跑浆出现烂根现象。端模采用 1010cm 方木做横撑梁（可与侧模端的边框连接）进行加固，并设一定数量的斜撑。当砼强度达到设计强度的 30%，可拆除端模和侧模。拆体除时严禁直接撬捌模板以防损坏梁棱角。应用吊机外拽脱模后起吊，起吊时应在模板下部挂两根缆绳，用缆绳来控制模板摆动，以防模

56、板碰撞墩柱。三、支架预压1、横、纵梁铺设完毕进行支架预压，采用钢材预压，全联一次性预压完成，重量为盖梁全联自重的 1.10（安全系数）倍。支架预压的目的：(1)检查支架的安全性，确保施工安全。(2)消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于盖梁线形控制。2、加载(1)加载顺序：050%100%110%100%50%0(2) 测量放样，在方木上用墨线弹出腹板及桥梁中心位置；并根据预压重量布置标明荷载分配区域。3、预压方法预压前仔细检查支架各节是否连接牢固可靠，同时做好观测记录，预压时各点压重要均匀对称，防止出现反常情况。由于砼一次性浇筑，预压的荷载为全部重量。故在支架搭设完工后，应以 1.

57、1 倍的盖梁全联自重的重量，采用堆载的方法均布的压于支架上，并设观测点进行观测。支架及方木铺设完工后,采用汽车吊机吊装人工配合的方案,按照盖梁混凝土重量分配预压荷载。预压时要求荷载位置与盖梁自重荷载分布一致,并按盖梁自重等荷载进行一次预压。预压时要在堆载范围内堆码整齐，横桥向和纵桥向整齐一致。为便于预压重量计量控制，采用标准重量的预压材料进行预压。预压材料选用钢材，成捆称量并做好标志牌标记，按照连续现浇梁各截面预压重量的大小情况加载。预压时先保证顶底板位置的预压荷载，后进行腹板加重预压。4、组织措施连续现浇梁的预压顺序为从桩基处1/4 跨径处跨中，并左右对称预压，预压重量严格按照要求进行加载，

58、每个断面一次加载完成，加载重量完成后，凌空架立防雨布，防止积水。5、沉降观测支架预压过程中需进行沉降观测，以便准确测出支架的弹性变形和非弹性变形以及地基本身的沉降位移量，作为设定底模预拱值的参考依据，以确保盖梁砼的浇筑质量。6、卸载人工配合吊车吊运钢材均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果。对底部漏空的钢管重新调整底托，保证每根立杆均与底部垫木接触紧密，同时检查钢管连接是否有松动现象并进行调整；支架调整后利用上顶托调整方木顶面高程、平整度。7、预拱度设置为保证线路在运营状态下的平顺性，梁体需要设置预拱度。按照理论计算设置

59、跨中预拱度，其他位置按二次抛物线过渡。(1)支架预压前各观测点的初始标高值 H1(2)加载 110%后各观测点标高值 H2(3)布载 48 小时后、卸载前各观测点标高值 H3(4)卸载后各观测点标高值 H4此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形1=H1-H4。通过试压后，可认为方木、支架、地基等的非弹性变形已经消除。弹性变形2=H4-H3。根据该弹性变形值，在跨中底模上设置预拱度2，以使支架变形后梁体线型满足设计要求。根据如下公式调整底模标高：跨中底模顶面标高=梁底设计标高+2 的平均值。 梁跨其它各点底模顶面标高=梁底设计标高+X=梁底设计标高+42X（L-X）/L2X距左支点距离

60、X 处的预拱度值 X 距左支点的距离 L 跨长第四节 砼施工砼由商混站严格按设计配合比集中拌和，砼由汽车泵泵送入仓。采用插入式振动器振捣。浇筑时先从一端开始对称浇筑。分层厚度不大于 30cm，斜向坡度不陡于1：3，先后砼浇筑的间隔时间不能大于砼的初凝时间。盖梁与防震挡块、支座垫石同时浇筑。进场混凝土应定期对混凝土坍落度进行检测，不符合要求的坚决清退，混凝土的浇筑要严格按照方案中所要求的顺序进行，泵车浇筑过程中严禁混凝土直接冲击侧模。混凝土捣固时，严禁振捣棒碰撞模板。震捣要本着“快插慢拔”的原则，避免漏振和过振，以混凝土表面开始翻浆并无大气泡翻出为度。应特别重视振捣棒不易插入的地方，确保该处混凝

61、土内部密实。混凝土浇筑后首先进行粗抹找平，待收浆后初凝前进行抹面压光，在气温高于5时，混凝土初凝后应及时覆盖并洒水养生，防止混凝土表面出现干缩裂纹。气温低于 5时，严禁洒水，需在混凝土抹面压光后立即用塑料薄膜对外露混凝土进行覆盖，待混凝土初凝后，再在其上覆盖保温材料，拆除侧模及底模后，及时对盖梁混凝土外侧面喷涂混凝土养生剂。混凝土浇筑后首先进行粗抹找平，待收浆后初凝前进行抹面压光，混凝土初凝后应及时覆盖并洒水养生，防止混凝土表面出现干缩裂纹。混凝土的养护时间不少于 7天。浇筑前对模板、钢筋、预埋件进行检查，同时检查已浇筑混凝土顶面和模板是否清洁和润湿，经监理工程师检验合格签证后方可开盘。采用插

62、入式振捣器振捣，因盖梁钢筋较密，振捣时要尽量避免碰撞钢筋。为确保施工质量,必须加强对混凝土的每一环节的有效监控，严格按照公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011）进行。第五节 支座安装方法一、安装工艺盖梁浇筑垫石支座成品检验安装前准备工作支座安装。二、施工方法1、成品检验:本工程所用的支座进货后，检验其规格尺寸及各种性能是否符合设计要求，对于不合格产品坚决不准使用。选定信誉好，产品质量保证的厂家，确保产品质量。2、安装前的准备:支座安装前，盖梁顶面标高符合设计要求，将其顶面清理干净后在墩身上准确弹出于安装轴线，检查、复核预埋件的位置，偏差在规定允许范围内，同时报请监理工程师复核支座

63、位置，并同意安装。3、支座安装:按设计要求选用合适的支座，安装要求、并随时采用调平钢板进行调平。支座顺桥向的中心线必须与箱梁的中心线平行；支座位置确定好后，即可进行固定。三、安装时需注意事项1、支座的安装温度一般为 1520C 左右，施工中须根据实际安装温度进行位移调整。2、所有支座全部水平安放，支座的四角高差不得大于 2mm。3、支座的质量须按有关行业标准认真检查验收。第五节 箱梁施工一、箱梁预制1、浇筑箱梁混凝土前应严格检查伸缩缝、护栏、泄水孔、支座等附属设施的预埋件是否齐全，确定无误后方可浇筑；施工时，应保证预应力孔道及钢筋位置的准确性；预制梁顶、底板及腹板较薄，施工单位应选用合适的集料

64、粒径并做好配合比试验；梁端 2m 范围内及锚下混凝土局部应力大、钢筋密、要求早期强度高，应充分振捣密实，严格控制其质量。2、预制箱梁时，建议箱梁跨中设置-15mm 的反拱度，其余部位按抛物线设置。为了防止预制梁上拱过大，及预制梁与桥面现浇层由于龄期差别而产生过大收缩差，存梁期不宜超过 60d。 3、箱梁预制时，桥面系、伸缩缝、护栏、支座及其他相关附属构造，均应参照有关图纸施工，护栏预埋钢筋必须预埋在预制梁内。4、注意盖梁端头边梁预埋钢筋的设置以及伸缩缝两侧的边梁的预制及安装，详见箱梁一般构造图（三） 。二、预应力工艺1、预应力管道的位置必须严格按坐标定位并用定位钢筋固定，定位钢筋与箱梁腹板箍筋

65、点焊连接，严防错位和管道下垂。如果管道与钢筋发生碰撞，应保证管道位置不变而只是适当挪动钢筋位置。浇筑前应检查波纹管是否密封，防止浇注混凝土时阻塞管道。2、箱梁混凝土达到设计强度的 85后，且混凝土龄期不小于 7d 时，方可张拉预应力钢束。预制梁内钢束均采用两端同时张拉，张拉顺序需严格按照图纸要求，锚下控制应力为 MPAfpk13957.0。3、施加预应力应采用张拉力与引申量双控。当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值的误差应控制在 5以内。实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。如遇差别过大，应停止张拉并及时与设计单位联系。4、孔道压浆采用 C50 微膨胀水泥浆，要求压浆饱满。水泥浆强

66、度达到 40MPA 时，箱梁方可吊装。三、箱梁施工中钢筋的连接方式如设计图纸中未说明，钢筋直径12mm 时，钢筋连接应采用焊接，钢筋直径12mm 时，钢筋连接可采用绑扎。绑扎及焊接长度应按照公路桥涵施工技术规范的有关规定严格执行。四、箱梁运输1、梁板运输采用平板车进行运输；2、梁板安装采用两台 50吊车配合安装就位。梁板由平板车将梁板由储梁场运至现场，并采用已就位好的吊车配合吊装。3、在梁体运输及安装过程中，还应注意：（1）运输路线必须坚固平整，防止颠簸使运梁车倾翻及损坏梁板；（2）在吊装前必须检查运梁车和各种吊具设备及梁体吊环是否安全可靠；（3）检查每片梁的各部尺寸及标号是否符合规范要求，梁体外观质量是否有缺陷，发现问题及时解决。五、箱梁吊装施工1、技术要求箱梁吊装均采用捆绑式吊装，吊点位置到背墙前缘线或桥墩中心线的垂直距离为 1200mm，横桥向距离悬臂根部 100mm，吊装顶留孔可采用 PVC 管，孔口应采取措施，以减少吊装时钢丝绳对箱梁的磨损。2、施工工艺盖梁砼达到设计强度后，定出梁板准确位置，方可架设。沿线路修便道，填筑架设平台,当梁到达后用 2 台 50 吨吊车同时吊装架设