北海国际新城2号楼二层大窗MQ1和MQ2显横隐竖玻璃幕墙计算书

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1、北海国际新城2号楼二层大窗MQ1和MQ2计算书(125系列)显横隐竖玻璃幕墙设计计算书设计： 校对： 审核： 批准： 广西建工集团第五建筑工程有限责任公司二一二年十一月十日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 铝材规范：21.4 金属板及石材规范：21.5 玻璃规范：21.6 胶类及密封材料规范：31.8 五金件规范：41.9 相关物理性能等级测试方法：41.10 建筑结构静力计算手册(第二版)51.11 土建图纸：52 基本参数52.1 幕墙所在地区52.2 地面粗糙度分类等级52.3 抗震设防53 幕墙承受荷载计算63.1 风荷载标准值

2、的计算方法63.2 计算支撑结构时的风荷载标准值73.3 计算面板材料时的风荷载标准值73.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值73.5 作用效应组合84 幕墙立柱计算84.1 立柱型材选材计算94.2 确定材料的截面参数104.3 选用立柱型材的截面特性114.4 立柱的抗弯强度计算114.5 立柱的挠度计算124.6 立柱的抗剪计算125 幕墙横梁计算135.1 横梁型材选材计算135.2 确定材料的截面参数155.3 选用横梁型材的截面特性165.4 幕墙横梁的抗弯强度计算165.5 横梁的挠度计算175.6 横梁的抗剪计算176 玻璃板块的选用与校核186.1 玻璃板块荷载计算1

3、96.2 玻璃的强度计算206.3 玻璃最大挠度校核207 连接件计算217.1 横梁与角码间连接217.2 角码与立柱连接227.3 立柱与主结构连接238 幕墙埋件计算(后锚固结构)258.1 荷载值计算258.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算268.3 群锚受剪内力计算278.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算278.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算288.6 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算308.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算308.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算328.9 拉剪复合受力承载力计算329 幕墙转接件强度计算329.1 受力分析339.2 转接件的强度计

4、算3310 幕墙焊缝计算3310.1 受力分析3310.2 焊缝特性参数计算3310.3 焊缝校核计算3411 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算3511.1 结构硅酮密封胶的宽度计算3511.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算3511.3 结构胶设计总结3611.4 立柱连接伸缩缝计算3611.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算3611.6 耐侯胶胶缝计算3712 附录 常用材料的力学及其它物理性能38北海国际新城2号楼二层大窗MQ1和MQ2计算书(125系列)显横隐竖玻璃幕墙设计计算书 广西建工集团第五建筑工程有限责任公司显横隐竖玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计

5、规范：铝合金结构设计规范 GB50429-2007玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003建筑幕墙 GB/T21086-20071.2 建筑设计规范：地震震级的规定 GB/T17740-1999高层民用建筑设计防火规范 GB50045-95(2005年版)建筑结构荷载规范 GB50009-2001(2006年版、局部修订)1.3 铝材规范：变形铝及铝合金化学成份 GB/T3190-2008建筑用隔热铝合金型材 JG175-2011建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG/T133-2000铝合金建筑型材第1部分基材 GB5237.1-2008铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材 GB5237.

6、2-2008铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材 GB5237.3-2008铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材 GB5237.4-2008铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材 GB5237.5-2008铝合金建筑型材第6部分隔热型材 GB5237.6-2004铝及铝合金彩色涂层板、带材 YS/T431-2000一般工业用铝及铝合金板、带材 GB/T3880.13-2006铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T437-2009有色电泳涂漆铝合金建筑型材 YS/T459-20031.4 玻璃规范：镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/T18915.1-2002镀膜玻璃 第2部分：低辐

7、射镀膜玻璃 GB/T18915.2-2002平板玻璃 GB11614-2009建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃 GB15763.3-2009建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃 GB15763.2-2005建筑用安全玻璃 防火玻璃 GB15763.1-2009幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB17841-2008热弯玻璃 JC/T915-2003压花玻璃 JC/T511-2002中空玻璃 GB/T11944-20021.5 胶类及密封材料规范：丙烯酸酯建筑密封膏 JC484-2006幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T882-2001建筑窗用弹性密封剂 JC485-2007建筑密封材料试验方法 GB/

8、T13477.120-2002建筑用防霉密封胶 JC/T885-2001建筑用硅酮结构密封胶 GB16776-2005聚氨酯建筑密封胶 JC/T482-2003聚硫建筑密封胶 JC/T483-20061.6 五金件规范：封闭型沉头抽芯铆钉 GB/T12616-2004封闭型平圆头抽芯铆钉 GB/T12615-2004紧固件螺栓和螺钉 GB/T5277-1985紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母 GB/T3103.1-2002紧固件机械性能不锈钢螺母 GB/T3098.15-2000紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB/T3098.6-2000紧固件机械性能抽芯铆钉 GB/T3098.19-

9、2004紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹 GB/T3098.2-2000紧固件机械性能螺母、细牙螺纹 GB/T3098.4-2000紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱 GB/T3098.1-2010紧固件机械性能自攻螺钉 GB/T3098.5-2000紧固件术语盲铆钉 GB/T3099-2004螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T16823.1-1997十字槽盘头螺钉 GB/T818-2000铜合金铸件 GB/T13819-1992锌合压铸件 GB/T13821-1992铝合金压铸件 GB/T15114-2009铸件尺寸公差与机械加工余量 QB/T6414-1999电动采光排烟窗 JG189-20

10、061.7 相关物理性能等级测试方法：玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T139-2001玻璃幕墙光学性能 GB/T18091-2000建筑防水材料老化试验方法 GB/T18244-2000建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T18575-2001建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T18250-2000建筑装饰装修工程质量验收规范 GB50210-2001金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228-20021.8 建筑结构静力计算手册(第二版)1.9 土建图纸：2 基本参数2.1 幕墙所在地区 北海地区；2.2 地面粗糙度

11、分类等级 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。2.3 抗震设防 按建筑工程抗震设防分类标准，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别： 1.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类； 2.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命

12、线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类； 3.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类； 4.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类； 在维护结构抗震设计计算中： 1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用； 2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用； 3.标准设防类，应按本地

13、区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用； 根据国家规范建筑抗震设计规范GB50011-2010，北海地区地震基本烈度为：6度，地震动峰值加速度为0.05g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：max=0.04；3 幕墙承受荷载计算3.1 风荷载标准值的计算方法 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算： wk=gzzs1w0 7.1.1-2GB50009-2001 2006年版上式中： wk：作用在幕墙上的风荷载标准值

14、(MPa)； Z：计算点标高：20m； gz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： gz=K(1+2f) 其中K为地面粗糙度调整系数，f为脉动系数 A类场地： gz=0.92(1+2f) 其中：f=0.387(Z/10)-0.12 B类场地： gz=0.89(1+2f) 其中：f=0.5(Z/10)-0.16 C类场地： gz=0.85(1+2f) 其中：f=0.734(Z/10)-0.22 D类场地： gz=0.80(1+2f) 其中：f=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，20m高度处瞬时风压的阵风系数： gz=0.85(1+2(0.

15、734(Z/10)-0.22)=1.9213 z：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地： z=1.379(Z/10)0.24 当Z300m时，取Z=300m，当Z350m时，取Z=350m，当Z400m时，取Z=400m，当Z450m时，取Z=450m，当Z30m时，取Z=30m；对于C类地形，20m高度处风压高度变化系数： z=0.616(Z/10)0.44=0.8357 s1：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1： 一、外表面 1. 正压区

16、 按表7.3.1采用； 2. 负压区 -对墙面， 取-1.0 -对墙角边， 取-1.8 二、内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 本计算点为大面位置。 按JGJ102-2003第5.3.2条文说明：风荷载在建筑物表面分布是不均匀的，在檐口附近、边角部位较大。根据风洞试验结果和国外的有关资料，在上述区域风吸力系数可取-1.8，其余墙面可考虑-1.0，由于维护结构有开启的可能，所以还应考虑室内压-0.2。对无开启的结构，建筑结构荷载规范条文说明第7.3.3条指出“对封闭建筑物，考虑到建筑物内实际存在的个别洞口和缝隙，以及机械通风等因素，室内可能存在正负不同的气压，参照国

17、外规范，大多取(0.2-0.25)的压力系数，现取0.2”。即不论有无开启扇，均要考虑内表面的局部体型系数。 另注：上述的局部体型系数s1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数s1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数s1(A)可按面积的对数线性插值，即： s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA 在上式中： 当A10m2时，取A=10m2； 当A1m2时，取A=1m2； s1(10)=0.8s1(1) w0：基本风压值(MPa)，根据现行GB50

18、009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，北海地区取0.00075MPa；3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 计算支撑结构时的构件从属面积： A=1.13.5=3.85m2 LogA=0.585 s1(A)=s1(1)+s1(10)-s1(1)logA =0.883 s1=0.883+0.2 =1.083 wk=gzzs1w0 =1.92130.83571.0830.00075 =0.001304MPa 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 计算面板材料时的构件从属面积： A=10.9=0.9m2 LogA=0 s1(A)=s1(1

19、)+s1(10)-s1(1)logA =1 s1=1+0.2 =1.2 wk=gzzs1w0 =1.92130.83571.20.00075 =0.001445MPa 3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数,取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)； A：幕墙构件的面积(mm2)；3.5 作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合： S=GSGk+wwSwk+EESEk 5.4.1JGJ102-

20、2003上式中： S：作用效应组合的设计值； SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值； Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值； G、w、E：各效应的分项系数； w、E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的G、w、E为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4JGJ102-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时： 重力荷载：G：1.2； 风 荷 载：w：1.4； 地震作用：E：1.3；进行挠度计算时； 重力荷载：G：1.0； 风 荷 载：w：1.0； 地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数w为1.0； 地震作用的

21、组合系数E为0.5；4 幕墙立柱计算基本参数： 1：计算点标高：20m； 2：力学模型：简支梁； 3：立柱跨度：L=3500mm； 4：立柱左分格宽：1100mm；立柱右分格宽：1100mm； 5：立柱计算间距：B=1100mm； 6：板块配置：单片玻璃6 mm； 7：立柱材质：6063-T5； 8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：4.1 立柱型材选材计算(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qwk=wkB =0.001304

22、1100 =1.434N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.41.434 =2.008N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)； A：幕墙构件的面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0004 =0.00008MPa qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：幕墙立柱计

23、算间距(mm)； qEk=qEAkB =0.000081100 =0.088N/mm qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.088 =0.114N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =2.008+0.50.114 =2.065N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk=qwk =1.434N/mm(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值： Mx：弯矩组合设计值(Nmm)； Mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(N

24、mm)； ME：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(Nmm)； L：立柱跨度(mm)；采用Sw+0.5SE组合： Mw=qwL2/8 ME=qEL2/8 Mx=Mw+0.5ME =qL2/8 =2.06535002/8 =3162031.25Nmm4.2 确定材料的截面参数(1)立柱抵抗矩预选值计算： Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：弯矩组合设计值(Nmm)； ：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50

25、429-2007，取1.00； fa：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90MPa； Wnx=Mx/fa =3162031.25/1.00/90 =35133.681mm3(2)立柱惯性矩预选值计算： qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa； Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)； L：计算跨度(mm)； df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； df,lim=5qkL4/384EIxmin L/180=3500/180=19.444mm 按5.1.1.2建筑幕墙GB/T21086-20

26、07的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；对本例取： df,lim=19.444mm Ixmin=5qkL4/384Edf,lim =51.43435004/384/70000/19.444 =2058621.273mm44.3 选用立柱型材的截面特性 按上一项计算结果选用型材号：60/125系列 型材的抗弯强度设计值：fa=90MPa 型材的抗剪强度设计值：a=55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=2656350mm4

27、 绕Y轴惯性矩：Iy=720390mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=40905mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=44216mm3 型材净截面面积：An=1261.5mm2 型材线密度：g=0.03406N/mm 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6mm 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=26247mm3 塑性发展系数：=1.004.4 立柱的抗弯强度计算(1)立柱轴向拉力设计值： Nk：立柱轴向拉力标准值(N)； qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)； A：立柱单元的面积(mm2)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL

28、 =0.000411003500 =1540N N：立柱轴向拉力设计值(N)； N=1.2Nk =1.21540 =1848N(2)抗弯强度校核：按简支梁(受拉)立柱抗弯强度公式，应满足： N/An+Mx/Wnxfa 6.3.7JGJ102-2003上式中： N：立柱轴力设计值(N)； Mx：立柱弯矩设计值(Nmm)； An：立柱净截面面积(mm2)； Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； x：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最

29、新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa；则： N/An+Mx/Wnx=1848/1261.5+3162031.25/1.00/40905 =78.767MPa90MPa立柱抗弯强度满足要求。4.5 立柱的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：Ix=2656350mm4 预选值为：Ixmin=2058621.273mm4 实际挠度计算值为： df=5qkL4/384EIx =51.43435004/384/70000/2656350 =15.069

30、mm 而df,lim=19.444mm所以，立柱挠度满足规范要求。4.6 立柱的抗剪计算校核依据： maxa=55MPa (立柱的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)： Vwk=wkBL/2 =0.00130411003500/2 =2510.2N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)： Vw=1.4Vwk =1.42510.2 =3514.28N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)： VEk=qEAkBL/2 =0.0000811003500/2 =154N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk =1.3154 =200.2N(5)V：立柱所

31、受剪力设计值组合： 采用Vw+0.5VE组合： V=Vw+0.5VE =3514.28+0.5200.2 =3614.38N(6)立柱剪应力校核： max：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)； Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； max=VSx/Ixt =3614.3826247/2656350/6 =5.952MPa 5.952MPa55MPa立柱抗剪强度满足要求!5 幕墙横梁计算基本参数： 1：计算点标高：20m； 2：横梁跨度：B=1100mm； 3：横梁上分格高：138

32、0mm；横梁下分格高：1380mm； 4：横梁计算间距：H=1380mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：单片玻璃6 mm； 7：横梁材质：6063-T5；因为BH，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：5.1 横梁型材选材计算(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：横梁跨度(mm)； qwk=wkB =0.0013041100 =1.434N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk =1.41.434

33、=2.008N/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)； qEAk=EmaxGk/A 5.3.4JGJ102-2003 =5.00.040.0003 =0.00006MPa qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：横梁跨度(mm)； qEk=qEAkB =0.000061100 =0.066N/mm qE：横梁受水平地震作

34、用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.30.066 =0.086N/mm(3)幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=qw+0.5qE =2.008+0.50.086 =2.051N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 qk=qwk =1.434N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)： My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； ME：地震作用下横梁产生的弯矩(Nmm)； B：横梁

35、跨度(mm)； Mw=qwB2/12 ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE组合： My=Mw+0.5ME =qB2/12 =2.05111002/12 =206809.167Nmm(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)： Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； H1：横梁自重荷载作用高度(mm)，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高； Gk=0.0003H1 =0.00031380 =0.414N/mm G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)； G=1.2Gk =1.20.414 =0.497N/mm Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； B：横梁跨

36、度(mm)； Mx=GB2/8 =0.49711002/8 =75171.25Nmm5.2 确定材料的截面参数(1)横梁抵抗矩预选： Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(Nmm)； My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(Nmm)； x，y：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，均取1.00； f

37、a：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T5取90；按下面公式计算： Wnx=Mx/xfa =75171.25/1.00/90 =835.236mm3 Wny=My/yfa =206809.167/1.00/90 =2297.88mm3(2)横梁惯性矩预选： df1,lim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)； df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)； B：横梁跨度(mm)； 按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180； 建筑幕墙GB/T21086-2007还有如下规定： 按5.1.1.2，对

38、于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外维护结构无绝对挠度限制）： 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 按5.1.9，b，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm； B/180=1100/180=6.111mm B/500=1100/500=2.2mm对本例取： df1,lim=6.111mm df2,lim=2.2mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)； E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T5取70000MPa； Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)； B：横梁跨度(mm)

39、； df1,lim=qkB4/120EIymin (受风荷载与地震作用的挠度计算) Iymin=qkB4/120Edf1,lim =1.43411004/120/70000/6.111 =40900.472mm4 Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)； Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)； df2,lim=5GkB4/384EIxmin (自重作用下产生的挠度计算) Ixmin=5GkB4/384Edf2,lim =50.41411004/384/70000/2.2 =51249.442mm45.3 选用横梁型材的截面特性 按照上面的预选结果选取型材： 选用型材号：40/60系列 型材抗

40、弯强度设计值：90MPa 型材抗剪强度设计值：55MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=115810mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=123650mm4 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=4100mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=3662mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=5763mm3 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=6639mm3 型材净截面面积：An=449.3mm2 型材线密度：g=0.012131N/mm 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=5mm 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=3mm 型材受

41、力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=2994mm3 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=3546mm3 塑性发展系数：x=y=1.005.4 幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式，应满足： Mx/xWnx+My/yWnyfa 6.2.4JGJ102-2003上式中： Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(Nmm)； My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(Nmm)； Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)； Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)； x，y：塑性发展系数： 对于冷弯薄壁型钢龙

42、骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05； 对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取90MPa。采用SG+Sw+0.5SE组合，则： Mx/xWnx+My/yWny=75171.25/1.00/3662+206809.167/1.00/5763 =56.413MPa90MPa横梁抗弯强度满足要求。5.5 横梁的挠度计算 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求： 实际选用的型材惯性矩为：

43、 Ix=115810mm4 Iy=123650mm4 预选值为： Ixmin=51249.442mm4 Iymin=40900.472mm4 横梁挠度的实际计算值如下： df1=qkB4/120EIy =1.43411004/120/70000/123650 =2.021mm df2=5GkB4/384EIx =50.41411004/384/70000/115810 =0.974mm df1,lim=6.111mm df2,lim=2.2mm所以，横梁挠度满足规范要求。5.6 横梁的抗剪计算校核依据： maxa=55MPa (型材的抗剪强度设计值)(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：

44、 Vwk=qwkB/4 =1.4341100/4 =394.35N(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)： Vw=1.4Vwk =1.4394.35 =552.09N(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)： VEk=qEkB/4 =0.0661100/4 =18.15N(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)： VE=1.3VEk =1.318.15 =23.595N(5)Vx：水平总剪力(N)； Vx：横梁受水平总剪力(N)： 采用Vw+0.5VE组合： Vx=Vw+0.5VE =552.09+0.523.595 =563.888N(6)Vy：垂直总剪力(N)： Vy=1.20.0003B

45、H1/2 =1.20.000311001380/2 =273.24N(7)横梁剪应力校核： x：横梁水平方向剪应力(MPa)； Vx：横梁水平总剪力(N)； Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)； Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)； ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； x=VxSy/Iyty 6.2.5JGJ102-2003 =563.8883546/123650/3 =5.39MPa 5.39MPa55MPa y：横梁垂直方向剪应力(MPa)； Vy：横梁垂直总剪力(N)； Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)； Ix：横梁型材截面惯

46、性矩(mm4)； tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； y=VySx/Ixtx 6.2.5JGJ102-2003 =273.242994/115810/5 =1.413MPa 1.413MPa55MPa横梁抗剪强度能满足!6 玻璃板块的选用与校核基本参数： 1：计算点标高：20m； 2：玻璃板尺寸：宽高=BH=1000mm900mm； 3：玻璃配置：单片玻璃，钢化玻璃6mm；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载计算(1)玻璃板块自重： GAk：玻璃板块单位面积自重(仅指玻璃)(MPa)； t：玻璃板块厚度(mm)； g：玻璃的体积密度(N/mm3)； GAk=gt =0.000025

47、66 =0.000154MPa(2)垂直于板块平面的分布水平地震作用： qEAk：垂直于板块平面的分布水平地震作用(MPa)； E：动力放大系数，取5.0； max：水平地震影响系数最大值，取0.04； GAk：玻璃单位面积自重(MPa)； qEAk=EmaxGAk =5.00.040.000154 =0.000031MPa(3)作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： 5.4.1JGJ102-2003 q=1.4wk+0.51.3qEAk =1.40.001445+0.51.30.000031 =0.002043MPaSw+0.5SE标准值组合

48、为： qk=wk+0.5qEAk =0.001445+0.50.000031 =0.001461MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值： 5.4.1JGJ102-2003 wk=0.001445MPa6.2 玻璃的强度计算校核依据：fg ：玻璃的计算参数； ：玻璃的折减系数； qk：作用在玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)； E：玻璃的弹性模量(MPa)； t：玻璃厚度(mm)； =qka4/Et4 6.1.2-3JGJ102-2003 =0.0014619004/72000/64 =10.273按系数，查表6.1.2-2JGJ102-2003，=0.959； ：玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； q：作用在板块玻璃上的荷载组合设计值(MPa)； a：玻璃短边边长(mm)； b：玻璃长边边长(mm)； t：玻璃厚度(mm)； m：玻璃弯矩系数， 按边长比a/b查表6.1.2-1JGJ102-2003得m=0.0528； =6mqa2/t2 6.1.2JGJ102-2003 =60.05280.00204390020.959/62 =13.965MPa 13.965MPafg=84MPa(钢化玻璃)玻璃的强度满足要求