4层商业楼及21层研发楼塔吊基础方案

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1、睿天青年创业大厦工程 塔吊基础方案目 录一、工程概况1二、编制依据1三、工程地质条件2四、塔吊基础设计概况3五、选用塔吊的主要性能.4六、质量保证措施4七、安全保证措施9八、塔吊桩基础计算9一、工程概况建设单位：天津淏旺恒投资有限公司设计单位：天津滨海规划建筑设计有限公司监理单位：天津市南华工程建设监理有限公司施工单位：浙江宝华控股集团有限公司勘察单位：中铁工程设计院有限公司1、本工程位于天津市津南区辛庄津沽公路与辛柴路交口处。拟建物为1幢4层商业楼及21层研发楼，。2、本工程占地面积约4600平方米，建筑总面积约3.534万平方米。该工程地上二十层，地下两层；结构形式：塔楼部分为框架核心筒结

2、构，裙房部分为框架结构。3、本工程建筑高度研发楼为81.9米，屋面建筑高度为88.8米，裙楼建筑高度为19.5米。4、本工程建筑0.000相当于绝对标高3.88m（大沽高程）。二、编制依据1、睿天青年创业大厦项目岩土勘察报告 12JK0112、浙江虎霸建设机械有限限公司提供的QTZ125塔式起重机使用说明书3、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）4、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）6、建设施工高处作业安全技术规程JGJ80-917、建筑施工安全检查标准JGJ59-998、钢结构设计规范GB50017-20039、建筑结构荷载

3、规范GB50009-200110、国家质量监督检验检疫局起重机械安全监察规定、特种设备安全监察条例11、建设部塔式起重机拆装管理暂行规定12、建设部、国家工商行政管理局、国家质量技术监督局颁布的施工现场安全防护用具及机械设备使用监督管理规定13、天津市建筑施工起重机械设备安全监督管理规定14、本工程设计施工图纸、会审纪要、总体施工组织设计15、集团公司CIS形象设计标准16、PKPM施工软件三、工程地质条件1、地理位置及地形地貌拟建睿天青年创业大厦项目位于天津市津南区辛庄津沽公路与辛柴路交口处，场地地形比较开阔，局部绿化带为新填土外，含有建筑垃圾、碎砖块及生活垃圾及拆迁遗留老建筑地基基础，地势

4、较为平坦。场地所处地貌类型属于滨海相海积、冲击平原。2、地层主要特征1杂填土：杂色，松散，绿化带处为新填土，浅部有生活垃圾，大部为建筑垃圾、碎砖块等，土质不均，填垫年限不足十年。层底深度0.42.3m，厚度0.42.3m，层顶标高3.014.00m。2素填土：杂色，可塑。含少量碎砖渣，植物根系，以粘性土为主，土质不均，中压缩性土，填垫时间已超过十年。层底深度1.63.7m，厚度12.6m，层底标高1.422.91m。1粉质粘土夹粘土：褐黄色，可塑，含锈斑及少量植物根系，局部夹薄层粘土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度4.25.8m，层厚1.13.2

5、m，层顶标高-0.691.71m。1粉质粘土：灰色，软塑，含贝壳，局部夹薄层粘土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度6.68.3m，层厚1.63m，层底标高-2.63-0.7m。4粉质粘土夹淤泥质粉质粘土：灰色，软塑，含贝壳，局部夹淤泥质粉质粘土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度1112.2m，层厚2.94.7m，层顶标高-4.36-2.9m。5粉质粘土：灰色，软塑，含贝壳，局部夹薄层粘土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度15.417m，层厚46m，层顶标高-

6、8.49-7.2m。1粉质粘土：褐黄色，可塑，含锈斑，局部夹薄层粉土，（砂性大），无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度2021.5m，层厚3.85.9m，层顶标高-13.2-12.09m。2粉砂：黄褐色，饱和，中密密实，含锈斑，局部夹薄层粉土，以长石及石英为主，摇振反应迅速，切面无光泽，干强度低，韧性低，土质不均。层底深度30.332m，层厚8.811.9m，层顶标高-18.49-16.69m。1粘土：灰黄色，可塑，含贝壳碎片，夹薄层粉质粘土，无摇振反应，切面有光泽，干强度高，土质不均，中压缩性土。层底深度3434.6m，层厚2.24m，层顶标高-28

7、.88-26.7m。11-1粉质粘土夹粘土：黄褐色，可塑，含锈斑，夹薄层粘土，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，土质不均，中压缩性土。层底深度3537.9m，层厚0.73.3m，层顶标高-31.2930.3m。11-2粘土及粉砂：黄褐色，粉砂（饱和，密实），主要成分为石英及长石，含锈斑，局部相变为粉土（湿，密实），夹薄层粉质粘土，摇振反应迅速，切面无光泽，干强度低，韧性低，土质不均。层底深度41.242.3m，层厚3.95.2m，层顶标高-34.49-33.08m。11-4粉砂：黄褐色，饱和，密实，含锈斑，局部夹薄层粉土及粉质粘土，主要成分为石英及长石，含锈斑，摇振反应迅速，切面

8、无光泽，干强度低，韧性低，土质不均。层底深度47.248.2m，层厚5.26.7m，层顶标高-39.19-37.9m。12-2粉砂：褐灰色，饱和，密实，主要成分为石英及长石，含少量贝壳碎片，局部夹薄层粉土，摇振反应迅速，切面无光泽，干强度低，韧性低，土质不均。层底深度5059.9m，层厚2.412.1m，层顶标高-45.08-43.38m。13-1粘土：黄褐色，可塑硬塑，含姜石，局部夹薄层粉质粘土，无摇振反应，切面有光泽，干强度高，韧性高，土质不均，中压缩性土。层底深度最大揭露度65m，层厚最大揭露度6.4m，层顶标高-56.64-55.53m。四、塔吊基础设计概况 本工程考虑安装1台塔吊，为

9、QTZ125（臂长60米）塔式起重机，安装总高度100m(浙江虎霸建设机械有限公司生产)。 塔吊设置在本工程主楼南侧（10-11轴之间往南5米处）。塔吊初始安装高度20米，塔机基础采用钢砼承台基础，塔机基础设4根桩，桩采用700混凝土灌注桩，桩间距2700*2700。有效桩长为24米，对桩配筋确定如下：桩身钢筋采用14C18，箍筋采用8200mm，宜采用螺旋式箍筋；桩顶往下1500范围内箍筋应适当加密，即8100mm；应每隔2m左右设一道14焊接加劲箍筋。混凝土强度为C40，承台平面尺寸： 4000*4000*1200MM， 塔机用电独立设置配电箱并设置在离塔机约2米处，地基周围清理场地要求基

10、本平整无障碍物。五、选用塔吊的主要性能. 塔吊QTZ125塔机：独立高度50米（不设附墙），附着起升高度100米，塔机最大有效工作幅度60米，最小工作幅度2.5米，最大起重量8吨，最大幅度起重量1.3吨。根据浙江虎霸建设机械有限公司提供的塔式起重机使用说明书提供的参数，塔机固定在基础上，未采用附着装置前，塔机基础产生的载荷值最大载荷如下。工况FV（KN）M1（KN.m）FK(KN)MK(KN.m)工作状态860203030290非工作状态780(最大高度荷载1360)2520900六、质量保证措施1、质量要求1）、混凝土灌注桩按现行国家施工规范要求施工；2）、钢筋笼制做允许偏差： 钢筋笼长度：

11、100mm 钢筋笼直径：10mm 主筋间距：10mm 箍间距筋：20mm3）、混凝土灌注桩施工要求： 在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。 在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣50mm。 在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20，并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必须连续，直至成桩完毕。 桩身灌注充盈系数应控制在大于1.15，桩身混凝土超灌高度工程桩为1.5；桩身混凝土为C35。 混凝土初灌量满足导管埋深1.0米以上。2、技术交底 搞好质量教育工作，提高全员质量意识

12、。做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。负责人：公司技术部门、项目经理。3、测量定位 （1）根据方案提供的资料，通过控制点，按施工顺序，进行桩位放样。（测量定位相当重要，如不能准确控制，将可能导致塔吊无法正常安装，所以要特别引起重视。）负责人：测量员4、埋设护筒 （1）通过桩位中心点拉十字线，并圈出开挖护筒坑的范围 （2）采用钢板卷制的护筒，内径应比设计桩径大10cm，其顶部须用钢板或角钢加固，并安有2个提环和留有溢浆口。 （3）护筒埋人深度宜1.0m，溢浆口须对准循环槽。 （4

13、）护筒垂直度偏差应1%。 （5）护筒中心与桩位中心偏差须20mm。 （6）护筒周围应回填粘土，分层夯实。5、钻机就位 （1）转盘和底部须稳固、平整 （2）天车、转盘和桩孔三者中心，须在同一垂直线上，以保钻孔垂直度。 （3）护筒未收到外边错位。 （4）在转盘中心悬吊线锤，复核与标志桩位中心的钢筋之间的对中偏差，允许值为小于等于5mm。 （5）测定桩位的地坪、机台标高和机高。负责人：施工员、班长6、钻进成孔 必须在接到开孔通知书后，方可开钻。在钻进施工中，由操作着控制和调整各项钻进参数。 （1）钻压：以钻具自身加压。 （2）转数：主要受钻头外缘线速度的限制。在土层钻进时，当钻头外缘线速度小于2.5

14、3.5m/s，线速度的变化对切削阻力影响较小，钻头的阻力随线速度增加而增大。选择转数的总原则是：在比较稳定、可钻性较好的土层，可以采用较高的转数；在不稳定，易扩径的地层，应采用交较低的转数：在卵土层钻进则须采用慢转数；在钻孔较深、钻进阻力较大，或岩层研磨性强时，也要减慢转数。 （3）泵量：采用刮刀钻头进时，如果上部没有不稳定地层，则可用较大的泵量，使钻杆所在孔段冲洗液的上返速度，达到或超过0.2-0.3m/秒，及时将较大的钻屑排出孔外。 当钻进速度快，钻屑量多，应相应增大泵量，加强排渣能力。当泥浆的悬浮和携带钻屑能力较强时，则可减少泵量。根据本工区情况采用3PNL泵可以用全泵量。 （4）钻进速

15、度：是批量钻头在单位时间内钻进的长度。一般情况下，钻进速度与每厘米钻头直径上的钻压和转数成正比，进而影响钻进速度。故钻进作业时，应根据不同地层和设备负荷情况，合理地圆砾和基岩时，本应增大钻压，由于受钻机及钻具扭矩的限制，却往往要适当减小钻压，减慢转数，控制给进速度，避免因机具超负荷盍而发生事故。 （5）用好泥浆，护好孔壁。采用高粘度泥浆，是有效护壁最简单易行的措施。要坚持用泥浆开孔；在造浆地层适当加水调整泥浆；在松散易坍地层保持较高的比重和粘度（本工程泥浆性能指标将在试成孔后，根据现实情况作进一步调整）；终孔后第一次清孔时，适当降低比重和粘度；第二次清孔时，待孔底沉渣已基本合乎要求后，再逐步降

16、低比重；每成1-2根桩后，应清理泥浆池一次。 （6）保证钻孔的垂直度：方钻杆须设置导向装置；在浅孔阶段，吊环应保持与水龙头提梁的连接接触状态；不得使用弯曲的方钻杆及钻杆；根据地层情况合理设计钻头，使各切削刃受力均匀；钻头须设置导向腰箍；不得使用偏心的钻头；钻至软硬相交地层及倾斜度较大的地层时，应减压、慢转吊灯，待钻头全断面进入新地层后，再逐渐恢复正常钻进措施。 （7）应勤测泥浆性能，及时调整性能指针，确保泥浆护壁的效果良好。 （8）钻进中若发现不正常情况，应及时报告施工员，并与有关方共商处理措施。 （9）钻达设计的持里层顶界，须及时取岩样，经现场监理认可，确定持力层顶界深度后，再继续钻进。 （

17、10）终孔标准：钻达设计的孔深后，用再次地照地质勘查报告，经监理准确丈量机上余尺、复核钻进孔深并认可后，方可终孔。如施工中遇地质情况变化较大，应及时报告施工员，并与各有关方商定处理办法。 （11）认真填写好钻也记录表。要求准确、整洁。 负责人：施工员、班长。7、清孔 （1）终孔后，将钻具略提离孔底慢速转动，正循环清孔30分钟。同时，适当调整泥浆性能。 （2）下入导管后，用正循环进行全孔段的清碴，逐步调整泥浆性能至比重小于1.25。.负责人：施工员，班长。8、钢筋笼的制作、运送与安放 （1）钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使

18、用。 （2）钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须50%；错开长度35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d。 （3）加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。 （4）钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。 （5）吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。负责人：施工员，钢筋班长。9、混凝土的配制与水下灌注 （1）采用导管法进行灌注作业，

19、导管接头用“0”形密封圈密封；导管底端至孔底距离应控制在0.3-0.5m。 （2）开罐前，须充分检查提升和灌注设备的可靠性。 （3）第二次清孔，自检孔底沉碴厚度50mm后，否则，须重新清孔并检测沉碴厚度。 （4）清孔毕到开罐砼的时间不得超过30分钟，否则，须重新清孔并检测沉碴厚度。 （5）导管内采用柔性砂包作隔离塞砂包用铁丝悬挂固定；初灌量须满足埋管1.0m的要求。 （6）桩身须连接灌注一次成型，充盈系数控制在1.10-1.25范围。 （7）灌砼前及灌砼过程中，应随机抽查坍落度（控制在16-20cm），每根桩制作一组试块；试块用水池养护并及时送样试压；试块应标明工地名称、制作日期、标号和桩号。

20、 （8）灌砼过程中，导管控制在2-6m左右；每次提卸导管，必须先推算砼面孔深，确保在灌注全过程中，导管底端埋入砼面以下长度不得小于2m，杜绝超拔断桩。 （9）起、下导管时，应保持在孔内居中，以保护钢筋笼。 （10）为确保凿桩后设计桩顶的砼强度，超灌长度为1.5m。 （11）灌注结束前应充分上、下活动导管，捣实桩顶砼。在配合监理共同确定实际桩顶位置符合要求后，再边活动边缓慢拔出导管，完成成桩作业。 （12）在灌注全过程中，应密切配合旁站监理，加强动态管理。 （13）认真填写好钻孔灌注桩港湾施工记录。负责人：施工员、班长。10、焊接质量控制1）、焊工 参加工程焊接的焊工应持有行业主管部门颁发的焊工

21、合格证书，从事与其证书等级相应的焊接工作。2）、焊接工艺方法及焊接设备 本工程焊接用手下工电弧焊等焊接方法；3）、焊接施工要求 定位焊完毕后产生裂纹，分析产生原因并采取适当措施后才能在其附近重新定位焊并将产生裂纹的定位焊缝剔除。4）、焊接的要求 A、焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净； B、不允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行； C、施焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及 焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层多道焊时焊接接头应错开； D、焊后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。5）、焊缝表面质量 A、对接焊缝的余高为23mm，必要时用砂轮磨光机磨平；

22、 B、焊缝要求与母材表面光顺过滤，同一焊缝的焊脚高度要一致； C、焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑； D、主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm。6）、 焊接检验和返修 A、焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。无损探伤须在焊缝外观检查合格。 B、返修前日需将缺陷清楚干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。 C、焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整、过滤光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为1:5的坡度。 D、焊缝返修之后，应按与原焊缝相同的探伤标准进行复检。七、安全保证措施 1、基坑边及孔洞四周的围护采用钢管搭设进行临边围护

23、。 2、定期对塔吊进行沉降及倾斜测量； 3、塔吊安装及拆除均由具有资质的专业施工单编制并负责施工。八、塔吊桩基础计算（一）. 参数信息 塔吊型号: QTZ125 塔机自重标准值:Fk1=1660.00kN 起重荷载标准值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=1043.7kN.m 塔吊计算高度: H=100m 塔身宽度: B=2.00m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-179.66kN.m 桩混凝土等级: C40 承台混凝土等级:C40 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.200m 承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400 承台顶

24、面埋深: D=0.000m 桩直径: d=0.700m 桩间距: a=2.700m 桩钢筋级别: HRB400 桩入土深度: 24.00m 桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净) 计算简图如下： （二）. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=1660kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=441.2025=480kN 承台受浮力：Flk=440.7010=112kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=80kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.95

25、1.540.2=0.71kN/m2 =1.20.710.352=0.60kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.60100.00=59.73kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.559.73100.00=2986.66kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.352.00=1.07kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=1.0710

26、0.00=106.65kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.5106.65100.00=5332.61kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-179.66+0.9(1043.7+2986.66)=3447.67kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-179.66+5332.61=5152.95kN.m（三）. 桩竖向力计算 非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(1660+480.00)/4=535.00kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1660+480)/4+(515

27、2.95+106.651.20)/3.82=1918.24kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1660+480-112)/4-(5152.95+106.651.20)/3.82=-876.24kN 工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(1660+480.00+80)/4=555.00kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(1660+480+80)/4+(3447.67+59.731.20)/3.82=1476.83kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(1660+480

28、+80-112)/4-(3447.67+59.731.20)/3.82=-394.83kN（四）. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1660+80)/4+1.35(3447.67+59.731.20)/3.82=1831.72kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(1660+80)/4-1.35(3447.67+59.731.20)/3.82=-657.22kN 非工作状态下： 最大压力

29、 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351660/4+1.35(5152.95+106.651.20)/3.82=2427.62kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.351660/4-1.35(5152.95+106.651.20)/3.82=-1307.12kN 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。 由于非工作状态下，承

30、台正弯矩最大： Mx=My=22427.620.35=1699.34kN.m 承台最大负弯矩: Mx=My=2-1307.120.35=-914.99kN.m 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。 底部配筋计算: s=1699.34106/(1.00019.1004000.00011502)=0.0168 =1-(1-20.0168

31、)0.5=0.0170 s=1-0.0170/2=0.9915 As=1699.34106/(0.99151150.0360.0)=4139.8mm2 顶部配筋计算: s=914.99106/(1.00019.1004000.00011502)=0.0091 =1-(1-20.0091)0.5=0.0091 s=1-0.0091/2=0.9915 As=914.99106/(0.99551150.0360.0)=2220.2mm2确定：采用HRB400钢筋，C20200双层双向配置。承台底面配筋核对：6283 mm24139.8mm2，满足要求!承台底面配筋核对：6283 mm22220.2m

32、m2，满足要求!（五）. 承台剪切计算 最大剪力设计值： Vmax=2427.62kN 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)的第7.5.7条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.710N/mm2； b承台的计算宽度，b=4000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!确定：承台顶面钢筋与底面钢筋配置拉筋C14400.（六）. 承台受冲

33、切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算（七）.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.351918.24=2589.62kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.1N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=384845mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力

34、N=1.35Qkmin=-1182.92kN 经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=3285.896mm2。 由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为770mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积3286mm2对桩配筋确定如下：桩身钢筋采用14C18，箍筋采用8200mm，宜采用螺旋式箍筋；桩顶往下1500范围内箍筋应适当加密，即8100mm；应每隔2m左右设一道14焊接加劲箍筋桩配筋核对：3560.76 mm23286mm2，满足要求!（八）.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条 轴心竖向力作用下，Qk=555

35、.00kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=1918.24kN.m 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.20m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土名称 1 1.10 20 0 松散粉土 2 2.10 20 0 松散粉土 3 1.4 20 0 松散粉土 4 2.7 42 0 粘性土 5

36、 4 38 0 粘性土 6 4.1 45 0 粘性土 7 5.6 50 0 粘性土 8 10 68 900 粘性土 由于桩的入土深度为24m,所以桩端是在第8层土层。 最大压力验算: Ra=2.20(1.120+2.120+1.420+2.742+438+4.145+5.650+368)+9000.38=2602.43kN 由于: Ra = 2602.43 Qk = 555.00,所以满足要求! 由于: 1.2Ra = 3122.92 Qkmax = 1918.24,所以满足要求!（九）.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5条 偏向竖向力作用下，Qkmin=-876.24kN.m 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； Ra=2.20(0.7501.120+0.7502.120+0.7501.420+0.7502.742+0.750438+0.7504.145+0.7505.650+0.750368)=1760.228kN Gp=0.385(2425-2410)=138.544kN由于: 1760.23+138.54 = 876.24 满足要求!浙江宝华控股有限公司- 15 -