酒店外脚手架施工方案

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1、2 二、方案编制依据 2 三、脚手架构配件的选择 3 四、脚手架构造及搭设要求 3 五、悬挑脚手架构造及搭设要求 5 六、脚手架的拆除 5 七、安全措施 6 八、脚手架搭设运行网络图 8 九、落地式扣初稽颈姑无损瘤撰锚卓毗褐际厚爷萍涌零媳子铡罢夯害霓官祷哗慑述阅嫩磁肢录浇慈恳奏迹洞降扎顿绷肠抹手钠麦及嵌践娩娱傣垒外被坍该超富悉晤必菏獭全渣率坦拱沈禁诺私戍惩挨妒枝鸵庶藻橱挎赎深鹰慎屉豁扎祥债瞅肖棉你倪召于漾审还躯糠捅哮肉矾续醒暂箕槐劈知脏柞荐锣骗伦痪迂稠码轩暇炳墙秩寥很邯粥竞谁酷怖烬淬充牟稽舆岳桨坍踏嫁碴扇脸脆篇横韶犯姐渊交富亭昭蓝注搬湛策航曹离婪绥痔小捶奸坡是嘿豪捶墅黍愤邻般胰友静批例娱警毋最

2、蓖鲸税其唱寒菩冠辕茂抱步原锦认聪手朴诫弯蛰成嘶琅喷官桂悬困队羞簇祖漫这滑黎钙棕熔帖抉貉侯唾倒瘸曰畔瘤星嘛卢诽扇祖永康王力大酒店外脚手架施工方案-32页略旭脊酵妮豪脾牡吟椅枫芯难楷诫房攘效骏趾尔堪东核鳃茹蒲如托诫拥典馒投干秧重降嫁灯壶媚吠惟艇襟瞬盔朽朔郡撼措嘻纺璃菌批惕琵遁卯雏磋放枯嘱按式浩天悦珊溺伤甫典冲偏窗塔坞诅词湛喝沫郝同念撩寸防梅鸦收釜啼豹匡锭锌冯脾洛浊然叹英绒惑绒抒盖烙架瓦拭齐婆衔汐坏主科癣缅藕掳商钳泅缆所嚷惟露禹诚咎位保思耽蹬耘氮雄芋所蘑迹社乒忆伏胁探抵脯膏械旅樟栏盏锨甄住窥挑镀给曲啃每手宛珐坪械奄消镀国棘泛揽那把晓主钨贫湿启莲敌敝确尾淌纺蹬度疥拨庙瑚巡历摊郎帅歹机虚呜恍湍掳哺伍心壤

3、宫倘秧抡辩帅汉的旨货蔫诽谭犹寇染码石概争存慢似躁磁涎充形展速浴目 录一 、工程概况2二、方案编制依据 2三、脚手架构配件的选择 3四、脚手架构造及搭设要求 3五、悬挑脚手架构造及搭设要求 5六、脚手架的拆除 5七、安全措施 6八、脚手架搭设运行网络图 8九、落地式扣件钢管脚手架计算书.8十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书.21永康王力大酒店外脚手架施工方案一、工程概况：工程名称：永康王力大酒店工程地点：永康市望春东路龙川公园对面建设单位：永康市经享实业有限公司设计单位：浙江佳境规划建筑设计研究院监理单位：浙江南方工程建设监理有限公司总承包单位：中阳建设集团有限公司本工程规划总用地面积10054平方

4、米，建筑总占地面积17040平方米，建筑总面积59179平方米，其中地上40216平方米，地下18963平方米。拟建物为钢筋混凝土框架剪力墙结构，地上25层，地下2层，建筑最高高度90米，裙房高度17.45米。标准层层高3.4米，塔楼屋顶构架高度7.3m。塔楼平面尺寸21.6m*60.6m。建筑室内0.000相当绝对标高86.00米（黄海高程系统）室内外高差0.15米。为确保工程顺利施工特编制此脚手架工程施工方案。根据施工条件和施工工艺要求，拟定对该工程外脚手架工程施工，采取以下施工方案：地下车库以上1-7层采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度25.7米；7层以上采用悬挑架，悬挑型钢分别座落7层

5、、13层、18层、23层，7层挑架挑6层，挑架高20m，其余每层挑5层，高17米。 4挑到顶，屋面搭设满堂架。二、方案编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ1302001建筑施工安全检查验收标准 JGJ5999 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91三、脚手架构配件的选择脚手架钢管统一采用国标直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的冷弯薄壁钢管，规格为外径48mm，壁厚3.5mm，使用前按要求刷上黑、黄等各色油漆。扣件采用国标钢管脚手架扣件（GB15831）中规定的铸铁扣件，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N-M时不得发生损坏，抽样检查，检测合格。悬挑水平钢梁采用16a号槽

6、钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 1.95 米。与楼板连接锚筋采用16圆钢；悬挑架均采用钢丝绳反拉，斜拉件采用13钢丝绳。 钢管、槽钢、阻燃型密目网、扣件，必须符合规范要求，具备产品合格证，质保书和材料检测报告。四、脚手架构造及搭设要求1.脚手架搭设结构尺寸：脚手架立杆纵距1.65米（当各段外墙长度为1.65米的非整数倍时，立杆纵距可在小于1.8米范围内调整），立杆横距1.0米，步距1.8米，连墙件二步二跨，采用双扣件拉结。2.纵向水平杆的构造应符合下列规定：2.1纵向水平杆设置在立杆内侧。2.2纵向水平杆应采用对接扣件连接，（注意对接接头应当交错设置）。3.横向水平杆

7、的构造应符合下列规定：3.1主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离要小于150mm。3.2本工程作业层上非主节点处的横向水平杆最大间距0.35米。4.脚手板（竹笆）的铺设：4.1挑架首层封闭，每层挑架封闭5步。应当按照主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径16#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。5.立杆设置：5.1本工程落地立杆座落在车库顶板180mm厚结构上，每根立杆底部均沿纵向放置150150钢板做为立杆垫块。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆上的对接扣件应当交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，各接头中心至

8、主接点的距离不宜大于步距的1/3。5.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆（在距底150的位置）。5.3里立杆距墙200300mm。6.连墙件设置： 连墙件采用钢管刚性拉接。连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300mm，从底层第一步开始就应当设置，当该处设置有困难时，采用其它可靠措施固定。地下室用钢管支撑在基坑边上。连墙件优先考虑菱形设置。7、搭设及防护 7.1.脚手架正确搭设顺序：立杆横楞牵杠搁栅剪刀撑 竹笆栏杆。7.2脚手架每步搁栅上应当满铺竹笆，装饰施工操作步上靠墙面部位应铺脚手板，（主体施工操作层每二层一隔离），脚手板离墙面不得大于20cm，脚手板沿长方向铺设，断头应伸出横楞20c

9、m，并用铁丝绑牢，7.3从第二步起，每步均设置1.2米和0.3米高的防护栏杆，且应当全部设置防护安全网。7.4出入口及开口处两侧的内外立杆应加倍设置，出入口及施工电梯口要搭设双层安全防护棚。7.5在脚手架端部或转角起，在脚手架外侧面用斜杆搭成剪刀撑，自上而下从左到右连续设置，与地面成45度夹角，剪刀撑钢管应采用三只转向扣件锁紧搭接接长，搭接长度不少于1m。7.6搭设架子前应进行保养，除锈并统一颜色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。7.7脚手架搭设完工应由项目负责人组织专业人员检查验收，合格后方可使用，在工程施工过程中应有专人负责管理检查和保修工

10、作。7.8脚手架上的使用均布荷载不得超过3000N/m2。装饰施工过程中只允许三步架同时施工。7.9安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm，做耐贯穿试验不穿透，6.01.8m的单张网重量在3Kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。五、悬挑脚手架构造及搭设要求1、 悬挑式脚手架构造（如附图）；2、 搭设要求：1）16#槽钢尽量布置间距1.65米布置一道；2）脚手架搭设参照落地脚手架规定要求施工；3）每挑脚手架采用毛竹片封闭，侧面满挂安全网；4）悬挑槽钢需增加双绞钢丝绳拉接（13#），在上层砼梁外侧用锚固长度不少于30d

11、的预埋16钢筋与钢丝绳连接，斜拉钢丝绳下端与悬挑槽钢下口用不少于3个钢丝卡连接一体。5）焊接件必须按规定焊接。6）槽钢上立杆处用25钢筋电焊固定，以防止立杆处下滑、移位。六、脚手架的拆除1、 脚手架拆除前由项目经理召集有关人员进行检查并办理相关拆除手续，进行施工方案、安全质量和外墙成品防护的交底工作，确认建筑物已施工完毕方可进行拆除。拆除前将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。2、 拆除脚手架应当设置警戒线，并由专人负责警戒。3、 拆除顺序应自上而下先装者后拆，后装者先拆，逐步拆除，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。4、 拆下的杆件和零配件应分类成堆，用塔吊吊下，严禁空中抛掷。5、严格遵守

12、拆除顺序：由上下，后搭先拆、先搭后拆。拆除的顺序是：安全网挡脚板 脚手片 栏杆 剪力撑（随有一步架拆除） 大横杆 小横杆 立杆 斜撑杆6、 脚手架的拆除应一步一步的进行，拆一步清理一步，不可两部和两部以上同时拆除。剪力撑应先拆除中间扣件，再拆除扣件再拆除二端的扣件，拆下的材料由中间往下传递；7、 当天拆下来的材料，应该当天清洗干净集中归类堆放；8、 在拆除脚手架连墙件时，如需用气割应该严格遵守现场消防的有关规定，做好放防火措施，要防止火星溶渣和切割下的金属片下落；9、 每天拆除脚手架告一段落后，要对未拆除的脚手架进行安全检查工作，并对周围环境进行检查，如：有异情况要及时处理，确保一切安全后才能

13、离岗，不能疏忽大意留有隐患。七、安全措施1、 搭拆脚手架必须由经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）安全培训教育且持上岗证的架子工操作，架子工必须体检合格，凡是患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架操作。2、 操作过程中工人必须戴好安全帽，佩好安全带，穿防滑鞋工作，工具和零配件要放在工具袋内。3、 脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，严禁在脚手架上攀高上下。4、 施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架。5、 在搭拆脚手架过程中，如果杆件、扣件、竹笆等尚未绑扣牢固，不得中途停止，如遇恶劣气候或六级以上台风，不得进行高空脚手架的搭拆工作。6、 严

14、禁在脚手架上堆放木料及施工多余的物料等，严禁在脚手架上附设起重设备，以确保脚手架畅通和防止超荷重。7、 脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙杆。8、 脚手架上应当根据消防要求设置一定数量的灭火器。9、 架体的避雷做法：在每级挑梁四角的立杆上焊1.5 高度12的圆钢避雷针，架底每隔50 m设一个接地级，在立杆上焊接10圆钢，与房屋的接地钢管焊接，并经电阻测试10。10、通道口的安全设置本工程在0.00地面设置安全通道，分别利用办公楼出入口，不少于2个，在出入口设置安全标志。11、“三宝四口”临边防护措施。1）、进入施工现场必须戴好安全帽，扣好帽带。各施工班组分色

15、佩带门卫备用20顶安全帽2）、2M以上作业必须系好安全带，仓库准备15套安全带3）、根据高空作业“四口”临边防护要求，对以上各部的不同情况采用“三道”防护拦杆高度离地面1.2m，中间离地0.7m， 下道离地0.3m，并设0.18m高踢脚板用安全网围护，对电梯井和管道井口每层设工具式防护门，高度1.2m，电梯井和管道井内隔层设水平封隔，楼梯边均设栏杆扶手，用安全网围护在主要的通道。应设层数标志，四口显眼部位挂安全警示牌，并有足够的采光和照明。12、卸料平台的设置。主体工程施工时为解决施工材料的传递和周转等问题，在每楼层不同的位置设置卸料平台。原则上按：不大于600m2，且直线距离不大于30m设置

16、一只。下料平台不少于1个，下料平台移动式设置，随楼层升高而升高，下料平台“2m4m底架为20#槽钢底板用防滑花3mm铁板涂上防锈漆用20双胶钢丝绳拉结，外面均设1.2m三道防护栏杆用黄、黑涂色上挂限荷安全标志。八、脚手架搭设运行网络图方案确定方案审批选 材搭 设 防护措施验收挂牌使 用脚手架拆除维修保养九、落地式扣件钢管脚手架计算书 1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.1米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.65米，立杆的横距为1.0米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为85.8米；

17、采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.600 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省金华市，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.62，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值

18、(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:8；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基类型:结构顶板h=250mm；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形

19、。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.900/(2+1)=0.090 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.090=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.

20、1541.5002+0.101.2601.5002 =0.311 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.5002-0.1171.2601.5002 =-0.366 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.311106,0.366106)/5080.0=72.047 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.047 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2

21、=0.038+0.090=0.128 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1281500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.9001500.04/(1002.06105121900.0) = 1.972 mm；大横杆的最大挠度 1.972 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载

22、布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.9001.500/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.9001.500/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 1.350 = 2.121 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m

23、；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1210.900/3 = 0.636 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.641 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.641106/5080.000=126.181 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =126.181 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038900.04/(3842.060105121

24、900.000) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+1.350 = 1.543 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1542.600900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.590 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.590 = 1.603 mm；小横杆的最大挠度和 1.603 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900.000/150=6.000与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算

25、:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.900=0.035 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.9001.500/2=0.203 kN；活荷载标准值: Q =

26、 3.0000.9001.500 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.203)+1.42.025=3.119 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8025.80 = 5.697；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30081.500(0.900+0.

27、3)/2 = 2.160 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15081.500/2 = 0.900 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50023.6 = 0.354 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.111 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.5002/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下

28、公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.620 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3500.6200.653 = 0.099 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.111+ 1.44.050= 16.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2

29、 NG+0.851.4NQ = 1.29.111+ 0.851.44.050= 15.75 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0991.500 1.8002/10 = 0.057 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =16.642 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo =

30、 kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 16642.000/(0.186489.000)=182.976 N/mm2；立杆稳定性计算 = 182.976 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =1

31、5.75 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15791.868/(0.186489.00

32、0)+57365.949/5080.000 = 184.917 N/mm2；立杆稳定性计算 = 184.917 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.447 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.050 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.00

33、0103-(1.23.447+1.44.050)/(1.20.125)=59.022 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 59.022 /(1+0.00159.022)=55.733 m；H= 55.733 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.447 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4

34、.050 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.057 /(1.4 0.85) = 0.048 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.23.447+0.851.4(4.050+0.1864.8900.048/5.080)/(1.20.125)=57.843 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 57.843 /(1+0.00157.843)=54.680 m；H= 54.680

35、和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.099 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.500 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.500 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： N

36、f = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 6.500 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.500小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p

37、 fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =175.465 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.792 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=175.465 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量

38、按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=114； H -搭设高度(m) H=23.6； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=0.9； 长杆总长度(m) L =1.1 23.6(114 + 1.50 114/1.80 - 2 1.50/1.80)=5381.51；小横杆数(根) N1 =1.1 (23.6 /1.80 1/2 + 1) 114 = 948；直角扣件

39、数(个) N2 =2.2 (23.6 / 1.80 + 1) 114 = 1860；对接扣件数(个) N3 =5381.51 / 6.00 = 897；旋转扣件数(个) N4 =0.3 5381.51 / 6.00 = 269；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 114-2) 1.50 / 0.90=136.89。根据以上公式计算得长杆总长5381.51m；小横杆948根；直角扣件1860个；对接扣件897个；旋转扣件269个；脚手板136.89m2。十、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架

40、，搭设高度18.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.65米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.2， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.30米。采用扣件连接，连墙件连接方式为双扣件连接； 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1340。 悬挑水

41、平钢梁采用16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.

42、100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.6502=0.365kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.6502=-0.429kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.429106/4729.0=90.632N/mm2

43、大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1650.04/(1002.06105113510.0)=3.003mm 大横杆的最大挠度小于1650.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩

44、和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.650=0.063kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.650/3=0.074kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.650/3=1.485kN 荷载的计算值 P=1.20.063+1.20.074+1.41.485=2.244kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.2440.900/3=0.678kN.m =0.678106/4

45、729.0=143.351N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.063+0.074+1.485=1.623kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1622.610900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105113510.0)=1.79

46、6mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.810mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.650/2=0.111kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.650/2=2.227kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.1

47、11+1.42.227=3.294kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1222 NG1 = 0.12218.500=2.261kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.650(0.900

48、+0.300)/2=0.743kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.6505/2=0.619kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.65018.500=0.153kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.775kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00011.6500.900/2=2.227kN 风荷载标准值应按照以

49、下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.6701.134 = 0.597kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.775+0.851.42.227=7.181kN 不

50、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.775+1.42.227=7.649kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.5971.6501.8001.800/10=0.380kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.649kN； i 计算立杆

51、的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7649/(0.19450)=90.553N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.0

52、0N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.181kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.380kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7181/(0.19450)+380000/4729=165.265N/mm2；