（超经典）某小区群体塔吊基础专项方案（附全套计算书）

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1、第 1 页 *（ 标段） 工程 塔吊基础专项方案塔吊基础专项方案塔吊基础专项方案 编 制 人： 校 对 人： 审 核 人： 审 批 人： *（ 标 段 ） 项 目 部 第 2 页 2008 年 3 月 12 日 目 录 一、工程概况 .1 1、建筑设计 .2 2、结构设计 .2 3、水文地质情况 .3 4、场地环境和施工条件 .3 二、编制依据 .3 三、塔吊基础设计概况 .3 四、塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正 .8 五、塔吊的维护与操作 .8 六、安全措施 .9 七、塔吊防碰撞措施 .9 （一）塔吊在水平面方向的防碰撞措施 .9 （二）塔吊在垂直方向的防碰撞措施： .9 八、塔吊计算书及附

2、图 .10 附图：1、1 标段塔吊平面布置图 2、15塔吊基础定位图及基础图 第 1 页 塔吊基础专项施工方案 一、工程概况 工程名称：* 建设单位：* 设计单位：* 建设地点：*。规划总用地面积 80024m2，建筑占地面积 14856.32m2 工程所处位置地势较为平坦，现场地面标高略低 于外围道路。本小区定位于追求高品位、底密度、住学一体、产业化之商业住宅设施 构架，满足小业主住宿、休闲、子女教育的理想安居场所；设计结合江南水乡概念创 建，以城市特色结合地方文化为一体，并将北侧天然小山魅力景观容入小区 天成景色一体，开发最具影响力的居住中心。它的建设与发展必然 带动房地产业的发展，又可带

3、动民营商业经济的发展。 1、建筑设计 本工程规划总建筑面积 172962；0.000 相当于黄海绝对标高 5.80m。 本工程建筑群是由 15 栋地上建筑及 2 个地下车库、幼儿园、休闲中心组成，其中 1#、2#、3#、4#、8#、9#、10#、11#、12#、14#楼均为 11 层住宅楼，建筑高度分别为 36.80m、36.30m.、36.95m、37.25m、36.95m、36.85m。5#、6#、7#、13#、15#楼均为 16 层住宅楼，建筑高度均为 51.10m。1#、4#、7# 、8#、9#、10#、15#为半地下室建筑， 地下室低标高-2.5m，主要用于存放非机动车辆。 11#、

4、12#、13#、14#楼均坐落在 1#地 下车库基础上，2#、3#、5#、6#楼均坐落在 2#地下车库基础上,车库底标高为- 6.100m，层高 3.6 地下室部分主要为机动车车库和用品储藏间以及设备用房（包括变电 所、排风机房、消防水池、水泵房等） ，半地下室层高 2.5m2.7m，主要用于存放非机 动车辆。 2、结构设计 本工程所处场地类别为类，属抗震丙类建筑，抗震设防烈度为 6 度，设计基本 第 2 页 地震加速度为 0.05g，设计地震分组为第一组；框架抗震等级均为四级；一般剪力墙抗 震等级为三级。短肢剪力墙抗震等级为二级。结构安全等级为二级，设计使用年限 50 年，地基基础设计等级乙

5、级。 基础采用混凝土预制管桩及钻孔灌注桩局部采用人工挖孔桩。建筑耐火等级为二 级。 墙体：地下室以下室内采用 MU10 烧结多空页岩砌块，M5 混合砂浆实砌 室外采用 MU15 混凝土实心砌块，M10 水泥砂浆实砌 地下室以上内墙采用 MU10 烧结多空页岩砌块，M5 混合砂浆砌筑 外墙采用 MU10 烧结页岩空心砌块，M5 混合砂浆砌筑 混凝土强度等级：垫层 C15,基础承台、地梁、地下室墙板 C30，主体采用 C25 C35，构造柱及过梁、栏板、压顶梁 C20。 钢筋采用 HPB235、HRB335、HRB400 三种。 3、水文地质情况 *项目位于市仁皇山新区。地块呈平行四边形，东至 菱

6、湖路，南至垄山港，西至长兴路，北至三环路。总用地面积 90838 平方米。 场地孔隙潜水主要赋存于浅部土层中，稳定潜水位标高位黄海高程 1.902.2m。 潜水位埋深主要受微地貌形态及降水控制，水位埋深受气候及季节而变化，以大气降 水为主要补给来源。以渗透、蒸发及侧向径流为主要排泄方式，与南侧垄山港有一定 定水力联系。水位年变幅约 1.0m。 按照地区地层定构成与特征，结合各土层物理力学性质，场地在勘察深 度范围内可划分 8 个工程地质层，其中层分二个亚层，层分三个亚层，按工程地 质层序自上而下为： 1 层： 杂填土 层底标高 0.552.78m 2 层： 素填土 层底标高0.281.98m

7、层： 淤泥 层底标高-10.760.97m 层： 粉质粘土 层底标高-11.860.17m 第 3 页 层： 粘土 层底标高-20.751.86m 层： 粘土 层底标高-23.96-2.48m 层： 含砾粘土 层底标高-26.961.70m 1 层： 全风化泥质粉砂岩 层底标高-33.352.20m 2 层： 强风化泥质粉砂岩 层底标高-36.85-1.22m 3 层： 中等风化泥质粉砂岩 层底标高-32.85-4.22m 层： 中风化石英砂岩 层底标高-32.85-4.22m 4、场地环境和施工条件 场地原为农田、河流，现已回填且经压实。场地较为平坦开阔，其东北面紧邻仁 皇山，地质起伏较大。

8、南面为垄山岗水道，西临城市主干道长兴路，交通便利。 场内将浇筑 64m 宽的砼道路。现场已安装了二台 315KVA 变压器，一台 500KVA 变压器，施工临时用电可从两个变压器分别接入；施工用水从长兴路接入施工现场。 垄山岗绿化带将作为生活临时设施搭建用地。 二、编制依据 1、*88 地块住宅小区工程施工图纸和工程特点； 2、*住宅小区工程岩土工程勘察报告 ； 3、有关塔吊的产品使用说明书； 4、 建筑机械使用安全规范 （JGJ33-2001） 5、国家现行桩基础工程设计、施工及验收规范等。 6、 建筑桩基技术规范 （JGJ9494） 7、 建筑地基基础设计规范 （GB500072002）

9、8、 混凝土结构设计规范 （GB500102002） 9、 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 三、塔吊基础设计概况 1、根据施工图纸及实际工程需要，本工程的施工垂直运输选用浙江省华东建设机 械有限公司生产的 QTZ40(TC4508)塔吊 1 台，浙江省建设机械公司生产的 第 4 页 QTZ63(TC5013)塔吊 1 台、永发建设机械公司 QTZ63(TC5510)塔吊 3 台。 2、塔吊基础有关技术参数： 1#塔吊：QTZ63A(TC5510) 臂长： 55m 服务楼栋：8#楼、10#楼 塔吊型号: QTZ63(TC5510),自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载

10、F2=60.00kN 塔吊倾覆力距 M=1498kN.m,塔吊起重高度 H=55m,塔身宽度 B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.5m，承台厚度 Hc=1.20m 基础承台顶标高 2.80m 承台箍筋间距 S=200mm,保护层厚度:50mm。 2#塔吊：QTZ63A(TC5510) 臂长： 55m 服务楼栋：9#楼、11#楼 塔吊型号: QTZ63(TC5510), 自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载 F2=60.00kN 塔吊倾覆力距 M=1498kN.m,塔吊起重高度 H=50m,塔身宽度 B=1.60m 混凝土强度:C35

11、,钢筋级别:级,承台长度 Lc 或宽度 Bc=5.0m，承台厚度 Hc=1.30m 承台顶标高-1.30m 承台箍筋间距 S=200mm,保护层厚度:50mm。 3#塔吊：QTZ63A(TC5510) 臂长： 55m 服务楼栋：12#楼、14#楼 塔吊型号: QTZ63(TC5510), 自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载 F2=60.00kN 塔吊倾覆力距 M=1498kN.m,塔吊起重高度 H=50m,塔身宽度 B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.5m，承台厚度 Hc=1.20m 第 5 页 承台顶标高-1.45m 承台箍筋间

12、距 S=200mm,保护层厚度:50mm。 4#塔吊：QTZ63(TC5013) 臂长： 50m 服务楼栋：13#楼 塔吊型号: QTZ63(TC5013), 自重(包括压重)F1=450.8kN,最大起重荷载 F2=60.00kN 塔吊倾覆力距 M=1796kN.m,塔吊起重高度 H=60m,塔身宽度 B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.5m，承台厚度 Hc=1.20m 承台顶标高-1.30m 承台箍筋间距 S=200mm,保护层厚度:50mm。 5#塔吊：QTZ40(TC4508) 臂长： 40m 服务楼栋：15#楼 塔吊型号: QTZ40(

13、TC4508),自重(包括压重)F1=357.7kN,最大起重荷载 F2=50.00kN 塔吊倾覆力距 M=775.19kN.m,塔吊起重高度 H=60m,塔身宽度 B=1.60m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度 Lc 或宽度 Bc=4.5m，承台厚度 Hc=1.20m 承台顶标高 2.80m 承台箍筋间距 S=450mm,保护层厚度:50mm。 （具体见总平面布置图和桩位定位图）。 3、岩土工程勘察报告中有关技术参数 根据本工程详细勘察的岩土工程勘察报告中的勘探点线平面布置图、场地各 岩层物理力学性质及设计参数一览表得知： 1#塔吊处于J33#勘测孔附近，其土层技术参数近似地以J

14、33#勘测孔为依据： 预制桩 序号 土层名称 土层厚度 (m) 桩周土摩擦力 桩端土端阻力 第 6 页 特征值（kpa） 特征值（kpa） 1 -1 杂填土 0.8 不详 不详 2 -2 素填土 1.0 9 不详 3 淤泥 2.5 6 不详 4 粉质粘土 0.7 18 不详 5 粘土 4.7 28 900 6 粘土 6.3 33 1600 7 含砾粘土 4 32 1500 8 -1全风化泥质粉砂 岩 2 36 2000 2#塔吊处于Z39#勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z39#勘测孔为依据： 序号 土层名称 土层厚度 (m) 地基土承台力特征值（KPa） 1 -1 杂填土 1.1 不详 2

15、 粘土 3.7 200 3 -1 7.4 310 2塔吊采用天然基础，基础坐落土层为-1全风化泥质粉砂岩，承载力310KPa 3#塔吊处于Z11#勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z25#勘测孔为依据： 灌注桩 序号 土层名称 土层厚度 (m) 桩周土摩擦力 特征值（kpa） 桩端土端阻力 特征值（kpa） 1 -1 杂填土 2.0 不详 不详 2 淤泥 9.9 5 不详 3 粉质粘土 0.8 17 不详 4 粘土 3.8 27 不详 5 含砾粘土 3.5 31 400 6 -1全风化泥质粉砂岩 4 35 500 7 -2中风化泥质粉砂岩 2 40 800 4#塔吊处于Z18#勘测孔附近，其土

16、层技术参数近似地以Z18#勘测孔为依据： 序号 土层名称 土层厚度 灌注桩 第 7 页 (m) 桩周土摩擦力特征值 （kpa） 桩端土端阻力特征值 （kpa） 1 -1 杂填土 0.9 不详 不详 2 -2 素填土 1.0 不详 不详 3 淤泥 4.5 5 不详 4 粘土 1.3 27 不详 5 含砾粘土 1.4 31 400 6 -1全风化泥质粉砂岩 3.3 35 500 7 -2中风化泥质粉砂岩 7.4 40 800 5#塔吊处于Z5#勘测孔附近，其土层技术参数近似地以Z5#勘测孔为依据： 预制桩 序号 土层名称 土层厚度 (m) 桩周土摩擦力 特征值（kpa） 桩端土端阻力 特征值（kp

17、a） 1 -1 杂填土 1.5 不详 不详 2 淤泥 1.5 6 不详 3 粘土 8.4 28 900 4 粘土 1.1 33 1600 5 含砾粘土 3.1 32 1500 6 -1全风化泥质粉砂岩 13.4 36 2000 4、塔吊基础具体有关数据 经PKPM施工技术软件验算结果详见下表： 塔吊编号 1 2 3 4 5 生产厂商 永发 永发 永发 省建机 华东建机 塔吊型号 QTZ63A QTZ63A QTZ63A QTZ63 QTZ40 基础承台大小 m 4.5*4.5*1.2 5.0*5.0*1.3 4.5*4.5*1.2 4.5*4.5*1.2 4.5*4.5*1.2 承台混凝土标号

18、 C35 C35 C35 C35 C35 桩型、桩径 500 管桩 / 600 灌注桩 600 灌注桩 500 管桩 有效桩长 m 19 / 21 14 16 承台面标高 m 2.8 -1.3 -1.45 -1.3 2.8 承台底标高 m 1.6 -2.6 -2.65 -2.5 1.6 桩顶标高 m 1.65 / -2.60 -1.45 1.65 承台配筋 20150 20150 20150 20150 20150 塔吊安装高度 m 50 60 60 65 65 塔吊臂长 m 55 55 55 50 40 第 8 页 5、塔吊基础与地下车库基础、顶板结构节点处理 1） 、塔吊基础与地下车库基础

19、节点处理 2#塔吊基础位于地下车库23/B范围内、3#塔吊基础位于地下车库25/S范围内、4#塔 吊基础位于地下车库22-29/e-d范围内（详细位置见定位图及结构关系图） ，塔吊承台 顶标高为-1.3m、-1.45m.较地下车库基础地板-0.8m底，塔吊基础承台标高全部位于 1车库基础底板及地梁下。地下室基础底板浇筑混凝土时，在塔吊基础处预留洞与后 浇带连通，待塔吊拆除完毕后，与后浇带一起浇筑混凝土。以上塔吊基础均采用预埋 螺栓固定。 在以上塔吊基础位置处外侧后浇带处设置积水坑,以便排水. 2）1） 、塔吊基础与地下车库顶板节点处理 塔身标准节（1.6m1.6m）遇地下车库顶板时，此处在顶板

20、上预留2.0m2.0m 预留洞，预留洞位置均与车库后浇带位置相连，待主体施工完毕后，塔吊拆除完成， 预留洞位置与后浇带同时浇筑混凝土。具体位置见结构关系图。 3)塔吊基础承台管桩施工同地下室工程桩施工,桩内填芯同工程桩要求,钢筋必须 按图籍及规范要求锚入塔吊基础承台内,满足构造要求. 4)塔吊基础灌注桩施工同1#地下车库工程桩基施工,必须超灌1.0m,开挖后用风搞 剔凿,将钢筋锚入塔吊基础承台内.且锚固长度必须满足. 四、塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正 1、塔吊沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔吊在独立高度以内 时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。 （安装附墙时就要观

21、测垂直度状况， 以便于附墙的调节） 2、当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔吊进行偏差校 正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高 吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓 第 9 页 拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙 架设后，塔吊的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实 现。 五、塔吊的维护与操作 1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不 得攀登塔吊。 2、塔吊的正常工作气温为-20+40，风速低于13

22、m/s。 3、塔吊每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验，动载实验。静载实验吊重为 额定荷载的125%，动在实验吊重为额定载荷的110%。 4、夜间工作时，除塔吊本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。 5、塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按塔吊操作规程严格执行。处理电气 故障时，须有维修人员两人以上。 6、司机应高度集中注意力，避免塔吊相互碰撞，注意塔吊周围的建筑物。 7、塔吊应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常 检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松 动则必须及时拧紧。 8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证

23、制动灵敏可靠，其间隙在0.51mm之间， 摩擦面上不应有油污等污物。 9、钢丝绳的维护和保养严格按国家规范规定执行，发现有超过有关规定，必须立即 换新。 10、塔吊的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有 问题应及时修复。 11、各电器线路也应及时修复和保养。 六、安全措施 1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。 第 10 页 2、塔吊的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。 3、操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。 4、服从统一指挥，禁止高空抛物。 5、注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全。 6、安装拆卸塔吊派

24、专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。 7、拆装塔吊的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规。 七、塔吊防碰撞措施 （一）塔吊在水平面方向的防碰撞措施 1. 低位塔吊的起重臂端部与高位塔吊塔身之间防碰撞措施： 塔吊在现场的定位布置是关键，可通过严格控制两台塔吊之间的位置关系，来预 防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身。依据塔式起重机安全规程 （GB5144-94）中的10.5之规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的 起重机的臂架端部与另一台起重机的塔身之间至少有2米的距离” 。由塔吊现场平面 布置可知，本工程塔吊中，相邻塔吊的距离均大于各自起重臂长度，即满足了施

25、工 需要，又克服了处于低位的塔吊的起重臂端部与高位的塔吊塔身之间的碰撞。 （二）塔吊在垂直方向的防碰撞措施： 1. 低位塔吊的起重臂与高位塔吊起重钢丝绳之间防碰撞措施： 高位塔吊的起重钢丝绳位于低位塔吊起重臂工作区间时，有可能引起低位塔吊的 起重臂与高位塔吊的起重钢丝绳发生碰撞事故。为杜绝此类事故发生，项目必须对 每一台塔吊的工作区进行合理划分，避免出现塔吊交叉工作区。同时，项目必须配 备有合格操作证的、经验丰富的信号指挥工，确保指挥塔吊回转作业时，低塔的起 重臂不碰撞高塔的起升钢丝绳。当现场风速达到6级风，相当风速达到10.813.8米/ 秒时，塔吊必须停止作业。另外，机租分公司配备操作熟练

26、、有责任心的塔司为现 场服务，塔吊在每次使用后或在非工作状态下，将塔吊的吊钩升至顶端，同时将起 重小车行走到起重臂根部。 第 11 页 2. 高位塔吊的起重臂下端与低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施 由于相邻塔吊的作业面有交叉处，所以低位塔吊起重臂与高位塔吊的起重臂有可 能发生碰撞。为此，塔吊安装时高塔起重臂比低塔起重臂高差不小于8米，高塔起重 臂下端距低塔起重臂拉杆上端高差不小于2.5米。如此，能保证低塔起重臂拉杆上端 距高塔大臂下端的距离控制在2米以上，符合塔式起重机安全规程 （GB5144-94 ） 中的10.5之规定“两台起重机之间的最小架设距离应保证处于低位的起重机的臂架端 部与另一台起

27、重机的塔身之间至少有2米的距离” 。 八、塔吊计算书及附图 1#5#塔吊基础验算书附后，附图略。 1#塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1498.00kN.m,塔吊起重高度H=65.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C60,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.50m 预制混凝土管桩直径d=0.50m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1.

28、塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=612.96kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41498.00=2097.20kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 第 12 页 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2510.80=612.96kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20

29、.0BcBcD)=729.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(612.96+729.00)/4+2097.20(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=759.25kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力

30、设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(612.96+729.00)/4+2097.20(3.50/2)/4(3.50/2)2=635.09kN Mx1=My1=2635.09(1.75-0.80)=1206.67kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 第 13 页 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/

31、mm 2。 经过计算得 s=1206.67106/(0.9827.504500.001150.002)=0.008 =1-(1-20.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1206.67106/(0.9961150.00300.00)=3510.85mm2。 五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=759.25kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数

32、，取1.0； 剪切系数, =0.13； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.50N/mm 2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm 2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=759.25kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝

33、土轴心抗压强度设计值，fc=27.50N/mm 2； 第 14 页 A桩的截面面积，A=0.126m 2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋! 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=759.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)

34、内地基土极限阻力标准值； s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s, p, c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系 数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.571m； Ap桩端面积,取Ap=0.13m 2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土名称 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 1 -2 素填土 0.7 9 不详 2 淤泥 2.5 6 不详 第 15 页 3

35、粉质粘土 0.7 18 不详 4 粘土 4.7 28 900 5 粘土 6.3 33 1600 6 含砾粘土 4 32 1500 7 -1全风化泥质粉砂 岩 2 36 2000 由于桩的入土深度为18m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: R=1.57(.791+2.561+.7181+4.7281+6.3331+3.1321)/1.00+1.071500.00 0.13/1.00+0.00531.56/1.70=944.53kN 上式计算的R的值大于最大压力759.25kN,所以满足要求! 2#塔吊天然基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=450.

36、80kN， 最大起重荷载F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距M=1498.00kN.m， 塔吊起重高度H=65.00m， 塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=0.00m， 基础最小厚度h=1.20m， 基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.20m 基础的最小宽度取:Bc=5.00m 三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 第 16 页 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

37、式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载, F=1.2510.8=612.96kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =900.00kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=20.83m 3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.41498.00=2097.20kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.00/2-2097.20/(612.96+900.00)=1.11m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设

38、计值 Pmax=(612.96+900.00)/5.00 2+2097.20/20.83=161.18kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+900.00)/5.00 2-2097.20/20.83=0.00kPa 有附着的压力设计值 P=(612.96+900.00)/5.00 2=60.52kPa 偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2(612.96+900.00)/(35.001.11)=181.11kPa 第 17 页 四. 地基基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=310.00kPa 地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=161.18kPa，满足要求！

39、 地基承载力特征值1.2fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=181.11kPa，满足要求！ 五. 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.97； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +21.20)/2=2.80m； h0承台的有效高度，取 h0=1.15m； Pj最大压力设计值，取 Pj=181.11kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=181.11(5.00+3.90)0.55/2=

40、443.27kN。 允许冲切力： 0.70.971.5728001150=3432616.60N=3432.62kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ 六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.70m； P截面I-I处的基底反力: P=181.11(31.60-1.70)/(31.60)=116.97kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.60m。 经过计算得 M=1.70 2(25.00+1.60)(181.11+116.97-2900

41、.00/5.002)+(181.11-116.97) 5.00/12 第 18 页 =708.82kN.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=708.82106/(1.0016.705.0010311502)=0.006 =1-(1-20.006)0.5=0.006 s=1-0.006/2=0.997 As=708.82106/(0.9971

42、150300.00)=2061.19mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:9000mm 2。 故取 As=9000mm 2。 3#塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1498.00kN.m,塔吊起重高度H=65.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.50m 钻孔灌注桩直径d=0.60m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm 二.

43、 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=612.96kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41498.00=2097.20kN.m 第 19 页 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2510.80=612.96kN； G桩基承台的

44、自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=729.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(612.96+729.00)/4+2097.20(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=759.25kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离

45、(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(612.96+729.00)/4+2097.20(3.50/2)/4(3.50/2)2=635.09kN Mx1=My1=2635.09(1.75-0.80)=1206.67kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 第 20 页 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度

46、。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。 经过计算得 s=1206.67106/(1.0016.704500.001150.002)=0.012 =1-(1-20.012)0.5=0.012 s=1-0.012/2=0.994 Asx= Asy=1206.67106/(0.9941150.00300.00)=3519.09mm2。 五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=759.25kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载

47、力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数, =0.14； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm 2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm 2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=759.25kN 第 21 页 桩顶轴向压力设计值应满足下面

48、的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm 2； A桩的截面面积，A=0.283m 2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋! 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=759.25kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:

49、 qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s, p, c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系 数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.885m； Ap桩端面积,取Ap=0.28m 2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 第 22 页 序号 土名称 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 1 淤泥 8.1 5 不

50、详 2 粉质粘土 0.8 17 不详 3 粘土 3.8 27 不详 4 含砾粘土 3.5 31 400 5 -1全风化泥质粉砂 岩 4 35 500 6 -2中风化泥质粉砂 岩 2 40 800 由于桩的入土深度为20m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: R=1.88(8.15.9932+.817.9932+3.827.9932+3.5311.2085+3.8351.2085)/1.00+ 1.28500.000.28/1.00+0.00531.56/1.65=1024.36kN 上式计算的R的值大于最大压力759.25kN,所以满足要求! 4#塔吊桩基础的计算书 一. 参数信息 塔吊

51、型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=65.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.50m 钻孔灌注桩直径d=0.60m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 第 23 页 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1

52、+F2)=612.96kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2510.80=612.96kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=729.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩

53、顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(612.96+729.00)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=843.55kN 最大拔力： N=(612.96+729.00)/4-2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=-23.71kN 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n

54、。 经过计算得到弯矩设计值： N=(612.96+729.00)/4+2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=694.69kN Mx1=My1=2694.69(1.75-0.80)=1319.91kN.m 第 24 页 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。 经过计算得 s=1319

55、.91106/(1.0016.704500.001150.002)=0.013 =1-(1-20.013)0.5=0.013 s=1-0.013/2=0.993 Asx= Asy=1319.91106/(0.9931150.00300.00)=3851.58mm2。 五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=843.55kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数, =0.14

56、； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm 2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm 2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 六.桩承载力验算 第 25 页 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=843.55kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，

57、fc=16.70N/mm 2； A桩的截面面积，A=0.283m 2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋! 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=843.55kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s, p分

58、别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s, p, c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系 数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.885m； 第 26 页 Ap桩端面积,取Ap=0.28m 2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土名称 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 1 淤泥 2.6 5 不详 2 粘土 1.3 27 不详 3 含砾粘土 1.4 31 400 4 -1全

59、风化泥质粉砂 岩 3.3 35 500 5 -2中风化泥质粉砂 岩 7.4 40 800 由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: R=1.88(2.65.9932+1.327.9932+1.431.9932+3.3351.2085+3.4401.2085)/1.00 +1.35800.000.28/1.00+0.00531.56/1.70=1048.85kN 上式计算的R的值大于最大压力843.55kN,所以满足要求! 八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 Uk基

60、桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: Ugk=16.4(2.65.75+1.327.75+1.431.75+3.335.7+3.440.7)/4=1003.17kN Ggp=16.41222/4=1082.40kN Uk=1.88(2.65.75+1.327.75+1.431.75+3.335.7+3.440.7)=461.20kN 第 27 页 Gp=1.881225=565.49kN 由于: 1003.17/1.65+1082.40=23.7099999999999 满足要求! 由于: 461.20/1.65+565.49=23.7099999999999 满足要求! 5#塔吊桩

61、基础的计算书 一. 参数信息 塔吊型号:QTZ40,自重(包括压重)F1=357.70kN,最大起重荷载F2=50.00kN 塔吊倾覆力距M=775.19kN.m,塔吊起重高度H=65.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C60,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=4.50m 桩直径或方桩边长 d=0.50m,桩间距a=3.00m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 第 28 页 1. 塔吊自重(包括压重)F1=357.70kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=50.00kN 作用于桩

62、基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=489.24kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4775.19=1085.27kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2407.70=489.24kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=729.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴

63、的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(489.24+729.00)/4+1085.27(3.001.414/2)/2(3.001.414/2)2=560.40kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(489.24+729.00)/4+108

64、5.27(3.00/2)/4(3.00/2)2=485.44kN 第 29 页 Mx1=My1=2485.44(1.50-0.80)=679.61kN.m 四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm 2。 经过计算得 s=679.61106/(0.9827.504500.001150.002)=0.004

65、=1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 Asx= Asy=679.61106/(0.9981150.00300.00)=1974.08mm2。 五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=560.40kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数, =0.17； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.50N/mm 2； b0承台计算截面

66、处的计算宽度，b0=4500mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1150mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm 2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 第 30 页 六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=560.40kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=27.50N/mm 2； A桩的截面面积，A=0.126m 2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋! 七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=560.40kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复