悬挑架施工方案新（完整版）

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1、沪东新村 A 区二街坊商品住宅工程 悬挑式钢管外脚手架搭设方案一、工程概况：本工程位于博兴路、 柳埠路， 由上海中星集团有限公司投资， 上海中房建筑 设计有限公司设计， 上海市工程建设咨询监理有限公司监理， 浙江舜杰建筑集团 股份有限公司承建。本工程建筑总面积 36972平方米，由 1#、2#、3#、4#四栋 9-18 层小高层、 地下平战结合车库 1 层、临博兴路 1#、柳埠路 2#的 2 层商业楼组成体系。本工程结构形式为框架剪力墙结构， 其中1#楼地上为 9层、4#楼地上为 13层； 2#楼为地下一层为自行车车库、地上为 18 层； 3#楼为地下一层为自行车车库、地 上为 18层；地下平

2、战结合地下车库为地下一层；商业 1#、2#楼为地上 2 层。本工程标准层层高均为2.8m。2#、3#楼地下室层高均为2.8m，地下车库层高 为3.4m商场为框架结构，层高3.6m。二、编制依据：1. 沪东新村 A 区二街坊商品住宅工程施工图纸 .2. 浙江舜杰建筑集团股份有限公司建筑工程施工作业指导书3. 上海市沪建安质监（ 2002）第 003 号悬挑式脚手架安全管理细则4. 钢结构设计规范 （GBJ17-88）5. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （ JGJ130-2001）5. 项目部质量计划 。三、施工准备：1 材料准备：14#工字、15钢绞线、48 X 3.5钢管、50*5扁铁

3、、18圆钢2. 材质控制：（1）顶撑钢管，必须达到外径48mm壁厚3.5mm扣件、螺栓、螺丝，金属配制 必须符合国标。进料时必须做好验收和试验，并必须有资保单和合格证。2）不得采用严重锈蚀、薄壁，严重弯曲的杆件及严重锈蚀、变形、裂缝的螺 栓螺纹已损坏的扣件；不得使用霉变起壳、断裂的木板和模板等配件及材料。五、施工部署：一、截面特征14#工字钢悬挑式钢管外脚手架由于型钢横梁的截面抗弯模量较大，并且取材方便和搭设简单，故目前在小高层（包括一部分多层）建筑中采用得比较普遍， 但由于斜撑杆为细长受压构件， 长细比大， 其刚度和稳定性相对较小， 所以需要 每五个楼层设置一道工字钢三角形外挑支架。 三角形

4、外挑支承架的水平横梁拉弯 构杆可采用14#工字钢，采用15钢绞线，横向间距3M与墙体拉结，上部架体 材料仍统一采用48钢管，壁厚为3.5mm其截面特征如下：a）、脚手钢管截面特性：截面积A=4.89cm2，回转半径i=1.58cm，惯性矩l=12.19cm4截面抗弯模量 w=5.08cm3自重 q0=3.84Kgf/m ，钢材的强度设计值 f=205N/mm2 。b）、 14#工字钢截面特性：截面积 A=21.5cn?，截面 抵抗矩 Wx=102cm，Wy=16.1cr3，ix=5.76 cm iy=1.73cm 。c）、15钢绞线特性：强度级别 1570N/mm2屈服何载： 217.36KN

5、搭设方法以及注意事项：1、 工字钢三角形支架的中心间距（注：其中心间距是指施工作业面1m宽脚手板中心线上与工字钢之间的距离， 而不得以工字钢根部予埋件中心间距进行计 算）适宜控制在1.5m左右距离，但当工字钢横梁外挑的长度w1.6m,并严格按附图一所示1m架体宽度搭设时，可允许放宽至1.8m距离以内，当局部地方遇外 挑阳台、采光井、楼梯间或外墙转角处时，则应按要求增设转角加强支架，将工 字钢支架的受力范围控制在 1.5-1.8m 以内，以确保外脚手架的安全使用。2、外脚手架的步架宽度为 1 米，其内立杆离外墙的距离一般控制在 0.3-0.4m ，当遇到空调板时，可放宽到离外墙面0.90m。外立

6、杆应在0.60m及1.2m处各设 一道栏杆，并用 0.18m 高的踏脚板和密目安全网进行全封闭围护3、外脚手架必须每隔一根立杆与楼层结构牢固地进行刚性拉结 （通过在楼层 内预埋钢板、钢管或钢筋等，用短钢管与外架连接） 。刚性拉结宜采用梅花形交 叉布置，并在外脚手架拆除前，未经现场安全技术负责人同意，不得擅自拆除， 以确保整个外脚手架的稳定性，保障外脚手架安全使用。4、工字钢三角形支架的水平抗拉弯构件必须楼板内的 -10 X 75X 75角钢或者 预埋18插销和20螺栓或拉环可靠紧固，以确保牢固和稳定。 15钢绞线一 端穿入工字钢连接， 另一端伸入墙体预留孔， 用横钢管拉接， 确保三角形支架的

7、受力稳定。5、工字钢悬挑外脚手架搭设前， 现场技术管理人员必须按本方案的原则， 详 细对操作班组全体人员作好全面的技术、 质量、安全交底和履行签字手续， 方能 进行施工， 外脚手搭设完毕后， 必须由专职安全员会同质安科和现场技术负责人 共同验收合格，才能挂牌投入使用，以确保工字钢悬挑脚手的安全。6、在主体结构施工阶段， 随着建筑物的不断上升， 当下方的悬挑外脚手架材 料需向上部周转重复使用时， 三角支架仍必须加以保留， 不得进行拆除， 以有利 装饰阶段二次重新搭设时操作人员的安全，保障安全生产。 二、钢管外挑脚手架计算1、本工程层高2.8m，每六个楼层设置一道工字钢外挑脚手的外挑三角架搭设 形

8、式。2、 外脚手架内、外立杆受力计算（以立杆搭设的纵距1.5m宽度作为一个计 算单元，当立杆纵距为1.8m宽度时，计算数值详见后面附件）。按实际搭设的重量进行计算（竹笆脚手板经实测按 6Kgf/m2考虑，0.18m高的 踏脚板按3.6Kg/m考虑，密目安全网按0.3Kg/m2考虑）。1）内、外立杆所受到的永久荷载 （ 恒荷载 ） 的重量钢管立杆重：3.0mX 6 （层）X 2 （根）X 3.84Kgf/m=115.2Kgf大横杆（牵杠）重：1.5mX2 （根）X 8 （步架）X 3.84Kgf/m=92.2Kgf钢管搁栅重：1.5m X 4 （根）X 8 （步架）X 3.84Kgf/m=184

9、.3Kgf小横杆（横楞）重：1.5mx 1 （根）X 8 （步架）x 3.84Kgf/m=46.1Kgf钢管扣件重：8只/步架X 8 （步架）X 1.32Kgf/只=84.5Kgf竹笆脚手板重：1.5m2/步架X 8步架x 6Kgf/m2=72Kgf钢管栏杆重：1.5mX 2 （根）X 8 （步架）x 3.84Kgf/m=92.2Kgf木踏脚板重：1.5m/步架X 8步架X 3.6Kgf/m=43.2Kgf钢管剪刀撑重：平均折合 2.7m/根X 4根X 3.84Kgf/m=41.5Kgf剪刀撑、栏杆扣件重：1.46Kgf/只X 4只+2只X 8 （步架）=29.2Kgf密目安全网重：1.5mX

10、 1.8mX 0.3Kg/m2X 8 （步架）=6.5Kgf小计806.9Kgf2）、内、外立杆所受到的施工荷载重量为2X 200 kg/ m2X 1mX 1.5m=600kg（注：悬挑式外架在结构阶段主要起围挡安全作用，不得堆放钢筋、模板等大 宗材料，所以可不按3KN/m的结构脚手架施工荷载考 虑，装饰阶段限制二个步 架进行上下作业，所以按2X 2KN/m考虑）根据JGJ130-2001规范5.3.2条公式及其条文说明，内、外立杆可按一纵距跨内施工荷载总和的1/2取值。内、外脚手架受到的轴力 N=1/2X （1.2 X 806.9 kg f+1.4 X 600 kg f）=904.1 kk

11、f上部架件部分因符合JGJ130-2001规范中表6.1.1-1的常用敞开式双排脚手 架尺寸，所以仅需验算底层立杆及连墙杆。3、槽钢悬挑钢管三角架内力计算三角架工字钢拉弯构件AB杆和斜撑压杆BC杆的稳定性验算1）、先将作用在拉弯构件AB杆上的内力分解后作用在节点 A和节点B上,计 算各杆内力由艺 MB=0 得 1.57RA-N 内立杆 X 1.05=0，1.57RA=1.05N 内立杆 FA=1.05N 内立杆 /1.57=1.05 X 904.1/1.57=604.7（Kgf）由艺 Y=0 得 FB=N 内立杆-RA=904.1-604.7=299.4（Kgf）注意：此时AB杆按二端完全铰支

12、时所受到的最大弯矩 Mb=RAX 0.52m=604.7Kgf x 0.52m=314.4Kgf-m,（此数值在后面P8的计算中需用至U）Mo=R O.52m=604.7KgfXx O.52m=314.4Kgf-m（此数值在后面P8的计算中 需用到）。由附图得:NbAC杆=cos30-AC杆 =Nbcos301203.5Kgfcos30= 1358.Kgf2）、分解后的三角架受力计算简图如附图所示：其中节点A上作用力为 f=299.4Kgf+904.1Kg 1203 5Kgf3）、斜撑压杆AB杆的内力计算:a）当采用15钢绞线时钢绞线所受到的力为1570 kg f/2=679.2 kg f80

13、0 kg f扣件安全，（注：因679.2 kg f虽小于800 kg f ,但两者相差太 小，所以为了安全起见，应采用双扣件进行加强）斜撑压杆的长细比 入=Lo/i=339cm/1.58cm=214.6入=250 （满足）查JGJ130-2001附录C表C,得稳定系数 =0.158NCT =A679.2Kgf5.3cm5.08cm3所以钢绞线AC所受到的实际应力c为M 679.2Kgf 2 W 0.158 4.89cm=879.1Kgf/cm 2+708.6Kgf/cm 2=1587.7Kgf/cm 2=158.77N/mn?f=205N/mn2（注：在本工程中，考虑了偏心力矩的影响后，斜撑压

14、杆的承载能力实际上降低 了 708.6/1587.7=44.6%，是一项不容忽略的不利因素，但在挑架宽度不大的情 况下仍能满足稳定要求）钢绞线安全、稳定，满足设计需要4）、水平杆AB的内力计算、在节点荷载作用下的拉力计算由P6中附图得：杆=tg30NbAB杆=NBX tg30 =1203 5Kgf x tg30 x 629.7（Kgf）、在N内立杆作用下的抗弯计算Mma=M0=314.4 Kgf-m314.4Kgf - m+361.7cmN M 629.7Kgf-ab2A W 15.69cm=40.13Kgf/cm2+509.56Kgf/cm 2=549.6gKgf/cm 2 55N/mrr

15、629.7 kg f=6.297KN ,18倒U型螺栓满足抵抗横梁的向外水平拉力b）、18吊箍的抗水平拉力计算18吊箍是通过吊箍内的对拔榫传递后所发生的摩擦力才能起到抵抗水平拉力的作用，由于对拔榫的紧松程度受人为操作因素影响极大，不够保险，并极易受到人为性恶意破坏造成脚手架倾覆的严重安全事故，所以在使用时必须配合预埋 16 抗剪钢筋（其抗剪能力为 153.9mn? x 125N/mr=19237.5N=1923.75Kgf 629.7Kgf ），仅起双重保险和防止外架倾覆的辅助作用，不得单独设置和单独 使用。4、上部架体连墙杆及底排立杆计算1）、连墙杆受力计算目前密目式安全网的挡风面积如何计算

16、由于缺乏科学的风荷载试验和测试依 据，没有规定的数值可查， 故为了安全起见， 暂按有关专业资料建议的实际围立 面积的50%计，查JGJ130-2001中表A-3 ,可得综合挡风面积为1.5 X 1.8(1-0.089) X 50%+1.5X 1.8 X 0.089=1.470巾=1.2 X 1.470 - (1.5 X 1.8)=0.6533( 注:0.6533/0.089=7.34 ，说明考虑了安全网的挡风面积后，风荷载扩大到7-8 倍) 。由于小高层住宅的总高度一般在 40-50m左右，所以悬挑式脚手架在30m以上 高度搭设时的平均风压高度变化系数可按 40m进行考虑，此时在城区中风压高度

17、 变化系数卩z=1.24，在郊区时pz=1.56。水平风荷载标准值分别如下 :在城区时 3 k=0.7 卩 z.卩 s. 3 o=0.7 X 1.24 X 1.3 X 0.6533 X 0.55=0.405(KN/ m2)在郊区时3 k=0.7 X 1.56 X 1.3 X 0.6533 X 0.55=0.51(KN/ m2)当连墙杆采用每个楼层间隔一根立杆 (即二个纵距 )进行布置时，在城区时NL 3 =1.4 3 k AW=1.4X 0.405 X 3X 3=5.103(KN)在郊区时 NL 3=1.4X0.51 X3X3=6.426(KN) 每根连墙杆的轴向设计值在城区时 NL=NLW+

18、N0=5.103+5=10.103(KN)在郊区时 NL=6.426+5=11.426(KN)在30m上高度搭设悬挑脚手时，连墙杆必面采用二步二跨的形式与每层楼 面结构进行刚性拉结， 当连墙杆采用钢管和扣件拉结时， 连墙杆钢管内侧与楼面 予埋钢管相扣接处， 必须进行三扣件加固， 以确保始终有双扣件承受内外的拉力 或压力，连墙杆的外侧与架体相交接部位必须增设辅助加固立杆， 辅助加固立杆 应位于主立杆的同一侧，其上、下二端应与小横楞紧固，并在上方(或下方)应 增设短钢管后用双扣件形成空腹桁架加强， 使钢管连墙杆与主立杆和辅助立杆形 成双扣件拉结。当连墙杆位置处于剪力墙部位时，应按 JGJ130-2

19、001 规范第 6.4.5 条第二款的强制性条文要求，采用拉筋并配合钢管顶撑的方式进行连接，其拉筋采用2根双股4 mm途热镀锌低碳钢丝进行拉结，其抗拉能力为4n rf=4 X 3.14 X 22X294=14770(N)11.426(KN)，顶撑采用 48脚手架短钢管后用双扣件顶住楼层梁 或剪力墙。剪力墙部位的连墙杆刚性拉结也可采用附图 12-3 的钢板连墙杆拉结做法， 此 时 12装配螺栓的受剪承载力 N?=14.7KN11.426KN而-8 X 60 X 300的予埋钢 板其强度和锚固能力均远大于 11.426KN,主要是考虑到钢板的抗弯刚度和减少 弯曲变形进行控制， 所以安全度很高， 并

20、且可减少对粉刷工程的影响， 建议尽量 采用此种连墙方式。当悬挑式外脚手架在 30 以下高度搭设时， 由于风压高度变化系数减少， 使连 墙杆的轴向力设计值小于标准扣件的极限承载力12KN所以在采取下列减小风荷载挡风面积的特殊措施情况下， 可允许采取单扣件进行二跨一楼层的连墙拉结 形式。减少密目式安全网挡风面积的特殊技术措施、据有关专业资料的分析和介绍，密目式安全网的系绳强度并非越大越好， 因为过高强度的系绳将使超越设计能力后的巨大风荷载 (其原因有密目安全网易 积灰污染， 造成挡风面积增大； 或遇到强风暴等多种情况) 仍能通过系绳传递给 脚手架的连墙杆， 从而给脚手架留下了安全隐患。 相反，将密

21、目安全网的一部分 系绳强度有目的地进行降低后， 就可以在出现强风、 突发性阵风或暴风时使安全 网的系绳受力增大而被拉断， 从而与脚手架杆件脱离后形成局部敞开式开口， 使 密目安全网的挡风面积骤为减小， 消除了与脚手架的安全隐患， 所以安装密目网 时，下口和东侧二个边的每个环扣应按密目式安全网(GB16909-1997的规定穿入符合规定的纤维绳，上口和西侧二个边的每个环扣应穿入抗拉能力w 0.1KN的单独系线，以保证在遇到设计所能抵抗的强大风荷载之前能及时断裂形 成局部敞开式通道。 注：密目网的环扣间距分 250及300两种规格，现计算时取较不利的 250密扣型，每张密目网为1.8mX 6m共设

22、62个环扣，设计风荷载在城区时K=0.4KN/m，在郊区时3 K=0.51KN/m （详见前面计算），所以每个环扣的平均风荷载为在城区时 1.4 X 0.405KN/ m2X 1.8mX 6m 62 孔=0.10KN/孑L在郊区时 1.4 X 0.51KN/ m2X 1.8mX 6m62 孔=0.12KN/孑L取每个环扣的单独系线抗拉能力w 0.1KN，同时宜0.08KN，以确保有一 定的受拉强度。、当收到8级以上台风警报时，上口和西侧的环扣系线应间隔提前拆除， 并严禁在台风期间上外脚手架施工， 待台风过后再补上单独的系绳， 以确保安全。三、结论和重点注意事项 从上面的多种计算可以看出六个楼层

23、外挑一次的工字钢三角形外挑脚手架 是安全可靠的，可以投入使用，同时从计算后得出的斜撑压杆在各种情况下的 受力数值可以得出如下的结论和重点注意事项。1、当工字钢三角架采用 15钢绞线拉接时，三角架工字钢横梁的中心间距 采用1.8m只能适合外挑长度w 1.6m的临墙脚手架（注：外架离墙0.4m+外架宽 1.05m+槽钢外露长度 0.15m=1.6m）3、当上部架体遇到外凸超过1.05m以上长度的外挑阳台，以及采光井、楼梯 间或外墙转角处时， 必须按要求增设转角加强支架和工字钢横梁， 将工字钢支架 的受力范围严格控制在 1.5-1.8m 以内，并使每根外架立杆均受力于工字钢横梁 上，以确保外架的安全

24、使用。5、 当上部架体遇到塔吊连墙杆或者施工电梯等情况而需要断开， 形成开口时， 必须严格按 JGJ130-2001 的要求增设横向斜撑进行刚性加固， 并在开口端设置连 墙杆，以确保外架整体稳定。6、本脚手按二层装修施工荷载进行设计， 在实际施工中当装修材料和施工人 员的总荷重不超过4KN/m的情况下允许三个步架同时施工，但需要明确地加以 交底、告示和通知。 所以使用中必须挂设限载牌， 明确标志施工总荷载合计不得 超过 4KN/m。7、根据JGJ130-2001的规定，连墙杆与架体节点之间的距离适宜w 300mm 由于实际施工中往往利用楼层面进行拉结，而楼层高度又往往与 1.8m步架高度 不相协调，所以当连墙杆的拉结位置处于立杆中部 1/2 左右高度时（即离开上、F节点的距离大于0.45m以上时）必须按附图12所示进行加强，以确保架体稳定O