600×1650梁模板扣件式计算书

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1、6001650梁模板扣件式计算书（其他梁计算书详见附件）1.1、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031)、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1650混凝土梁宽b(mm)600混凝土梁计算跨度L(m)4.75模板支架高度H(m)2.2计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式扣件扣件传力时扣件的数量双扣件梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度250斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.4垂直梁跨

2、度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.3水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.8梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.8立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n2梁底支撑小梁根数m6次梁悬挑长度a1(mm)250结构表面要求表面外露架体底部布置类型垫板材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.5次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483.5荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市某市地面粗糙度类型/基本风压值Wo

3、(kN/m2)/模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)2.52）、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图21.2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41）、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G

4、3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)1+1.42.51)=49.131kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1650/1000)1+1.40.72.51)=53.934kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(49.131,53.934)=53.934kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.097kNm=Mmax/W=0.097106/24000=4.045N/mm2f=31N/mm2满足要求

5、2）、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1650/1000)1=42.575kN/m（图5）面板简图（图6）面板挠度图=0.069mm=600/(6-1)400)=0.3mm满足要求1.3、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)+1.42.5600/1000/(6-1)=5.896kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+

6、(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)+1.40.72.5600/1000/(6-1)=6.472kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.896,6.472)=6.472kN/m计算简图：（图7）次梁简图1）、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.202kNm=Mmax/W=0.202106/(83.3331000)=2.427N/mm2f=15N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.667kNmax=VmaxS/(Ib)=1.66710362.5103/(416.667104510)=0.5N/mm2=2

7、N/mm2满足要求3）、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/1000/(6-1)=5.109kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.123mm=0.41000/400=1mm满足要求1.4、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.433将荷

8、载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1000)+1.42.5600/(6-1)1000)=5.896kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1000)+1.40.72.5600/(6-1)1000)=6.472kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.89

9、6,6.472)=6.472kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1650/1000)600/(6-1)1000)=5.109kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.285kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.593kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 37.65/1000=0.038 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.237.65/1000=0.041k

10、N/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1）、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.344kNm=Mmax/W=0.344106/(5.081000)=67.721N/mm2f=205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.579kNmax=QmaxS/(Ib)=6.57910003.473103/(12.191040.710)=26.777N/mm2=120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0

11、.148mm=1.31000/(2+1)/400=1.083mm满足要求4）、支座反力计算由于两端立杆为与板共用的立杆，中间立杆为梁部分独立支撑立杆，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.153kN非端支座最大支座反力为：R2=10.035kN1.5、支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=0.153kNN=12kN满足要求非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=10.035kN12kN满足要求1.6、立柱验算1）、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

12、则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5810)=94.937=150满足要求2）、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.634梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.42.5)0.80.8=7.52kN由1.5知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.153kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=10.035kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=10.035+1.20.038(2.2+(1650-250)/1000)=10.198kNf=NB/(A)=10.1981000/(0.634(4.89100)=32.894N/mm2=205N/mm2满足要求