年产1万吨合成氨—饱和热水塔的初步设计

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1、种胡畧娩毕业设计（论文）课 题名称 年产1万吨合成氨一饱和热水塔的初步设计学生姓名郭 安学号0740920009系、年级专业 生物与化学工程系07级化学工程与工艺 指导教师邓新华职称副教授年产1万吨合成氨一饱和热水塔的初步设计邵阳学院生物与化学工程系07级化学工程与工艺郭安摘要合成氨生产过程中，饱和热水塔是回收变换系统热量的关键设备，对降低蒸汽消 耗起着重大的作用。热水塔变换气进气温度为107C,出气温度为99.6C。变换气在 热水塔中将热量传递给热水，将热水塔里的水加热到99.3C左右，热水塔的水通过 泵送到加热器加热，被加热的水在饱和塔中再将热量传递给半水煤气。半水煤气在饱 和塔中与热水逆

2、流接触，同时进行热量和质量的传递，使半水煤气的含湿量不断提高。 使脱硫塔出来的半水煤气从35C上升到113C,最后半水煤气送到变换器。出塔半水 煤气温度越高，则其夹带的水蒸汽量愈多，也就是回收的蒸汽量愈多，可以节省补充 蒸汽量。不论用何种塔型，目标是使进饱和塔的热水与出塔的半水煤气之间温差和阻 力都要小，按照小氮肥工艺设计要求温差为38C。关键词：合成氨；饱和热水塔;半水煤气，In the process of ammonia production, saturated hot water tower is the key equipment to recycle transformation

3、 system heat and plays a significant role in reducing steam consumption.The inlet temperature of hot water tower shift gas is 107 c, and the out temperature is 99.6C. Transform gas in hot water tower will heat transfer to hot water, heating water to 99.3C)r so. Hot water tower of water through the p

4、ump to heater heating, The heated water in saturated tower will be heat transfer to the dawsom gas again. the dawsom gas again will contact withrefluent hot water in saturated tower, with the heat and quality of transmission at the same time, To henhance the moisture content of the dawsom gas consta

5、ntly. To make the temperature of dawsom gas coming from the desulfurization tower from 35C rise to 113 C, the dawsom gas goes to converter at Last. the higher temperature of the dawsom gas the more quantity of steam water, also is the more quantity of steam water recycling ,and it can save the quant

6、ity of added steam water No matter using what kind of tower, The Goal is to make the hot water into the saturated tower and out of dawsom gas temperature and resistance are small. According to the small nitrogenous fertilizer processes the design requirements temperature is 3 8 CKeyword:Synthetic am

7、monia; saturated hot water tower; dawsom gasII中文摘要 英文摘要 、/ 、亠刖 言氨的性质氨的用途合成氨的原料合成氨的意义工艺原理 工艺条件选择工艺流程确定工艺流程选择 工艺流程 1饱和热水塔的物料及热量横算1.1饱和塔的物料及热量横算61.1.1饱和塔物料衡算61.1.2饱和塔热量横算71.2热水塔物料及热量横算8121热水塔物料衡算 8122热水塔热量横算 91.2.3进饱和塔水温核算 102饱和热水塔设备尺寸计算112.1饱和塔设备计算112.1.1饱和塔塔径 112.1.2理论塔板数 132.1.3实际塔板数计算 142.1.4填料塔高度计

8、算 142.2热水塔设备计算 152.2.1热水塔塔径 152.2.2理论塔板数 172.2.3操作线计算 17参考资料19总 结 20致谢 21氨是一种重要的化工产品，主要用于化学肥料的生产。合成氨生产经过多年 的发展，现已发展成为一种成熟的化工生产工艺。合成氨的生产主要分为：原料气的 制取；原料气的净化与合成。粗原料气中常含有大量的C,由于CO是合成氨催化剂 的毒物，所以必须进行净化处理，通常，先经过CO变换反应，使其转化为易于清除 的CO2和氨合成所需要的h2。因此，CO变换既是原料气的净化过程，又是原料气造 气的继续。最后，少量的CO用液氨洗涤法，或是低温变换串联甲烷化法加以脱除。变换

9、工段是指CO与水蒸气反应生成二氧化碳和氢气的过程。在合成氨工艺流 程中起着非常重要的作用。目前，变换工段主要采用中变串低变的工艺流程，这是从80年代中期发展起来 的。所谓中变串低变流程，就是在B107等Fe-Cr系催化剂之后串入Co-Mo系宽温变 换催化剂。在中变串低变流程中，由于宽变催化剂的串入，操作条件发生了较大的变 化。一方面入炉的蒸汽比有了较大幅度的降低；另一方面变换气中的CO含量也大幅 度降低。由于中变后串了宽变催化剂，使操作系统的操作弹性大大增加，使变换系统 便于操作，也大幅度降低了能耗。氨的性质合成氨别名：氨气；分子式 ：NH3；英文名 ：synthetic ammonia;世界

10、上的氨除少量从焦炉气中回收副产物外，绝大部分是合成氨，氨在常温、常 压下为无色气体，比空气轻，具有特殊的刺激性臭味，较易液化。当压力为25C、 压力为IMPa时，气态氨可液化为无色的液氨。氨气易溶于水，溶解时放出大量的热。 液氨或干燥的氨气对大部分物质不腐蚀，在有水存在时，对铜、银、锌等金属有腐蚀。 氨是一种可燃性气体，自燃点为630C，故一般较难点燃。氨的用途合成氨主要用作化肥、冷却剂和化工原料。合成氨的原料合成氨生产常用的原料包括：焦炭、煤、焦炉气、天然气、石脑油和重油。合成 氨生产，首先必须制取含氢和氮的原料气。氮气来源于空气，可以在低温下将空气液 化，分离而得；也可以在制氢过程中加入空

11、气，直接利用空气中的氮。合成氨生产大 多采用一种方式提供氨。氢气的主要来源是水和碳氢化合物中的氢元素，以及含氢的 工业气体。不论以固体、液体或气体为原料，所得到的合成氨原料气中均含有一氧化 碳。一氧化碳的清除一般分为两次。大部分一氧化碳先通过变换反应，即在催化剂存 在的条件下一氧化碳与水蒸气作用生成氢气和二氧化碳。通过变换反应，既能把一氧 化碳变为易于清除的二氧化碳，同时又可制得与反应了的一氧化碳相等摩尔的氢，而 所消耗的只是廉价的水蒸气。因此一氧化碳的变换既是原料气的净化过程，又是原料 气制造的继续。最后，残余的一氧化碳的变换在通过铜氨液洗涤法、液氨洗涤法或甲 烷化法等方法加以清除。合成氨的

12、意义氨是重要的无机化工产品之一，在国民经济中占有重要地位。除液氨可直接作为 肥料外，农业上使用的氮肥，例如尿素、硝酸铵、磷酸铵、氯化铵以及各种含氮复合 肥，都是以氨为原料的。合成氨是大宗化工产品之一，世界每年合成氨产量已达到1 亿吨以上，其中约有80%的氨用来生产化学肥料，20%作为其它化工产品的原料。德 国化学家哈伯1909年提出了工业氨合成方法，即“循环法”，这是目前工业普遍采 用的直接合成法。反应过程中为解决氢气和氮气合成转化率低的问题，将氨产品从合 成反应后的气体中分离出来，未反应气和新鲜氢氮气混合重新参与合成反应。合成氨 反应式如下：N +3H =2NH2 23合成氨的主要原料可分为

13、固体原料、液体原料和气体原料。经过近百年的发展，合成 氨技术趋于成熟，形成了一大批各有特色的工艺流程，但都是由三个基本部分组成， 即原料气制备过程、净化过程以及氨合成过程。工艺原理：一氧化碳变换原理一氧化碳变换反应式为：CO+HO二CO+H+Q（1-1）2 2 2CO+H = C+HO（1-2）2 2其中反应（1）是主反应，反应（2）是副反应，为了控制反应向生成目的产物的 方向进行，工业上采用对式反应（11）具有良好选择性催化剂，进而抑制其它副反 应的发生。一氧化碳与水蒸气的反应是一个可逆的放热反应，反应热是温度的函数。变换过程中还包括下列反应式：H +O =H O+Q2 2 2工艺条件1.压

14、力：压力对变换反应的平衡几乎没有影响。但是提高压力将使析炭和生成甲烷等副反应易于进行。单就平衡而言，加压并无好处。但从动力学角度，加压可提高 反应速率。从能量消耗上看，加压也是有利。由于干原料气摩尔数小于干变换气 的摩尔数，所以，先压缩原料气后再进行变换的能耗，比常压变换再进行压缩的 能耗底。具体操作压力的数值，应根据中小型氨厂的特点，特别是工艺蒸汽的压 力及压缩机投各段压力的合理配置而定。一般小型氨厂操作压力为0.7-1.2MPa, 中型氨厂为1.21.8Mpa。本设计的原料气由小型合成氨厂天然气蒸汽转化而来, 故压力可取1.7MPa.1./温度:变化反应是可逆放热反应。从反应动力学的角度来

15、看，温度升高，反应速率常数增大对反应速率有利，但平衡常数随温度的升高而变小，即CO平衡含量增大， 反应推动力变小，对反应速率不利，可见温度对两者的影响是相反的。因而存在着最佳反应温对一定催化剂及气相组成，从动力学角度推导的计算式为Tm=eRT E1 + e In 2-E E E2 1 1式中Tm、Te分别为最佳反应温度及平衡温度，最佳反应温度随系统组成和催 化剂的不同而变化。2汽气比：水蒸汽比例一般指h2o/co比值或水蒸汽/干原料气改变水蒸汽比例是工 业变换反应中最主要的调节手段。增加水蒸汽用量，提高了 CO的平衡变换率， 从而有利于降低CO残余含量，加速变换反应的进行。由于过量水蒸汽的存在

16、， 保证催化剂中活性组分Fe3O4的稳定而不被还原，并使析炭及生成甲烷等副反应 不易发生。但是，水蒸气用量是变换过程中最主要消耗指标，尽量减少其用量对 过程的经济性具有重要的意义，蒸汽比例如果过高，将造成催化剂床层阻力增加； CO停留时间缩短，余热回收设备附和加重等，所以，中（高）变换时适宜的水 蒸气比例一般为：H2o/co=35，经反应后，中变气中H2O/CO可达15以上， 不必再添加蒸汽即可满足低温变换的要求。工艺流程确定工艺流程选择目前的变化工艺有：中温变换，中串低，全低及中低低4种工艺。本设计选用中 串低工艺。转化气从转化炉进入废热锅炉，在废热锅炉中变换气从920C降到 330C,在废

17、热锅炉出口加入水蒸汽使汽气比达到3到5之间，以后再进入中变 炉将转换气中一氧化碳含量降到3%以下。再通过换热器将转换气的温度降到 180C左右，进入低变炉将转换气中一氧化碳含量降到0.3%以下，再进入甲烷 化工段。工艺流程示意图亲-饱和塔热水塔热交换器一氧化碳加压变换流程图1饱和热水塔物料及热量横算1.1饱和塔物料及热量横算已知条件温度进塔半水煤气温度35 C出塔半水煤气温度113C进塔热水热水温度116.1C压力进饱和气体压力0.883MPa物料量进塔干半水煤气气量3123.99m3 （标）=139.465kmolx = 0.894 km ol = 20.03m 3 （标）进塔半水煤气中蒸汽

18、量组分CO?COH2N2CH4O2H2O合计%829.2939.0521.361.270.3880.64100m3（标）250.00915.021219.93667.293967.010.561999.373124.02Kmol11.1640.8554.4629.791.770.470.89139.4650.057339 - 0.05733入塔湿半水煤气组成出塔半水煤气量同入半水煤气量1.1.1饱和塔物料衡算设入塔水量22000kg=1222.222kmol出塔湿气量取饱和塔出口气中蒸汽的饱和度93%,113C的饱和蒸汽压p= 1.6144 x 105Pah 20出饱和塔煤气中带出的蒸汽量G

19、=1.6144 x 139 .465 x 0.93 = 28.35kmol9 - 1.6144出塔湿气体组成组分CO2COH2N2CH4O2H2O合计%6.7224.4732.5217.891.070.3316.90100m%标）252.62919.871222.5672.5240.2212.4635.303759.06Kmol11.2841.0754.5830.021.790.5528.36167.821丄2饱和塔热量横算入热气体带入热Q135C干半水煤气比热容C =29.2kJ /( km ol -C ),蒸汽焓i= 612.6kcal /kg= 2564.8 kJ.,-p干半水煤气带入热

20、Q = 139.465 x 29.2 x 35 = 142533kJ1蒸汽带入热Q = 0.894 x 18 x 2564.8 = 41273kJ1Q = Q + Q = 142533 + 41273 = 183806kJ111水带入热Q2Q = 116.1 x 22000= 2554200kcal=10693925kJ2合计 10877731kJ出热气体带出热Q3113C时干气比热容C = 29.9 kJ A kmol - C ),蒸汽的焓 i= 643 .9 kj/kg=2695.9 kJ/kgP出塔干气带入热Q = 139.465 x 29.9 x 113 = 471210 1出塔蒸汽带

21、出热Q = 28.39 x 18 x 2695.9 = 1377658kJ1Q = Q+ Q = 471210 + 1377658=1848868kJ3 33塔底排出水带出热Q4塔底排出水量1222.222-28.39+0.960=1194.792kmol=21506kg设排水热焓为HQ = 21506 x H = HkJ 4热损失Q5Q = 37000kJ5合计2031758+ 21506 HkJ热平衡10693925- 2031758H = 487.78kJ21506查表得出塔水温t=98.6 C1.2热水塔物料及热量计算已知气体出塔压力0.824MPa （绝）温度气体入口温度107 C气

22、体出口温度99.6 C物料量入塔干气量 178.18kmol入塔蒸汽量25.78kmol1.2.1热水塔物料计算塔内蒸汽冷凝量设气体出热水塔温度为99.6C,在99.6 C时的蒸汽压力p = 1.01519 x 105 Pa变换气H 20 带出蒸汽量1.01515x 178 .18 = 24 .49 kmol 8.4 - 1.101515塔内蒸汽冷凝量25.78 24 .49 = 1.29 kmol = 23 kg塔顶进水量设饱和热水塔的排污由饱和塔底排出，排污量为总循环量的0.5%，则排污量为1222.2 22 x 0.5 % =6.111km ol塔顶进水量 1192.568-6.111=

23、1186.457kmol=21356kg外界向系统补水 22000 21356 23 = 621 kg1.2.2热水塔热量横算入热气体带入热在进气温度107C时，干气比热容C =31.7 kJ ( kmol - C )，蒸汽的焓 i=642.7k cal/kg =22691 kJ /kg 干气p带入热Q = 178.18 x 31.7 x 107=604369kJ1蒸汽带入热Q = 25.78 x 18 x 2691 = 1248732kJ1Q = 604369 + 1248732= 1853101kJ1塔顶热水带入热Q2Q = 21356 x 98.59 = 2105488kcal=8815

24、257 kJ2补充水带入热Q3设补充水温度61C，水的焓为60.98kcal=255.31 kJ fkgQ = 584 x 255.31 = 149101kJ3合计 10817477kJ出热气体带出热Q4干变换气99.6CM的比热容为31.6kJ(kmol、C)，蒸汽的焓i为639.2kcal kg=2676kJ kg干气带出热Q = 178.18 x 31.6 x 99.6 = 560797 kJ4蒸汽带出热Q = 25.78 x 18 x 2676 = 1241771kJQ = Q + Q = 560797 + 12417714 44热水带出热Q5设出热水塔热水的焓为H kJ； kgQ=2

25、2000H kJ热损失Q6设Q = 21550kJ6合计 1802568+22000H热平衡 1802568+22000H=1081747710817477 1802568H = 409.7722000t=99.3C=1802568kJkJ即热水塔排水温度为99.3Co1.2.3进饱和塔水温核算调温水加热器供热663173kJ水吸收热663173 + 89464322000=70.81kJ水加热器供热894643kJ进塔热水的焓H=409.77+70.81=480.58kJt=116.1 C与所设的饱和塔热水进口温度一致。2饱和热水塔设备计算2.1饱和塔计算已知条件塔型；填料塔，采用50瓷矩鞍

26、环半水煤气组成组分CO2COH2N2CH4O2%8.09029.44439.26121.5331.2820.390平均操作压力 0.88MPa气体出塔温度113C进水温度116.1C出水温度98.6C进塔干气流量3123.99m3 （标）/h干半水煤气平均分子质量18.95进塔干气质量流量31 23.9 9 x 18.95= 2643 kg Jh22.4进塔气体湿含量 0.966 X 18 x -=0.0070kg（汽）/kg （干气）139.465 18.9 5出塔气体湿含量x= 0.193kg （汽）/kg （干气）139.465 18.95进塔水流量91674kg/h出口热水流量 214

27、66 x 4.167=89440kg/h2.1.1饱和塔塔径计算由于塔出口温度最高，湿含量最大，计算塔径时以塔顶条件进行计算。要求填料 阻力 :冊沁0. 423Sri67(.Gl 97B(25tl.4a)0. 5804n.37ZE-SG1n.LTorfl.06237l.517(?9B.?3)301以.4O.Jri J1).3：?D.DBG3(J. 0767.加门爲4 S3)和S37.U.3-7J-&”嘟95bm(：F3S.89?on1.03320.377.Z17o.im011 S31：1., 1心卫羽Ht-Jl .CJ.S31S?.2 ?7.7(5O.lGUNill)3.01.4Ed90.1Y

28、BJ7.390.:汁.10. J723lSz.Sa6(63=.JDNd.弓1.72匚酣曲7.2刃0.2386t .10B17&.40f7n?)|沱E.目S、O.S*8GC. c-Zb0.2：Jn 2S35J2.40(JSfiT70)(b)操作线计算进塔气体的焓35C时干半水煤气比热容为0.370kcal/ (kg. C)35C时蒸汽压及蒸汽的焓分别为p= 0.0573 x 105Pa,i=612.6kcal/kgh 2 0P 18-0.0573318I =H20 x x 0.93 x i+C i=x x 0.93 x 612.6+0.37 x 351 p-p MP 8.95-0.573318.

29、95H 2 0=16.44kcal/kg（干气）=68.3 3k J/ kg出塔水温t =98.6 C2出塔气体的焓，气体在113C的蒸汽分压及蒸汽的焓分别为p = 1.614 x 105 Pa, i=543.9kcal/kg 。H 2 0_干半水煤气在113C时的比热容Cp = 0.378kcal / kg （干气）P 18I =h20 xx 0.93 x i+0.378 x 113=2 P P MH 2 0167.86kcal/kg （干气）=702 .8k J/kg（干 气）进水温度t =116.1 C1以I,t为一点（A） i ,t为另一点（B），联接两点的直线即为饱和塔操作线。2 2

30、 12.1.3实际塔板数计算利用平衡曲线表中数据。在i-t图中画出平衡线和操作线，并在平衡线及操作线 间作梯级，由此得饱和塔的理论塔板数为3块。2.1.4填料塔高度计算（a）理论板当量一种新型填料由于踏板当量高度还未见到合适的计算公式，根 据资料推荐意见，矩鞍形填料的高度可取相应条件下拉西环与鲍尔环高度的中值。 50鲍尔环推荐的等板高度（H, E,T,P）为700-750mm，考虑到饱和塔直径较大，气 液分布不如小塔或实验条件，取等板高度1.5m。（b）填料总高度H = 1.5 x 3= 4.5m实取5m2.2热水塔计算已知条件塔型；填料塔50瓷矩鞍环低变气组成组分CO2COH2N2CH4%2

31、8.411.252.3916.991.01平均操作压力 0.824MPa入塔气体温度107 C出塔气体温度99.6C入塔温度98.6C出塔水温99.3 C入塔干气量 178.18x4.167=742.48kmol=13884kg/h入塔蒸汽量 25.78x4.167x18=1934kg/h变换气平均分子量18.7进口气中湿含量25.78 X18 X 1 =0.1780 kg （汽）/kg （气）139.465 18.7 0出口气中湿含量24.49 X18 x 1 =0.1690 kg （汽）/kg （气）139.465 18.7 0进水流量21356x4.167=89240kg/h出水流量（2

32、1356 +23） x4.167=89086kg/h2.2.1热水塔径计算因热水进口温度最高，湿含量最大，塔径按进口条件计算。设塔内填料阻力0.147Pa空塔速度计算由笃化）12与翳 J Lg关联式计算塔径，上式各符号同饱和塔计算式中含义。各有关数据如下；ro =89240kg /hiro =13884+1934=15818kg/hGY = 959 kg / m3L操作状态下入口气量V = ( 178 .18 + 25 .7 8) x 22 .4 x 4.167 x 273+107 x 丄= 3155m 3 /h 2738.415818Y = 5.01kg / m303155水的粘度水在99C

33、M50瓷矩鞍环r = 0.289cP=0.289L0 = 216x 10 -3Pa - s水的1000屮=1.046950roy189240 5.01 1亡(b)12 =()12 = 0.41roy15818965G L由文献【】图11-1-4查得Ap=15mmH O /mm时得2ro 2屮 y0( l) ro.2=0.013g YLro 2 x 216 x 1.046R 0.2Tr9.810.289 0.2 = 0.094 ro20L0.094 ro 2 = 0.013即ro0/ s即空塔速率为0.372m/s气体流量3155V = 0.876 m3 /s3600实际取塔径1.8m2.2.2

34、理论塔板数平衡线计算见小合成氨厂工艺技术与设计手册（上册）第763页平衝线计算由武计算冏120%：变换弋（湿）的誅，幷列如下表申tC薫汽熬焙ikcal/kg如干气比阳客芹F牝:n樂）蛊一 P知0 X F対汐23/顷锂皿气*飪一亡“十j尸-加护9,01710.G577S?.6；t36.l4)W 4127.51C-600745J. P71J7P，4；6,r4L7.4&70r-.132dTM.心秋盟1,灯T05畀141.W8.35320.141JI)X血7X3910.237Hi75309rj6,m115J-7239C-.40566.77630-?50-S4S72姑片5门120码氏D.31270抽$总

35、4找w注：kcaJ=Hl丽刿人2.2.3操作线计算进塔气体的焓107C 时干气的热容 C =0.405kcal/ ( kmol -C )p107C蒸汽的焓及蒸汽压为 i=641.7kcal /kg P =1.320 x 105 PaH2 O1.3218I =x x 641.7+0.405 x 1071 8.4-1.3218.7=15 8.496kcal/kg=663.59kJ/kg排水温度t =99.3 C2出塔气体的焓变换气在99.6 C时的比热容C =0.405kcal/( kmol - C )P蒸汽在99.6C时的焓及饱和蒸汽压分别为i=638.9kcal /kg P =1.015 x

36、105PaH2 o1.01518I =x x 638.9+ 0.405 x 9.6=83.71kcal/kg=350.47kJ/kg2 8.4-1.01518.7进水温度t =98.6 C1以I, t为一点(c),以I, t为另一点(D),连接这两点的直线即为热水塔的操作线,1 2 1 2并作梯级得理论塔板1块由热量及理论塔板数计算表明，对于中变串低变工艺流程，因蒸汽比很低，饱和 热水塔的热水循环量不宜过大，过大不利于热水塔回收变换气的热量，适宜循环水量 可按（4.6.1.4）中的范围进行计算。（热水塔填料高度计算略）亢帥cunlm 参考资料1姜圣阶，合成氨工学M；北京和平里，石油化学工业出版

37、社1976年3月第一版2周大军，揭嘉化工工艺制图M；北京，化工工学出版社，2005年8月第一版3廖传华，顾国亮等.工业化学过程与计算M.北京:化学工业出版社.2005-64杨春开.小合成氨厂生产操作问答M.北京：化学工业出版社.1998雷仲存.工业脱硫技术M.北京:化学工业出版社.2001魏兆灿，李宽宏.塔设备设计M.北京：化学工业出版社.19887梅安华主编.小合成氨厂工艺技术与设计手册（下册）M.北京:化学工业出版社.19958国家医药管理局上海医药设计院.化工工艺设计手册M.上海：化学工业出版社.19969杜克生，张庆海等.化工生产综合实习M.北京：化学工业出版社.200710王树仁.合

38、成氨生产工M.北京:化学工业出版社.2005-0211符德学.无机化工工艺学M.西安：西安交通大学出版社.2005-0812陈五平.无机化工工艺学第三版上下册M.北京:化学工业出版社.200113魏兆灿，李宽宏.塔设备设计M.上海:上海科学技术出版社.1988,1114贾绍义.柴诚敬化工原理课程设计M.天津：天津大学出版社.200215谭天恩.麦本熙.丁惠华化工原理M.北京：化学工业出版社.1998通过这次设计，我了解了热水塔的用途及工作原理，熟悉了热水塔的设计步骤， 掌握了二维CAD制图软件的应用，锻炼了工程设计实践能力，培养了自己独立设计能 力。此次毕业设计是对我专业知识和专业基础知识一次

39、实际检验和巩固。同时这次毕业设计中，脚踏实地，认真严谨，实事求是的学习态度，不怕困难、 坚持不懈、吃苦耐劳的精神是我在这次设计中最大的收益。我想这是一次意志的磨练, 是对我实际能力的一次提升，也会对我未来的学习和工作有很大的帮助。在此更要感谢我的指导老师邓兴华老师，感谢老师的细心指导，使我能够顺利的 完成毕业论文。在我的学业和论文的研究工作中无不倾注着老师们辛勤的汗水和心 血。老师的严谨治学态度、渊博的知识、无私的奉献精神使我深受启迪。从尊敬的导 师身上，我不仅学到了扎实、宽广的专业知识，也学到了做人的道理。在此我要向我 的导师致以最衷心的感谢和深深的敬意。在这次毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了，同学之间互相帮助，有什么不 懂的大家在一起商量，听听不同的看法对我们更好的理解知识，所以在这里非常感谢 帮助我的同学。再次向在我论文工作中给予关心和帮助的人表示万分感谢！再次感谢我的指导老 师邓新华老师！