大型电站锅炉运行现状

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1、大型燃煤电站锅炉运行现状分析许传凯 袁 颖（国电热工研究院 西安 710032）摘要 我国大型电站锅炉迅速发展，其可靠性和经济性都达到了较好的水平。该文按不同煤种分析了现 有各类锅炉的运行状况，可以认为：切圆燃烧锅炉曾相当突出的炉膛出口烟气能量不平衡问题巳基本解决， 且NO的排放浓度相对较低；而墙式燃烧锅炉的NO较高，并有一些锅炉存在炉内结渣等问题；低挥发分XX煤锅炉运行的可靠性、经济性和NO排放问题较为突出；综合分析表明，在锅炉的选型设计中，选用较低X的炉膛容积放热率和较高的火焰高度是适宜的，磨煤机的选型也必须留有足够的余量。关键词燃煤 电站锅炉 运行性能 现状分析1. 大型电站锅炉的发展

2、我国电站锅炉已进入大容量、高参数、多样化、高度自动化的发展新时期。到目前为止已投运的500MW800MW机组已有近40台;300MW以上的超临界机已有12台投入正常运 行;900MW的超临界机组也在建设之中。就炉型而言，既有通常采用的“口”型布置锅炉， 也有大型塔式布置锅炉;既有四角切圆燃烧、墙式燃烧方式，也有“U”和“W”型下射火焰 燃烧方式;既有固态除渣、液态除渣锅炉,也有倍受关注的循环流化床锅炉。燃用煤种从褐煤、 烟煤、劣质烟煤、贫煤直到无烟煤一应俱全。作为煤粉燃烧锅炉机组不可有缺的磨煤机，特 别是中速磨煤机,RP、HP、MPS、MBF等,均已普遍地运行在锅炉周围，双进双出钢球磨也 打破

3、了普通钢球磨一统天下的局面。所有这些设备中，既有国产的、从国外直接引进的，也 有采用引进国外技术国内制造的。它们的运行可靠性、经济性以及低污染排放等性能都较以 前有了较大幅度的提高。据可靠性统计资料表明， 2001 年 765 台 100MW 及以上火电机组 的等效可用系数为90.64%,比2000年高0.34个百分点，比1996年高4.26个百分点；300MW 及以上容量火电机组近五年的等效可用系数逐年增加， 2001 年达到了 91.43%,比 1996 年高 出8.92个百分点；600MW火电机组近五年的等效可用系数增长更为显著。特别还可以清楚 地看到,从 1996 年以来新投产 300

4、MW 火电机组投运后第一年的等效可用系数在逐年提高， 2000 年投产后第一年的等效可用系数达到了94.63%，而 1995 年投产的 14 台平均为 74.67%。 大型锅炉的运行经济性普遍地比较高，除了一些难燃的无烟煤锅炉外，锅炉效率基本上都在 90%以上，某些烟煤锅炉的效率达到94%。在NO排放控制方面也取得了进展，国产600MWX机组锅炉的NOx排放浓度最低的在300mg/m3（O2=6%,全文均同）以下，远低于现行国家标准 的规定值。但是，也有一些大型锅炉机组仍不同程度地存在着这样那样的问题，诸如：锅炉承压部 件的“四管爆漏”时有发生，仍是构成强迫停运率高的祸首，占机组强迫停运总小时

5、数的 41.34%；燃烧稳定性欠佳，机组调峰能力差；锅炉炉膛及对流受面结渣沾污；回转式空气 预热器漏风大，堵灰严重；磨煤机出力不足或煤粉达不到要求的细度；某些600MW燃煤机 组锅炉存在严重的过热汽温问题等等。这些问题的存在影响了机组运行的可靠性，导致锅炉 出力不足或经济性下降。它们既有设计、制造与安装质量方面的原因，也有运行管理方面的 问题,也有些是因使燃用煤质和设计煤质相差太大 （有个别锅炉的设计煤质和校核煤质选择 欠妥）。2. 典型结构特点与运行性能2.1 褐煤锅炉我国褐煤煤矿主要分布在东北和西南地区。东北主要是水分比较低的老年褐煤,西南地 区主要是高水分的褐煤。在东北的褐煤锅炉主要有三

6、种，它们分别是以元宝山电厂的1,2 号 机组为代表的塔式布置、采用风扇磨切圆燃烧锅炉；以该厂3号炉为代表的“n ”型布置、 采用中速磨煤机的四角切圆燃烧锅炉；以及以伊敏电厂为代表的“t”型布置、采用风扇磨 煤机八角切圆燃烧锅炉。其中元宝山电厂的2号炉由于斯坦缪勒公司设计的失误，炉内严重 结渣，导致长期带不满负荷，只得改铭牌出力为 520MW 运行，后经长期努力改进才于2000 年1月恢复为600MW的铭牌出力。该厂3号炉却是一个十分成功的范例，通过对元宝山褐 煤特性的深入研究，吸取了斯坦缪勒公司失败的经验和教训，合理地选取了较低的炉膛容积 放热率（qv=60.8kw/m3）等重要参数，获得了很

7、好的运行可靠性和经济性，唯有该炉NO勺排 放仍比较高（622mg/m3）。2号炉通过燃烧器的空气分级后NOx的排放有较大的减少，达到 400mg/m3 以下。在云南地区燃烧高水分褐煤锅炉的最大容量为670t/h，即阳宗海电厂的1,2号锅炉。两 台锅炉的结构特性与燃烧器有一定差别。 1 号炉炉膛容积放热率略低，采用风扇磨、热炉烟 与热风干燥直吹制粉系统、乏气分离燃烧器六角布置切圆燃烧； 2号炉未采用乏气分离燃烧 器，同样采用风扇磨、热烟与热风干燥直吹系统，唯运行中略显得干燥出力不足，煤粉较粗。 两台炉均能正常运行，炉膛受热面无严重结渣，锅炉效率为 87%89%。2.2 烟煤锅炉我国东部沿海地区电

8、厂大多燃用烟煤（本文按俗规，所谓“烟煤”不包括贫、瘦煤，尤 其是低挥发分的贫、瘦煤），烟煤锅炉的炉型及燃烧方式相对比较单一，除少数因特殊的灰 渣处理要求采用液态排渣锅炉外，一般只是由于制造厂的传统习惯不同而分别采用常规的切 圆燃烧和墙式燃烧锅炉，并且，各制造厂都力求达到最好的水平。在切圆燃烧锅炉中，大多采用“口 ”型布置，只有姚孟电厂3,4号炉为塔式布置，盘山 电厂的1,2号炉采用“T”型布置。“口 ”型布置锅炉炉膛出口烟气能量偏差大的问题，曾经 相当突出，经过数年努力，从改进炉内空气动力场特性，减少炉膛出口烟气残余旋转；合理 设计过热器及其减温系统和选取较高等级钢材等三方面着手，无论300M

9、W还是600MW机 组锅炉，由此引起的高温受热面的超温爆管现象大大减少。由此可以认为，即便是600MW、 700MW机组锅炉，只要认真从上述三方面采取有效的措施，这一问题是可以解决得好的。 例如，吴泾二电厂的 600MW 机组锅炉，无论炉膛出口烟气温度，还是过热器/再热器出口 的温度偏差都很小。锅炉效率达到 93.7%，最低不投油稳燃负荷率为 35%BMCR。大量调查测试数据表明，在相同情况下，切圆燃烧锅炉的NO排放浓度比墙式燃烧锅X炉的低，且当燃用相近煤种时，采用空气分级燃烧技术的直流燃烧器切圆燃烧方式的低NOX 效果，较空气分级旋流燃烧器墙式燃烧方式好。吴泾电厂11号300MW机组锅炉的N

10、O排X 放浓度也是比较低的，可达到400mg/m3。吴泾二厂锅炉的NOx排放浓度仅为252mg/m3。现代的墙式燃烧锅炉在我国电厂中的应用相对于切圆燃烧锅炉较晚，近年来有逐渐增加 的趋势。绝大多数采用旋流燃烧器前后墙对冲布置方式，个别采用前墙布置的燃烧方式。它 们基本上都是国外引进或中外合作生产制造的，特别是600MW级机组锅炉尚无国产的。其 中比较最引人注目的要算是北仑港电厂的3,4,5号炉了，由于石川岛播磨公司对炉膛及锅筒 内汽水分离装置设计失误，以及燃煤结渣性（较轻）与设计煤质（严重结渣性）的差异，导致过 热汽温度太低，达不到额定值。试运行期间不得不对燃烧器的布置进行改造，沿炉膛高度全

11、部上移3.5m，并对过热器和省煤器的受热面作了适当的调整；同时对锅筒内的旋风子作了 技术改进，遂使机组能正常运行。扬州二电厂的600MW机组锅炉存在过热器减温水量过大 的问题，在额定负荷下过热汽减温水量的设计值为75t/h，实际运行中达300t/h，看来这与 炉膛及过热器受热面的设计布置不当有关。其炉膛结构特性与北仑2号炉完全一样，但后者 的设计煤种为晋北烟煤，扬二电厂的设计煤种和实际燃煤为神府煤，它的结渣性更强。因此， 扬二电厂在运行中锅炉炉膛及屏过结渣导致炉膛出口烟温高，以致过热汽大量喷水。由此也 可以认为针对神府煤而言，该锅炉的炉膛容积放热率和断面放热率都是偏高的。但美国B&W公司认为是

12、煤质不符合设计煤质所致，而经几次更换煤种试验结果表明与煤质关系不大。绥中电厂的两台800MW机组锅炉是我国目前已投运的最大容量的“T”型布置墙式燃 烧锅炉。制造厂对煤质特性作了认真的研究，并在设计中采取了相应的技术措施，选用了较 低的炉膛容积放热率(qv=84.33Kw/m3)和较高的火焰高度28.0m,并在炉膛内布置了足够多而 又十分有效的水力吹灰装置，运行正常，锅炉效率达到 91.9%(此时，空气预热器漏风率12%， MAX： 23.7%), NOx=628mg/m3，且煤种适应性比较好，当燃用结渣性比设计煤种强的神府 煤时,也能正常运行而不会发生炉膛水冷壁及屏过严重结渣。2001 年机组

13、的等效可用系数 达 88.19%。利港电厂期的两台 350MW 机组采用旋流燃烧器前墙布置的燃烧方式，运行虽属正 常，但与燃用同类煤种的旋流燃烧器前后墙对冲布置的墙式燃烧锅炉相比，锅炉效率较低， 1号炉考核试验效率为91.84%，飞灰可燃物高，空气预热器漏风大。该炉的NO排放浓度X位居同类锅炉之首，平均为1035mg/m3，最高达1366mg/m3。这些不能说与该炉炉膛容积放 热率过高(qv=166Kw/m3 )及燃烧器的设计布置没有关系。笔者认为，旋流燃烧器的着火燃烧 相对独立，一只燃烧器就是一支火炬，相互影响较少，煤粉气流的后期混合较差，特别是当 各燃烧器的风粉分配存在严重的不均匀现象时，

14、炉内会出现局部区域严重缺风，而另有局部 区域却风量大大过剩。若是前后墙对冲布置燃烧方式，由于前后火炬的碰撞，后期混合得以 加强，这一现象将会得到大大改善；加上 1 号炉单只燃烧器功率偏高，燃烧器区域温度相对 较高，这些也许正是造成该炉运行中用风需要较大、而飞灰可燃物又较高、特别是 NOx 排X 放特高的原因。可见，前墙燃烧方式并不可取。该厂二期的3,4 号锅炉的炉膛容积放热率较 低，单只燃烧器的功率也较低，其结构型式也有所不同，NO排放虽然有所降低，但仍超过 X700mg/m3。烟煤锅炉中还有一个值得关注的事迹是华能高碑店及杨柳青电厂分别从德国引进250MW及300MW机组的双拱单阶梯“W”型

15、闭式液态排渣锅炉。两厂因堆灰场地的限制， 不得以而用此型锅炉。 250MW 机组投运以来，曾出现较严重的熔渣室炉墙振动，经试验查 证是因风量测量系统存在严重失实而导致炉内严重缺风所致。缺陷消除后运行正常。由于这 些锅炉在采用低NO旋流燃烧器的同时，又进行炉内整体分级送风，使NO排放浓度分别 XX为550mg/m3和700mg/m3。因此，这两个厂的液态排渣锅炉的设计和运行是相当成功的。2.3 贫煤、无烟煤锅炉燃烧低挥发分煤的锅炉型式比较多，大多采用“口”型布置，仅有蒲城电厂330MW机 组锅炉为塔式布置。除了常规的切圆和墙式燃烧以外，还有“U”、“W”型的拱式燃烧方式 和循环流化床锅炉。此类煤

16、的最大特点是着火与燃尽相当困难，不仅要从炉型设计而且要在 燃烧器及制粉系统的设计选型方面采取相应技术措施解决这一问题。由此，出现了一次风置 换(PAX)双调风旋流燃烧器、各式浓淡分离直流燃烧器等。而且，大多采用钢球磨煤机储仓 式制粉系统，只是近 20 多年来，在一些贫煤锅炉上配用中速磨煤机直吹系统，同时也出现 了双进双出钢球磨煤机直吹系统和半直吹系统。在诸多低挥发分煤的锅炉中，华能南京电厂 300MW 机组的墙式燃烧锅炉，可在 50%BMCR负荷下稳定燃烧Vdf=12%的阳泉煤，额定负荷时的效率为91%，只是NO排放 dafx 浓度高达1100mg/m3(未采用低NOx双调风旋流燃烧器，且单只

17、燃烧器的功率较大)。马鞍 山电厂300MW机组切圆燃烧锅炉可较好地燃用Vdf=11.6%12.5%的低挥发分贫煤，额定 daf负荷时的热效率达到设计值91.3%，最低不投油稳燃负荷为60%65%BMCR；石门电厂 300MW机组切圆燃烧锅炉可以较好地燃烧Vdf=14.5%的煤，额定负荷时的锅炉效率可 daf达91%，最低不投油稳燃负荷为55%BMCR；金沙电厂125MW机组的切圆燃烧锅炉可 较好地燃烧Vd f=6%的无烟煤,额定负荷时的效率为88%89%。此外，大港电厂的328.5MW daf机组的切圆燃烧锅炉采用双进双出磨煤机半直吹系统，能很好地燃烧阳泉和西山混煤，Vdaf=12%，额定负荷

18、时的锅炉效率为91%92%，最低不投油稳燃负荷为40%BMCR,而 且这种制粉系统简单可靠。这些都说明采用常规的燃烧方式是可以比较好地燃烧低挥发分煤 的，至少是对于Vdaf10%的煤来讲。近十几年来，“W”型双拱燃烧锅炉被大量用来燃烧低挥发分煤，目前最大容量机组为 邯峰电厂一期1,2号660MW机组锅炉，燃用邯峰地区万年无烟煤以及贫煤的混煤。初步调 试运行表明，虽然在660MW负荷时过热汽减温水量比设计值（30.3kg/s）高出25kg/s，空预 器入口烟温比设计值（396C）高出约15C左右，但运行尚属正常。调查研究表明，有相当一 部分机组运行良好，特别是在低负荷稳燃性能方面要比常规燃烧方式

19、锅炉强些；最低不投 油稳燃负荷般可较之低约10个百分点。但在经济性等方面并无突出之处，飞灰可燃物水 平多无明显的建树，而NOx排放浓度（8501300mg/m3）却较常规燃烧方式要高。此外，尚有 一些锅炉存在着设备和运行的问题，诸如炉膛容积放热率偏大、燃烧器设计问题以及磨煤机 出力不足，满负荷时煤粉过粗等。就现有投运的W”型锅炉看来，对于更难着火、更难燃 尽的无烟煤，以采用钢球磨煤机中间储仓式热风送粉系统或双进双出钢球磨半直吹热风送粉 系统为好。这无论对着火燃烧的稳定性还是对运行的经济性都无疑是十分有利的。同时，研 究也表明在炉膛轮廓选型设计和燃烧器的设计布置方面尚未臻完善成熟；为提高燃尽度及

20、避 免局部结渣，在上述两方面更有待深入研究和慎重斟酌；煤粉细度和风粉分配均匀性也极需 改善。3. 讨论3.1 炉膛结渣沾污 大型电站锅炉的炉内结渣沾污是各类锅炉中比较普遍的问题，只是程度上各有差别，综合分析现有各厂锅炉结渣的原因及对策，必须切实注意以下几点。（1）在锅炉炉膛及燃烧器设计选型之前，应深入细致地掌握设计煤种和校核煤种的着火、 燃尽、结渣与沾污特性。对于电厂业主来说应提供确实的真正具有代表性的设计煤种和校核 煤种，而不是凭空想象的人造煤种。（2）在炉膛设计中对关键结构特性参数的选择，如炉膛容积放热率、断面放热率、燃烧 器区域壁面放热率及炉膛火焰高度等，必须以保证运行可靠性为主要目标。

21、鉴于我国电站用 煤变化较大，应留有足够余地,这方面的经验教训是不少的。华能南京电厂 300MW 机组锅 炉（qv=96.3kW/m3）、吴泾二厂600MW机组锅炉（qv=87.41kW/m3）和绥中电厂800MW机组锅 炉都选取了较低的炉膛容积放热率，给运行带来了诸多的方便，是十分成功的范例。（3）当燃烧低挥发分煤而在水冷壁上必须敷设卫燃带时，其敷设的位置和面积大小应予 特别考究。最好尽量不敷，华能南京电厂、天津大港电厂锅炉尽管都未敷设卫燃带，却都能 很好地燃用Vdaf=12%的难燃贫煤。可见，当燃烧Vdaf12%的煤种时，除拱式燃烧锅炉外， 般可不敷设卫燃带。（4）燃烧器、燃烧系统及诸如吹灰

22、器、炉底除渣装置等辅助设备的选型与设计布置也必 须予以足够充分的考虑。（5）在运行中应加强燃煤管理及锅炉燃烧工况的调整。强化运行中的吹灰仍不失为是十 分有效的措施（应选用实践证明是确实有效的吹灰器）。3.2 低挥发分煤的燃烧（1）低挥发分煤具有着火燃尽困难、需要较高的着火与燃尽温度以及较长的燃尽时间 的特点，在电站锅炉的设计和运行调整方面必须给予充分的认识和高度的重视。其中采用相 对较大些的炉膛显得尤为重要。衡水电厂锅炉在西柏坡电厂的经验基础上，将炉膛高度加 高了 3m，德州及汉川电厂3,4号炉也在本厂1,2号炉的基础上加高了炉膛高度，都使运行性 能得到了一定程度的改善。但是单纯加高可能不如整

23、体放大更为有效。（2）为保证着火燃烧的稳定性和煤粉的燃尽，特别是对于低挥发分的难燃贫煤和无烟煤应优先考虑采用钢球磨中储式热风送粉系统，或双进双出钢球磨半直吹热风送粉系统。(3) “W”型火焰锅炉是一种比较好的低挥发分煤的燃烧炉型，但对于一些较高挥发分的贫煤并无必要采用，应视其着火特性而定。该型锅炉必竟尚有其不足之处。迄今为止，相当台数的运行性能不尽如人意，尤其是燃煤Vdf偏低者，因此，在研究改进型火焰锅 daf炉性能的同时，还宜在总结已有经验基础上，开展利用常规燃烧方式燃用低挥发分煤乃至极 低挥发分的无烟煤的研究。(4) 磨煤机的选型对低挥发分煤尤为重要，对要求的煤粉细度及其相应的出力应有足

24、够的余量。上安电厂1,2 号炉及阳城电厂的磨煤机就是选小了的典型实例，它们为了保证出 力而不得不牺牲煤粉细度，导致飞灰可燃物含量大幅度增高。这类事例在W”型火焰锅炉 中比较多见。阳城电厂的教训告诉我们，个别无烟煤的可磨性指数可能是非常低的(HGI=37)。3.3 NOx 排放控制x 国电热工研究院对燃用各种煤种和不同燃烧方式的大型锅炉的 NOx 排放状况进行了数x 次全面的测试调研，最近一次是在1998-2000年期间进行的。通过对调研数据和结果的分析 可以得到如下几点认识。(1) 现有大型褐煤锅炉中，元宝山电厂1号炉的NOx排放浓度为550mg/m3； 2号炉通 过燃烧器的分级送风改造后为4

25、OOmg/m3； 3号炉如前所述为622mg/m3。(2) 在烟煤锅炉中，大多采用了低NOx燃烧器，基本可达到NOx650mg/m3，但其中采用低NO旋流燃烧器的墙式燃烧锅炉的NO排放浓度高于低NO直流燃烧器切圆燃烧锅XXX炉。确切地说前者尚需通过一定努力才可达到这一要求。墙式燃烧锅炉中最好者为高井电厂 采用荷兰HTNR型低NOx旋流燃烧器改造后NOx=480mg/m3，而利港电厂350MW机组1 号锅炉为最差。在切圆燃烧锅炉中以吴泾电厂600MW机组锅炉的NO排放浓度为最低。X(3) 贫煤、无烟煤锅炉的NOx排放浓度普遍较高，都650mg/m3。特别是当煤的挥发分V 15%时，NO都在900

26、mg/m以上，最高者1300mg/m3。且空气分级技术对降低NO dafxx效果不如其它煤种锅炉。(4) 在低NO燃烧技术中，空气分级技术具有经济、方便、有效的突出优点，是现在X 应用最普遍的技术，应予大力推广，同时也应注意空气分级的深度会影响定的经济性。在 墙式燃烧锅炉中，炉膛整体空气分级，即OFA在国内用得比较少(在沙角B厂和北仑港电厂 的 3-5 号炉采用)，为满足国家环保法规的日趋严格的要求，实宜加强试验研究并逐渐推广 应用。(5) NOx 排放浓度与煤质特性、燃烧器与炉膛设计以及运行工况等因素有关，研究表X明在其他条件相近时，它与炉膛结构特性参数有较大关系。容积放热率低者有利于降低N

27、OX 的排放浓度。如前所述利港电厂和吴泾二厂的情况就是很好的实例。此外，南通电厂3号炉 的NOx排放浓度很低，性能考核试验时为435mg/m3，可能与用风较小及燃烧器有关，但此时 锅炉效率仅为 91.45%,远低于保证值 93.5%。(6) 鉴于低挥发分煤锅炉的NO排放浓度相当高，当前除应加强空气分级技术对该型X锅炉提高低NOx效果的研究外，还应开展燃料再燃技术的应用研究以求应用比较简单易行的炉内低NO燃烧技术，使其NO排放浓度能达到国家环保法规的要求。XX3.4 混煤燃烧 在电站锅炉设计和运行中常常会有不同煤种混烧的问题，特别应予强调的是不宜将燃烧特性相差很大的不同煤种混烧，若非要不可，则需

28、采取适当的措施。以下两种混烧方法是比 较好的。(1) 在不同的原煤仓内分别输入不同的煤种，磨制后输入相应的燃烧器(般是燃烧器层) 分别单独燃烧。例如在易结渣区域的燃烧器，送入不易结渣的煤,或在上层燃烧器输入较易 燃尽的煤，而在下层输入较难燃尽的煤。上海吴经与石洞口二厂等均有采用此法的实践经验。(2) 在电厂设计时，每台磨煤机设置两个原煤仓，输入不同煤种。运行中按燃烧要求，由两台给煤机分别控制输入磨煤机的煤量。德国Badenwerk电厂500MW机组的固态排渣锅炉 早已采用这一方式。该炉设有4台RP948磨煤机，同时燃烧V =14%的Aachen煤和V =32% dafdaf的Ruhr煤，设计混

29、煤V =20%。在满负荷时可配以较多的较难着火燃尽的Aachen贫煤，而 daf在低负荷时可配以较多的比较易着火燃尽的Ruhr烟煤。煤粉细度控制在R =10%。邯峰电厂902X660MW机组锅炉也就是这样的。每台双进双出钢球磨两端各设两台给煤机，分别从存有 万年煤和邯峰贫混煤的两个原煤仓给煤，运行十分方便灵活。但此法毕竟也给电厂的运行造 成了一定的复杂性。4. 结论与建议(1) 我国大型电站锅炉的设计、制造、安装和运行水平都有很大的提高，运行可靠性 经济性和环保性都达到了较好的水平。(2) 各类锅炉的运行经验表明，为保证锅炉运行的各项性能指标，并为适应燃煤特性 的变化，适当放大炉膛容积及高度是

30、十分必要的。(3) 运行中出现的一些问题，如四管爆漏、结渣、NO排放浓度高以及有关锅炉存在X的高温腐蚀等问题仍需各方给予重视。特别应从燃煤特性和锅炉设计相适应着手做起。(4) 在大力推广应用空气分级低NO燃烧技术的同时，应加强该技术在低挥发分煤锅X炉上用以降低 NOx 效果的研究，并深入开展不同再燃燃料的再燃烧技术的工程应用研究工X作。(5) 为适应电网对锅炉调峰性能的要求，还应实事求是地根据不同煤质和炉型进行各 种燃烧器低负荷稳燃性能的研究。参考资料1 2001年度中国电力可靠性管理年报中国电力企业联合会电力可靠性管理中心 2002.52 袁 颖 相大光 我国 W 火焰双拱锅炉燃烧性能调查研究中国电机工程学会“电站锅炉低质煤燃烧学术讨论会”论文集 1999.63 许传凯 许云松 我国 600MW 级机组燃煤锅炉的发展中国电力 1999.274 许传凯 许云松 我国低挥发分煤燃烧技术的发展热力发电 2001.255 王春昌等 低 NOx 旋流燃烧器性能评价和分析工作总结报告国电热工研究院 2001.5