高桩码头设计与施工规范规范宣贯资料

《高桩码头设计与施工规范规范宣贯资料》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高桩码头设计与施工规范规范宣贯资料（92页珍藏版）》请在装配图网上搜索。

1、高桩码头设计与施工规范（JTS 167-1-2010）宣贯培训资料中交第三航务务工程勘察勘察设计院2013年5月目 录 2 总则和基本规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计其他类型码头设计5 接岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述 1.1 高桩码头的应用与发展1 概 述 1.2 高桩码头规范历次修改情况 1.3 本次规范修订的主要内容 1 概 述-高桩码头的应用u高高桩桩码码头头是是我我国国港港口口工工程程中中主主要要的的码码头头结结构构型型式式之之一一,在在沿沿海海和和内内河河港港口口得得到广泛应用。到广泛应

2、用。u近年来随着我国港口工程建设和建港技术迅速发展，高桩码头的应用向外近年来随着我国港口工程建设和建港技术迅速发展，高桩码头的应用向外海、深水、开敞式海域发展，如洋山、马迹山、南沙等地区，技术的适应性海、深水、开敞式海域发展，如洋山、马迹山、南沙等地区，技术的适应性要求越来越高。内河地区亦不断向大水位差地区延伸，如长江中上游地区，要求越来越高。内河地区亦不断向大水位差地区延伸，如长江中上游地区，高桩码头分布的范围愈加广泛。高桩码头分布的范围愈加广泛。1.1 概述-高桩码头的发展u 高高桩桩码码头头多多种种结结构构型型式式的的出出现现是是高高桩桩码码头头结结构构在在工工程程应应用用中中不不断断优

3、优化化、创创新新、的结果，是随港口工程建设的发展而发展的，这一过程大致可分三个阶段。的结果，是随港口工程建设的发展而发展的，这一过程大致可分三个阶段。u第第一一阶阶段段从从新新中中国国建建立立初初期期到到六六十十年年代代中中期期，主主要要的的发发展展是是在在五五十十年年代代中中后后期期开开始始的的，港港口口工工程程建建设设经经历历了了第第一一个个较较大大的的发发展展，港港口口发发展展主主要要是是以以恢恢复复和和改造旧有港口为主改造旧有港口为主。u 第第二二阶阶段段是是文文革革后后期期七七十十年年代代初初到到八八十十年年代代中中期期，这这期期间间国国家家的的经经济济逐逐步步回回复，对外贸易改善，

4、港口建设成为国家恢复经济建设的重点。复，对外贸易改善，港口建设成为国家恢复经济建设的重点。1.1 概述-高桩码头的发展u第第三三阶阶段段从从八八十十年年代代中中后后期期开开始始，随随着着我我国国对对外外开开放放政政策策的的实实施施，对对外外经经济济交交往往进进入入了了一一个个新新的的发发展展时时期期，外外贸贸海海运运量量猛猛增增，国国家家将将港港口口作作为为国国民民经经济济建建设的重点，到九十年代中期我国沿海主要港口拥有深水泊位已达四百多个。设的重点，到九十年代中期我国沿海主要港口拥有深水泊位已达四百多个。u从从九九十十年年代代至至今今，我我国国水水运运港港口口工工程程建建设设进进入入了了新新

5、一一轮轮持持续续发发展展期期。华华东东、华华北北、华华南南沿沿海海，长长江江沿沿岸岸等等地地纷纷纷纷开开发发建建设设新新的的港港区区，为为适适应应世世界界集集装装箱箱运运输输迅迅速速发发展展的的形形势势，各各地地的的集集装装箱箱专专业业化化码码头头的的建建设设成成为为一一个个新新的的热热点点，以以及及随着国家建设的加速发展，矿石、能源类等专业化码头的需求日月增长随着国家建设的加速发展，矿石、能源类等专业化码头的需求日月增长。u这一阶段的新结构、新技术、新工艺、新材料的不断应用使结构的进步和这一阶段的新结构、新技术、新工艺、新材料的不断应用使结构的进步和发展较快，高桩码头在发展的同时注重工程的标

6、准化和规范化的工作，及时发展较快，高桩码头在发展的同时注重工程的标准化和规范化的工作，及时把成熟的经验和方法纳入规范，以利高桩码头结构的良性发展。把成熟的经验和方法纳入规范，以利高桩码头结构的良性发展。u高高桩桩码码头头规规范范的的编编制制与与国国家家的的水水运运及及港港口口建建设设息息息息相相关关，不不算算新新版版，高高桩桩规范前后已出过四个版本。规范前后已出过四个版本。u七七十十年年代代以以后后的的三三年年大大建建港港，交交通通部部要要求求交交通通部部所所属属的的各各航航务务工工程程局局设设计计研研究究院院(处处)和和科科研研所所会会同同高高等等院院等等存存关关单单位位分分别别组组成成修修

7、订订组组，对对原原有有港港口口工工程方面的技术规范进行了修订和补充。程方面的技术规范进行了修订和补充。u我我国国最最早早的的高高桩桩码码头头规规范范是是在在国国家家港港口口工工程程建建设设经经历历了了第第一一个个大大的的发发展展期期的背景下进行的，五十年代末六十年代初的这段时期为背景。的背景下进行的，五十年代末六十年代初的这段时期为背景。1.2 概 述-规范修订情况1.2 概 述-规范修订情况u 1986年年2月月交交通通部部对对已已经经先先后后发发布布的的港港工工技技术术标标准准单单行行本本进进行行了了局局部部修修订订和汇编。和汇编。钢筋混凝土高桩码头钢筋混凝土高桩码头於於1988年年10月

8、月1日正式实施。日正式实施。u98版版的的“高高桩桩码码头头设设计计与与施施工工规规范范”得得到到了了范范围围较较广广的的修修改改和和补补充充，尤尤其其是是在在结结构构设设计计方方面面采采用用了了以以概概率率统统计计为为基基础础的的极极限限状状态态设设计计法法，从从理理论论上上比比原来的定值法设计有较大的进步。原来的定值法设计有较大的进步。u九九十十年年代代初初交交通通部部通通知知，组组织织了了对对港港口口工工程程87版版规规范范全全面面的的修修订订，本本次次规规范范的的修修订订是是在在港港口口工工程程技技术术规规范范（1987版版）中中的的第第五五篇篇第第二二册册高高桩桩码码头头（JTJ 2

9、16-87）的的基基础础上上进进行行的的。该版规范於1998年4月发布、1999年6月实施。u 近近十十多多年年的的大大型型深深水水港港区区的的开开发发中中以以高高桩桩结结构构为为主主的的包包括括：宁宁波波北北仑仑 大大榭榭、天天津津塘塘沽沽、湛湛江江等等港港口口的的大大型型散散货货、油油品品码码头头和和集集装装箱箱码码头头、黄黄骅骅港港区区、南南方方的的深深圳圳的的赤赤湾湾港港、盐盐田田港港、蛇蛇口口港港等等港港区区的的建建设设；外外海海岛岛屿屿的的开开发发如如：马马迹迹山山大大型型矿矿石石中中转转码码头头、上上海海国国际际航航运运中中心心洋洋山山深深水水港港工工程程、大大型型外外海海油油品

10、品、LNG码码头头等等等。等。u 新版的规范是由主编单位中交第三航务工程勘察设计院向交通部水运司提出新版的规范是由主编单位中交第三航务工程勘察设计院向交通部水运司提出的修订申请，并通过专家评审后正式立项。本次是在的修订申请，并通过专家评审后正式立项。本次是在98版基础上的修订版基础上的修订。u 主要根据近十年来我国港口事业快速发展的需要，针对外海深水码头、大型主要根据近十年来我国港口事业快速发展的需要，针对外海深水码头、大型化、专业化码头建设的要求，以及工程建设中的经验、教训等。化、专业化码头建设的要求，以及工程建设中的经验、教训等。1.2 概 述-规范修订情况u 总结归纳这些工程提出的问题是

11、本次修订的主要任务：总结归纳这些工程提出的问题是本次修订的主要任务：u 复复杂杂的的地地域域环环境境、自自然然条条件件和和使使用用要要求求，对对规规范范提提出出了了不不少少新新的的要要求求：主主要要有有外外海海高高桩桩码码头头抗抗腐腐蚀蚀（使使用用寿寿命命）问问题题；大大型型化化结结构构的的计计算算问问题题（平平面面、空空间间）；全全直直桩桩基基桩桩布布置置、码码头头的的位位移移控控制制问问题题、深深水码头接岸结构布置等问题以及相应施工工艺的改革和创新。水码头接岸结构布置等问题以及相应施工工艺的改革和创新。u 本本版版规规范范於於2009年年11月月通通过过部部审审，2010年年5月月由由交交

12、通通运运输输部部发发布布公公告：告：2010年年9月月1日正式实施。日正式实施。1.2 概 述-规范修订情况 1、“高桩码头空间计算方法的研究”、2、“宽支座条件下梁的内力计算研究”、3、“高桩码头结构耐久性及使用寿命研究”、4、“高桩码头接岸结构的研究”、u 进行了四项专题研究：1.3 概 述-本规范修订的主要工作“宽支座情况下梁的内力分析宽支座情况下梁的内力分析”的模型试验；的模型试验；“相关施工工艺及质量控制的专题调研相关施工工艺及质量控制的专题调研”；“高桩码头设计与施工规范与国内外相关标准进行对比调研高桩码头设计与施工规范与国内外相关标准进行对比调研”。u 一项模型试验、两项专题调研

13、：1.3 概 述-本规范修订的主要工作u 主要修改内容有：主要修改内容有：u 增加了术语、耐久性和接岸结构设计等章节。增加了术语、耐久性和接岸结构设计等章节。对高桩码头设计和施工中特有的专用名词进行了解释；对高桩码头设计和施工中特有的专用名词进行了解释；对高桩码头使用寿命和结构耐久性设计进一步明确的要求；对高桩码头使用寿命和结构耐久性设计进一步明确的要求；接岸结构提出了进一步明确的要求。接岸结构提出了进一步明确的要求。u 对对可可靠靠度度的的计计算算分分析析方方法法进进行行了了部部分分修修改改，其其中中主主要要对对作作用用和和作作用用状状况况的的划分进行了调整；划分进行了调整；u 修订后的修订

14、后的高桩码头设计与施工规范高桩码头设计与施工规范新版规范共分十五章，九个附录新版规范共分十五章，九个附录1.3 概 述-本规范修订的主要内容u 对码头空间和平面计算方法的原则进行了细化；对码头空间和平面计算方法的原则进行了细化；u 增加了支座宽度对梁内力计算影响的计算原则和方法的规定；增加了支座宽度对梁内力计算影响的计算原则和方法的规定；u 对面板、桩帽等构件的相关规定也进行了调整和理顺等工作。对面板、桩帽等构件的相关规定也进行了调整和理顺等工作。1.3 概 述-本规范修订的主要内容u 补充调整了全直桩码头、墩式码头、分层式靠船码头构件设计及构造要求；补充调整了全直桩码头、墩式码头、分层式靠船

15、码头构件设计及构造要求；u 修改和补充了外海码头施工测量控制和质量控制等方面的原则和要求。修改和补充了外海码头施工测量控制和质量控制等方面的原则和要求。u 对对原原柔柔性性靠靠船船桩桩设设计计作作了了较较大大的的修修改改，另另立立一一章章，改改为为“柔柔性性靠靠船船桩桩码码头头设计设计”；1.3 概 述-本规范修订的主要内容目 录 2 总则和基本规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计其他类型码头设计5 接岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述u 总则总则规定了本规范的目的、使用范围及基本原则以及与相关规范的关系等

16、规定了本规范的目的、使用范围及基本原则以及与相关规范的关系等。u 1.0.1 仅仅在在文文字字上上进进行行了了调调整整，强强调调“安安全全性性、适适用用性性和和耐耐久久性性”力力求求简简练练和和严严谨。谨。u 1.0.3 明明确确了了高高桩桩码码头头的的应应用用范范围围可可以以拓拓展展到到“不不易易沉沉桩桩”的的区区域域，适适应应了了在在复复杂地形和环境条件下建造高桩码头的需要。杂地形和环境条件下建造高桩码头的需要。u 术语术语本次修订新增的章节。本次修订新增的章节。u 对对规规范范中中出出现现的的特特殊殊用用词词和和用用语语进进行行解解释释和和说说明明与与本本规规范范直直接接相相关关的的专专

17、业业术术语，省略了约定俗成的俗语满堂式、连片式等等，以不造成理解上的歧义为准。语，省略了约定俗成的俗语满堂式、连片式等等，以不造成理解上的歧义为准。2 总则和基本规定-总则 术语本节和原高桩规范比较有所调整，主要不同是本节和原高桩规范比较有所调整，主要不同是把原规范中把原规范中“3.3 3.3 码头结构码头结构形式形式”一节作了合并，把选型要求放在一般规定里；同时更加注重耐久性和使一节作了合并，把选型要求放在一般规定里；同时更加注重耐久性和使用寿命的要求，另立一节，细化具体规定。用寿命的要求，另立一节，细化具体规定。2 总则和基本规定-一般规定一般规定 3.1 一般规定一般规定2 总则和基本规

18、定-一般规定一般规定3.1.1 比较明确的提出高桩码头结构型式选择所应依据的条件。把各类结构的特点和适用范围等放在说明中解释，可以描述的更为详细，又不影响规范条文的简练。高桩码头的结构形式较多，除梁板式应用广泛，此外还有无梁板式、桁架式、墩式码头以及柔性靠船桩码头。它们各具特点，要求设计应该根据不同的外部因素采用合适的上部结构型式。3.1.3在关于码头平面布置方面有满堂式，引桥式和墩式，这和原高桩规范没有变化，满堂式码头适应于多种类型的装卸机械设备作业，装卸效率高，应用广泛。墩式码头造价相对较低，但通常只适用于采用固定式装卸设备进行液体或散货的装卸。3.1.13 是对高桩码头上部结构沉降缝和伸

19、缩缝的规定和要求。与原规范没有是对高桩码头上部结构沉降缝和伸缩缝的规定和要求。与原规范没有太大的变化。太大的变化。规范中增加了3.1.5 条 提出了对引桥平面尺寸布置时应该主要的事项。2 总则和基本规定-一般规定一般规定2 总则和基本规定-作用和作用效应组合作用和作用效应组合3.2 作用与作用效应组合作用与作用效应组合u 对码头上的作用按照极限状态的设计分析原则不变。对码头上的作用按照极限状态的设计分析原则不变。u 3.2.5 调调整整的的主主要要内内容容有有：在在设设计计状状况况进进行行组组合合时时将将原原规规范范中中的的持持久久、短短暂、偶然三种设计状况分为持久、短暂、暂、偶然三种设计状况

20、分为持久、短暂、地震地震和偶然四种设计状况。和偶然四种设计状况。u 持久状况：持续时段与设计使用年限相当的设计状况；持久状况：持续时段与设计使用年限相当的设计状况；u 短暂状况：结构施工、维修等短期可能出现的状况。短暂状况：结构施工、维修等短期可能出现的状况。u 结构承受的施工荷载、打桩应力、岸坡由打桩震动所产生的附加应力等；结构承受的施工荷载、打桩应力、岸坡由打桩震动所产生的附加应力等；u 短短期期特特殊殊使使用用时时期期或或维维修修时时期期可可能能出出现现的的作作用用，如如运运输输重重件件的的特特殊殊车车辆辆荷荷载载、维修机械荷载等。维修机械荷载等。将地震状况状态从偶然状况中分离出来，独立

21、成为一种设计状况；将地震状况状态从偶然状况中分离出来，独立成为一种设计状况；将偶然状况定义为非正常撞击、火灾和爆炸等偶然事件。条文中未列出偶然将偶然状况定义为非正常撞击、火灾和爆炸等偶然事件。条文中未列出偶然状况作用效应的偶然组合，仅在工程有要求时考虑。状况作用效应的偶然组合，仅在工程有要求时考虑。2 总则和基本规定-作用和作用效应组合 考虑的极限状态时，应采用相应的作用效应的最不利组合。考虑的极限状态时，应采用相应的作用效应的最不利组合。进行承载能力极限状态设计时承载能力极限状态设计时，应考虑作用效应的持久组合、短暂组合，持久组合、短暂组合，必要时尚应考虑作用效应的偶然组合和地震组合偶然组合

22、和地震组合。组合与设计状况相对应。进行正常使用极限状态设计时正常使用极限状态设计时，应考虑作用的持久状况，必要时考虑作用的短暂状况。2 总则和基本规定-作用和作用效应组合正常使用极限状态下持久状况设计时应根据不同设计目的，分别选用作用的标准标准组合、频遇组合、准永久组合组合、频遇组合、准永久组合：2 总则和基本规定-作用和作用效应组合u 本次修订在原规范频遇组合和准永久组合的基础上，增加了标准组合。设计时应根据结构的不同要求和目的，分别选用作用的标准组合、频遇组合、准永久组合。标准组合 、频遇组合 、准永久组合 中的可变作用系数可分别取 0.7、0.7、0.6。(1)标准组合：用于当超越极限状

23、态时将产生严重的永久性不可逆损坏，或有界作用经常以最大值出现的情况；(2)频遇组合：用于当短期效应是决定性因素时的情况；(3)准永久组合：用于当长期效应是决定性因素时的情况。2 总则和基本规定-作用和作用效应组合海港码头计算水位应满足下列要求：海港码头计算水位应满足下列要求：（1）持久组合，采用设计高水位、设计低水位、极端高水位、极端低水位、）持久组合，采用设计高水位、设计低水位、极端高水位、极端低水位、设计高水位与设计低水位之间的某一不利水位分别进行计算；设计高水位与设计低水位之间的某一不利水位分别进行计算；（2）短暂组合，采用设计高水位、设计低水位、设计高水位与设计低水位之）短暂组合，采用

24、设计高水位、设计低水位、设计高水位与设计低水位之间的某一不利水位分别进行计算。间的某一不利水位分别进行计算。3.2.12.2 河港码头计算水位应满足下列要求：河港码头计算水位应满足下列要求：（1）持久组合，采用设计高水位、设计低水位及与地下水位相组合的某一不）持久组合，采用设计高水位、设计低水位及与地下水位相组合的某一不利水位分别进行计算；利水位分别进行计算；（2）短暂组合，采用设计高水位和设计低水位分别进行计算，施工期间采用）短暂组合，采用设计高水位和设计低水位分别进行计算，施工期间采用某一不利水位进行计算。某一不利水位进行计算。正常使用极限状态设计时作用效应组合可不考虑极端水位。正常使用极

25、限状态设计时作用效应组合可不考虑极端水位。设计水位的考虑承载能力极限状态设计时设计水位的考虑承载能力极限状态设计时2 总则和基本规定-作用和作用效应组合3.3 3.3 桩基布置及桩的轴向刚性系数桩基布置及桩的轴向刚性系数3.3.13.3.13.3.7 3.3.7 桩基布置的原则与规定，与原规范变化不多。桩基布置的原则与规定，与原规范变化不多。2 总则和基本规定-桩及桩的轴向刚性系数桩及桩的轴向刚性系数3.3.11 3.3.11 桩的轴向刚性系数桩的轴向刚性系数 对原规范桩的轴向反力系数对原规范桩的轴向反力系数做了修改。做了修改。原规范的反力系数原规范的反力系数K Km/m/kNkN 从从量纲来

26、说应该是位移系数，为了与定义统一，把原来的量纲来说应该是位移系数，为了与定义统一，把原来的K K修改为修改为1/K1/K，此时的，此时的K K符符合反力系数即刚性系数的定义，量纲为合反力系数即刚性系数的定义，量纲为kN/mkN/m。右边的计算公式不变。右边的计算公式不变。2 总则和基本规定总则和基本规定桩及桩的轴向刚性系数 期间对C C值的符合性值的符合性及桩的轴向刚性系数桩的轴向刚性系数 K K值取值值取值对横梁内力计算和桩力计算的影响的影响做了一些研究分析，分析表明横梁截面积尺寸小时受到影响较大。C 桩入土部分的单位变形所需的轴向力（kN/m），变形包括土中桩身的压缩变形与桩端下土的沉降变

27、形两部分,规范中C=(115145)Qud；桩单位沉降所需轴向力值原规范是根据打入式钢筋混凝土方桩的试桩资料，经统计分析确定。本次规范修订时对所收集的方桩、大管桩和钢管桩作了统计分析，研究认为，方桩和大管桩的符合性较好，钢管桩的C值平均值略低于原规范建议的下限值，所以建议取下限值。2 总则和基本规定耐久性设计总则和基本规定耐久性设计3.4 耐久性设计u 高桩码头的耐久性历来是码头设计中关注的问题，解决结构的耐久性问题，会使这类结构更加富有生命力。新修订的规范从结构、使用、和维护等角度增加了耐久性设计的规定，与我国海港码头防腐蚀规范结合使用，对改善高桩码头的使用寿命有着积极的意义。为解决高桩码头

28、的使用寿命与“统标”一致的问题，本次修订对此作了专题研究 海港高桩码头自施工建设起就面对环境的作用，这些环境作用有物理的，如温度变化、冻融交替、干湿变化、荷载施卸、波浪、冲刷等；有化学的，如氯离子和硫酸根离子等侵蚀、碳化、碱骨料反应等；更多的则是物理和化学共同作用的。随着时间的延长，砼和由砼保护的钢筋逐渐产生破损和锈蚀，最终导致建筑物破坏。3.4.23.4.23.4.3 3.4.3 是对高桩码头耐久性设计中需要解决的问题的规定。是对高桩码头耐久性设计中需要解决的问题的规定。u 对于高桩码头的设计使用寿命问题，仅有原则要求，没有明确量化的参数，这就要求设计人员根据工程的具体情况给予确定。2 总则

29、和基本规定耐久性设计总则和基本规定耐久性设计u 规范制定时经多方讨论及专家评审认为规定年限太死，不利于高桩码头设计更加符合实际需求。但在建设单位没有明确要求的情况下应与港口工程结构设计统一标准的要求一致，即一般水工建筑物的使用寿命为50年。3.4.4 3.4.4 是对高桩码头耐久性设计在构造上的要求。是对高桩码头耐久性设计在构造上的要求。复杂的结构形式从保证施工质量和结构受力性能等方面分析，都对防腐蚀不利。复杂的结构形式不便于施工，构件各部位尺寸及钢筋位置、保护层厚度难以保证，混凝土构件的质量也就难以保证；复杂的结构形式使结构暴露表面积增大，增加了构件与有害物质接触的途径；复杂的结构形式使构件

30、受力复杂，易于产生应力集中，从而使构件产生裂缝的机遇增大。2 总则和基本规定耐久性设计总则和基本规定耐久性设计3.4.53.4.53.4.6 3.4.6 提出了一些比较成熟的可增加结构耐久性的措施。提出了一些比较成熟的可增加结构耐久性的措施。根据大量的调查分析，海港工程在正常设计、正常施工、正常使用（主要指不超载）的前提下，使用年限一般可达30年。就目前的技术水平，如果要求更长的工作使用寿命，则需通过采用特殊防腐蚀措施来保证。可选择目前比较成熟的防腐技术成果：设计可通过对防腐材料的了解和实效分析来确定材料的有效防护年限。2 总则和基本规定耐久性设计总则和基本规定耐久性设计目 录 2 总则和基本

31、规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计类型码头设计5 接岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述 本章针对的是高桩码头中使用最多，最具代表性的梁板式结构型式。所涉及的本章针对的是高桩码头中使用最多，最具代表性的梁板式结构型式。所涉及的计算原则等相对其他高桩结构类型都有一定的通用性。计算原则等相对其他高桩结构类型都有一定的通用性。3 梁板式码头设计-一般规定u 高桩码头主要由上部结构、桩基和接岸结构三部分组成：高桩码头主要由上部结构、桩基和接岸结构三部分组成：u 梁梁板板式式高高桩桩码码头头的的上上部部结结构构一一般

32、般由由面面板板、横横梁梁和和纵纵向向梁梁系系构构成成，其其前前沿沿设设置置护舷，后沿平台或引桥与接岸挡土结构相连；护舷，后沿平台或引桥与接岸挡土结构相连；3 梁板式码头设计-一般规定4.1.14.1.1 因其基础桩基布置型式的不同可分为有斜桩梁板式码头和全直桩梁板式码头。早期除中小型码头外，一般梁板式码头均布置有斜桩，以抵抗各种水平力。自八十年代成功研制预应力大直径管桩以来，使得采用预应力混凝土全直桩基础抵抗水平力和弯矩成为可能。增加了预应力全直桩梁板式码头。深圳赤湾的大型集装箱码头等已成功采用全直桩梁板结构型式。全直桩码头的桩基也可以采用钢管桩等其他桩型。u 桩基支承上部结构，并将上部结构的

33、各种外力和自重传给地基；桩基支承上部结构，并将上部结构的各种外力和自重传给地基；u 接接岸岸挡挡土土结结构构前前连连码码头头平平台台或或引引桥桥结结构构，后后与与驳驳岸岸土土体体相相连连，具具体体结结构构型型式式需需根根据据工工程程土质条件充分考虑不均匀沉降，并尽可能减少后方侧向土推力传给码头。土质条件充分考虑不均匀沉降，并尽可能减少后方侧向土推力传给码头。4.1.44.1.44.1.5 4.1.5 高桩码头平面尺度的布置，码头宽度一般不超过45m，码头排架间距一般布置在612m之间，从调研的情况分析，有90以上的码头的平面尺度在此范围内。所以本次修订中，对码头的平面布置提出了这两个量化控制的

34、参数。4.1.6 4.1.6 提出了码头梁系的计算原则：高桩码头结构受力具有空间特性，用简化的平面计算与实际结构的受力情况存在差异。u 研究分析认为在一般情况下高桩码头按纵向和横向两个平面进行结构内力计算，与按空间结构计算的误差不大，且大多在偏安全的范围内，是可以接受的u（规范中采用的高桩码头按平面问题计算的方法已经考虑了高桩码头空间受力特征的某些影响）。3 梁板式码头设计-一般规定u 4.1.24.1.3 对码头平面布置的综合要求满堂式或引桥式。3 梁板式码头设计-一般规定4.1.8 4.1.8 建议梁板式码头的建议梁板式码头的分段缝采用凹凸缝分段缝采用凹凸缝，并提出了构造要求。据调查发现齿

35、口处有裂缝及局部损坏现象发生，考虑到大型码头船舶和机械力的增加，码头齿口处可能受到较大的集中力作用，由于计算分析的模型选择有一定的复杂性，所以一般工程可从构造上注意加强，要求齿宽不要分的过小，并在截面改变处采用构造钢筋予以加强。必要时可按结构和受力等特点进行验算分析。码头分缝处结构加强处理示意图码头分缝处结构加强处理示意图 1-伸缩缝、沉降缝 2-加强钢筋 3-加强斜筋 全直桩码头的特点是桩基需抵抗较大的弯矩，不但桩结构应具有足够的强度，桩与上部结构的连接也必须具有足够的锚固强度，所以要求按刚接设计。4.1.9 要求全直要求全直桩桩布置的布置的码头码头基基桩桩与上部与上部结结构的构的连连接按接

36、按刚刚接要求接要求处处理。理。3 梁板式码头设计-一般规定4.2 板的设计 本本节节规规定定了了板板的的分分类类、计计算算方方法法及及相相应应构构造造要要求求，本本次次规规范范仅仅对对局局部部不不合合理处做了修改调整。理处做了修改调整。4.2.1 把原规范中“双向板可按附录B进行计算，有条件时也可按弹性薄板小绕度理论以静力分析的方法进行数值解”改为“双向板可按有限元法进行计算，也可按附录B进行计算”。直接推荐了有限元法进行板的内力分析，是因为有限元分析的方法已比较成熟，应用也已比较普遍，一般不会有什么问题；其次是把计算法放在前面，查表法放在后面，表达了查表法只是一种补充，计算分析方法更加通用。

37、3 梁板式码头设计-板的设计4.2.6 对编置荷载弯矩计算宽度中的分配系数作了调整。作用在板自由边附近的弯矩计算宽度，是按偏置荷载与中置荷载的关系进行推导。其系数原规范取0.45，略偏保守。根据南京水利科学研究院对试验板的72个实测值，统计得平均值为0.5219。天津大学和大连理工大学的试验结论是可取值为0.5。另外考虑到与中置荷载和边置荷载的划分“荷载接触面积中心位于自由边附近，且y0.5bc”的范围，故本次修订改取=0.5，这样两个参数就吻合了，不致产生矛盾。3 梁板式码头设计-板的设计4.2.11 要求板在集中荷载作用下进行受冲切承载力计算 单向板的冲切单向板的冲切承载力计算方法可参照双

38、向板进行，原规范对此未作明确要求。中置荷载作用下，宽跨比大于1.0的单向板,当满足受冲切承载力要求时,可不再进行板的受剪承载力计算，是因为宽跨比B/l1.0的对边支承单向板，在承受集中荷载时，物模中其破坏型式均为冲切型。这一规定不但与钢筋混凝土设计规范统一，也与实际破坏情况相吻合。3 梁板式码头设计-板的设计4.2.13 集中荷载在悬臂板上的弯矩计算宽度，可按下式计算：本条沿用了原高桩规范的规定，没有做进一步的研究，存在一定的问题，悬臂板的抗剪计算宽度如何考虑是一个问题？按工程经验可采用与抗弯相同的计算宽度当在支座附近时偏于保守。从破坏形态分析应更接近抗冲切的情况。与单向板有相似性，但尚缺乏试

39、验数据。可偏安全的采用与抗弯相同的计算宽度。3 梁板式码头设计-板的设计4.3 4.3 梁的设计梁的设计 对对于于梁梁的的设设计计，本本次次修修订订主主要要有有两两方方面面的的内内容容，宽宽支支座座对对梁梁的的内内力力影影响响和和码码头头结结构构的的空空间间计计算算模模型型要要求求，修修订订中中对对此此都都有有针针对对性性的的专专题题研研究究。提提出出的的相相关规定是以专家评审后的专题研究成果为依据的。关规定是以专家评审后的专题研究成果为依据的。3 梁板式码头设计-梁的设计4.3.1 4.3.1 梁计算时的一般原则4.3.2 4.3.2 梁按简支支承时的计算跨度 宽支座梁是大型化码头的一种结构

40、构造趋势，由于桩帽节点及支座宽度的尺度不断增大，使其对梁的内力影响变得不容忽视，在支座宽度较大的情况下，采用点支承作为连续梁的计算模型与实际情况相差较大，显然不太合理。原高桩规范中对此没有提及，仅规定，纵梁按弹性支承连续梁计算时，弯矩计算跨度取横梁或桩帽中心距，剪力计算跨度取净跨。可见计算弯矩时该计算模式未考虑支承长度的影响。4.3.3 4.3.3 弹性连续梁的计算规定弹性连续梁的计算规定本次提出计算中应考虑宽支座对梁内力的影响，并提出了计算的方法。本次提出计算中应考虑宽支座对梁内力的影响，并提出了计算的方法。3 梁板式码头设计-梁的设计 由于高桩码头纵向梁在支座处的受力情况较为复杂，对于宽支

41、座的影响要提出完全符合实际情况的计算模型是比较困难的，研究分析中采用忽略支座处次要方向的约束，仅对主要的竖向约束提出了支座范围内为均布弹簧支承的计算假定，以相对简单的计算模型来分析研究宽支座对内力的影响。虽然实际设计工程中对宽支座影响提出一些处理方法，但是意见不尽一致，也有较大的随意性。本次修订通过数模和物模的方法对此问题进行专题研究，调研和模型试验，希望提出较为合理的处理意见。3 梁板式码头设计-梁的设计 通过有限元计算和模型试验表明，在宽支座长度范围内各点其竖向刚性系数大致相同，因此假定纵向梁在支座处受均布的弹性支承，与实际情况比较接近，这样的近似简化是可以接受的。故采用的计算模型如（图4

42、.3.3）所示：3 梁板式码头设计-梁的设计图 4.3.3 简化的宽支座的约束模型 研究和实践表明，采用该假定建立的弹性宽支座计算模型是能够满足工程精度要求的。根据目前的计算条件，采用该计算模型也是可行的。3 梁板式码头设计-梁的设计 分布弹簧的刚性系数按下式计算：采用支座范围内有限个等间距布置的弹簧代替分布弹簧时，按下式计算：式中 ：k 分布弹簧（单位长度内）竖向刚性系数（kN/m/m）；K 支座总竖向刚性系数（kN/m）；B 支承宽度（m）。Kn 单个弹簧刚性系数（kN/m）；n 支承宽度范围内等间距布置的弹簧个数。3 梁板式码头设计-梁的设计4.3.4 当桩帽或支座不是很大时，计算误差在

43、工程可以接受的范围内，可采用点支承计算后用削峰的处理方法，以简化计算。研究对简化计算方法做了大量的工作，提出了具体可操作的方法。当连续梁的支座结构的特征值满足，纵向梁可按点支承连续梁计算，并按条文给出的方法进行内力削峰后，所得的计算结果与按宽支座连续梁计算方法所得的结果相近。以往许多工程均按此方法计算，工程实践表明也是可行的。按点支承连续梁计算的条件 表 4.3.40.060.080.130.320.64允许的上限值0.16670.20000.23330.30000.3333 注：表中两数值间可按内插法取值。3 梁板式码头设计-梁的设计 当连续梁结构计算支座的相对刚性系数 和相对宽度 ，较小时

44、满足上表4.3.4 给予的条件时，可简化为弹性点支承连续梁计算，以削峰的方法考虑支座宽度的影响。续梁结构按弹性点支承连续梁计算时，弯矩和剪力计算跨度均可取横梁或桩帽中心距。计算的弯矩和剪力可进行削峰处理，取计算值距支座中点1/4支座宽度处的数值。4.3.6 横横梁梁与与桩桩组组成成的的横横向向排排架架按按平平面面计计算算时时，可根据桩基布置形式和桩与横梁的连接情况等结构特点选取计算模型：1排架按平面杆系结构计算时，桩土相互作用可按m法计算，有经验时也可按假想嵌固点法计算。2由叉桩和直桩支承的横梁，计算时也可将横梁简化为弹性支承连续梁，水平力由叉桩承受。3 当有桩帽时，应考虑桩帽宽度对横梁内力的

45、影响。目前设计单位一般都有平面杆系结构的有限元法计算软件，已具备将横梁按柔性结构考虑的手段，并将桩和梁按一个整体结构进行计算的条件，不必进行过多的简化。3 梁板式码头设计-梁的设计4.3.16 4.3.16 码头按空间结构计算，可按下列方法建立计算模型：码头按空间结构计算，可按下列方法建立计算模型：1 以计算桩的内力为目的时，面板可按薄壳单元考虑，纵梁、横梁及桩均可按梁单元考虑。2 以计算纵梁和横梁的内力为目的时，宜忽略面板的作用，按空间杆系结构计算，有经验时也可考虑面板的作用。3 桩端约束条件可参照平面排架计算要求确定。规律相似。4 面板中性面、纵梁和横梁中性轴宜按实际高程考虑。3 梁板式码

46、头设计-梁的设计 梁的设计中其他的一些条文规定与原规范变化不大。梁的设计中其他的一些条文规定与原规范变化不大。4.4 桩帽 对桩帽的计算分析方法本次未作更多的研究。从调查情况分析，大多工程的设计未按98版规范提供的计算模式进行计算。原因是多方面的，首先是桩帽受力的复杂性，规范提供的模式是在试验的基础上得出的，但模型是在简化的对称结构的基础上进行的，有些荷载的分布和受力特征，与实际情况有出入；其次是由于码头的大型化发展趋势，桩帽尺寸及相应的钢筋直径都有明显的增加，成为块体结构，与简化的平面模型也有误差。调研中的情况表明，实际应用中桩帽的配筋大多按构造进行，设计人员按照经验以钢筋混凝土结构规范要求

47、的最小配筋率取值。4.4.1 4.4.1 对桩帽形状尺度方面的规定。在确定桩帽各向尺度时，应注意底面尺寸，除考虑外包最小宽度外还应考虑打桩偏位影响，这是由于水上打桩偏位比陆上大得多，而且近岸和远岸允许打桩偏位相差较大，因而将打桩偏位作为一个确定桩帽尺寸的因素。3 梁板式码头设计-桩帽设计4.4.2 4.4.2 桩桩帽的构造要求帽的构造要求 本次修订，对于桩帽这样大体积的钢筋混凝土构件更注重构造上的要求，保证桩帽具有较好的整体性，要求桩帽纵、横向受力钢筋做成封闭形，桩帽的水平箍筋对阻止冲压块体的外胀和下陷有明显作用，要求水平箍筋做成封闭式且套在纵、横筋的最外面。构造要求是调研基础上的经验总结，码

48、头的大型化使桩帽构件越来越大，应用中钢筋的最小直径都有所提高，应用中钢筋的最小直径都有所提高，所以本次修改中对桩帽中的受力和构造钢筋的最小直径要求都作了调整有所提高最小直径要求都作了调整有所提高。一般情况桩帽设计以满足构造要求为主，调研中的情况表明，实际应用中桩帽的配筋大多按构造进行，设计人员按照经验以钢筋混凝土结构规范要求的最小配筋率取值。调研中我们验算了所收集到的近二十个项目的桩帽，大多数桩帽的受力钢筋配筋率大于0.15，使用中没有明显的损坏。必要时可按受力状态进行验算。3 梁板式码头设计-桩帽设计4.4.34.4.34.4.44.4.4 当当桩桩帽所受外力帽所受外力较较大大时时，应对桩应

49、对桩帽帽进进行行强强度度计计算算u 桩帽是块状结构，宜按空间结构计算。u 但桩帽的模型试验结果表明，直桩桩帽顶面在一个方向加载时，该方向受力钢筋进入流限后，与其垂直方向的钢筋应变仍然很小。三维有限元的应力分析与试验中得出同样结论，说明桩帽单向受力时可按平面计算，误差不大；双向受力也可简化为按两个互相垂直的平面分别计算。u 叉桩桩帽的斜桩与横梁铅垂面之间有一平面夹角，属空间结构。为方便计算，也可简化为平面刚架，但尚有误差，其中弯矩可采用增大系数（1.151.20）来调整，局部承压可增大1.0O1.10，为简化计算在按平面刚架的计算结果中统一取增大系数为1.10。3 梁板式码头设计-桩帽设计3 梁

50、板式码头设计-靠船构件4.5.3 对于停靠干舷较低的小型船舶，低水位(潮位)时船舷有可能被卡住，造成事故。顶推驳有时是两节或多节驳船组合在一起靠泊，靠泊操作困难，撞击力大，而且船头为方型，撞击力集中，靠船构件往往遭到严重破坏，采用浮护木或其他措施，能够起到防止靠船构件等被撞坏的作用。4.5.5、4.5.6 悬臂式靠船构件损坏的主要原因是：靠船构件受力钢筋伸入横梁较短，由于靠船构件直接承受船舶撞击力，导致在靠船构件与横梁连接处开裂；另一种情况是在设有上、下横梁的码头，靠船构件受力钢筋虽有足够的锚固长度，但上、下横梁连接处是薄弱环节，损坏多发生在该连接处上。将靠船构件受力钢筋伸入横梁并与横梁顶层钢

51、筋焊牢是一项有效措施。4.5.1 靠船构件可分悬臂梁式和悬臂板式 目 录 2 总则和基本规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计类型码头设计5 接岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述4 其他类型的码头设计-无梁板式码头设计 无梁板式码头结构计算来源于无梁楼盖，无梁楼盖的计算方法目前有两种，即有限单元法和替代框架法。前者计算复杂，有计算条件可采用此办法；替代框架法是一种简化计算方法，我国已建造的十多座大、中、小型无梁板式码头都是采用这种方法，经过数十年的使用并未发现问题。目前做的不多，没有大的变化。无梁板板带的计算

52、宽度和计算跨度的方法同原规范。规范第5章 无梁板式码头设计规范规范 第第6 6章章 墩式码头设计墩式码头设计 4 其他类型的码头设计-墩式码头设计 6.0.26.0.2 墩式码头常有的结构型式有：实体式、空箱式、刚架式或桁架式。实体和空箱式墩体结构刚度大、耐久性好、施工简便，对外海无掩护情况尤为适用，但这两种结构型式的自重和迎水面积大，相应桩力、水流的侧压力和波浪力较大。刚架式和桁架式墩体结构复杂、施工困难、构件截面较小，耐久性相对较差，其自重和迎水面小，多用于内河以及多层带缆的码头。6.0.36.0.3 基桩布置是墩式码头设计的重要一环，直接影响到码头的安全和经济效益。桩的布置对桩的轴力影响

53、非常敏感，仅变化桩的斜度或平面扭角，桩力和桩端弯矩都会有较大差异。对桩基布置进行优化比选，尽可能使桩轴力均匀，减少桩长。6.0.4 6.0.4 墩式码头结构属空间结构，因此要求按空间结构建模计算。6.0.56.0.56.0.76.0.7 针对不同的结构型式给出了设计的基本原则和构造要求。4 其他类型的码头设计-墩式码头设计 规范规范 第第7 7章章 桁架式码头设计桁架式码头设计 桁架式码头结构的特点、设计要求和规定等本次修订未作大的修改，计算模型可选用规范推荐的模式。4 其他类型的码头设计-桁架式码头设计 7.0.57.0.5 系靠船梁在恒载、人群荷载，以及船舶系缆力的竖向分力作用下，在竖直平

54、面内产生弯曲，在船舶撞击力或系缆力的水平分力作用下，在水平平面内产生弯曲变形。此外，船舶系缆力尚对系船梁产生扭曲变形。因此，靠船梁属双向受弯，按双向受弯构件计算；系船梁属双向受弯、受扭，按双向受弯、受扭构件计算。7.0.2 桁架式码头前沿可设置多层系靠船设施。7.0.6 桁架式码头各排架的基桩布置一般均相同，据分析取一榀排架按平面问题与按空间问题进行分析，基桩桩力相差不大。以往工程均按平面问题进行计算，已有多年工程实践经验。7.0.7 7.0.7 小型码头的桁架的平面刚度较大，远大于桩的刚度，因此可将桁架作为刚性桩台计算桩力。7.0.14 桁架式码头一般在水位差较大时采用。降低桁架最下层节点（

55、桩帽）的标高，目的是增加桁架横向刚度，减少桩的自由长度和靠船立柱的悬臂长度。4 其他类型的码头设计-桁架式码头设计 4 其他类型的码头设计-大水位差码头设计 大水位差码头的顶层以下采用框架结构时，一般在纵向和横向均采用多层平面刚架结构，纵横向的刚度比较近似，属于空间刚架结构，可采用有限元法计算。由于框架式码头的全直立柱高度较大，为限制码头顶面的水平位移，故各节点按固接处理。规范规范 第第8 8章章 大水位差码头设计大水位差码头设计 大水位差码头的顶层结构与一般梁板式码头的上部结构基本相同，因此可以采用相同的设计方法，参照第四章的相关规定执行。大水位差码头从系靠结构的不同处理可分为两大类：多层系

56、靠结构和独立的浮式系靠结构。目的相同都是为了解决大水位差的变化，船舶的系靠作业问题。8.2 多多层层系靠结构 大水位差框架式码头前沿的多层系靠结构与桁架式码头前沿的多层系靠结构基本相同，故可按桁架式码头的有关规定进行设计。设多层系靠结构的梁板式码头可将横梁、靠船立柱、基桩和横撑作为单个杆件，按由各杆件组成的杆件系统，按平面有限元法计算基桩桩力、杆件内力、横梁弯矩和剪力等。设多层系靠结构的桥机墩码头，主要的墩体结构、桩基布置和桩基内力计算等可按墩式码头的有关规定设计。4 其他类型的码头设计-大水位差码头设计 8.3 8.3 独立浮式系靠独立浮式系靠结结构构8.3.1 8.3.1 采用独立的浮式系

57、靠船设施可大大减小船舶对码头平台的撞击力。根据大连理工大学对某多用途码头工程的浮式系靠船设施模型试验的实测结果，码头平台所吸收的船舶有效撞击能量，不大于总有效撞击能量的30。因此，对单独设置浮式系靠船设施的梁板式码头平台桩基，可采用全直桩型式。4 其他类型的码头设计-大水位差码头设计 浮式系靠船设施由钢浮体和导向传力钢管桩组成。在船舶靠码头过程中，船舶总有效撞击能量被浮式系靠船设施各部位所吸收。作用在横梁上的撞击力，应考虑上述各部位吸能的影响。船舶系缆力通过浮式系靠船设施各部位直接传给导向传力桩，与码头横向排架无关。当后方采用墩式结构时，前排墩不再承受船舶荷载，可采用支承墩式结构。8.3.38

58、.3.4 码头的设计高水位般均低于历史最高水位，故在设置导向传力桩时，需妥善解决超高洪水期钢浮体的系固措施。钢浮体相当于一艘小囤船，在无约束的条件下，故需满足浮体稳定性要求。钢浮体甲板面的宽度，在码头起重机吊幅满足设汁船舶装卸的前提下，宜适当加宽，便于水手安全作业。4 其他类型的码头设计-大水位差码头设计 第第9 9章章 柔性靠船桩码头设计柔性靠船桩码头设计 柔性靠船桩码头的靠船设施应与装卸平台分离设置，依靠靠船桩的变形吸能。4 其他类型的码头设计-柔性靠船桩码头设计 多桩柔性靠船结构示意图1钢管桩；2防冲设施；3连接平台；4抗扭臂；5立柱 柔性靠船桩在船舶撞击力作用下，上端不受约束，有较大的

59、水平变形，故采用钢管桩。国内使用过的柔性靠船桩有单桩、双桩和多桩等情况。桩中心距最小为2倍桩径，较大的为4.96倍桩径，根据桩的受力合理性、施工情况及已有的工程经验，桩距取23倍桩径为宜。柔性靠船桩码头的装卸平台一般不承受船舶撞击力，柔性靠船设施与装卸平台间应留有足够的间距，并满足作业要求，其距离根据柔性靠船桩的位移确定。柔性靠船桩的位移是指船舶撞击力作用点处的总位移，包括桩基变形和橡胶护舷变形两部分。当靠船结构变位太大时，会给船舶操控带来困难，国内外经验一般都将此数值限制在1.5m以内。如大船要求较大的吸能量或由于强风或涌浪作用，要求防冲设备、船舶、缆绳整个系统协调工作，必要时应通过论证确定

60、。4 其他类型的码头设计-柔性靠船桩码头设计 9.0.9 条的规定是因为在波浪等动力荷载作用下，桩基有可能发生疲劳破坏。柔性靠船桩的计算应按现行行业标准港口工程桩基规范（JTJ 254）的有关规定执行。设计桩长应满足计算要求且应根据码头的重要性、地质条件和冲刷情况等因素适当增加，桩长加长可取25m。这是根据我国已建码头中的柔性靠船桩的设计经验提出。设计还可参照现行行业标准港口工程桩式柔性靠船设施设计与施工技术规程（JTJ 279-2005）。4 其他类型的码头设计-柔性靠船桩码头设计 目 录 2 总则和基本规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计类型码头设计5 接

61、岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述 本节为新增。高桩码头一般都建在海滨相或湖滨相沉积的软土岸坡上，由于高桩结构的透空性，码头与岸坡的连接处理至关重要。接岸结构的主要功能在于挡土和衔接，既要确保岸坡的稳定，承受后方堆载及土的侧向压力所产生的推力，又要保证与前方码头结构的连接和传递的荷载，以维护码头的正常运作。5 接岸结构及设计 概述 近年来，高桩码头向大型化发展使得自然、环境等条件变得更为复杂，其接岸结构与传统的做法有了新的发展。通过调研和专题研究提出高桩码头接岸结构常用的形式，并更加关注陆域形成、驳岸、码头三者之间的协调问题。规范把目前国内

62、高桩码头接岸结构型式分为直立式和斜坡式两大类。直立式包括 板桩和重力式：5 接岸结构及设计 结构型式 板桩接岸结构在中小型码头应用较多，当桩台较窄，水深不大的情况采用，多为拉锚式板桩；洋山深水港工程在斜顶桩基础上开发出适用外海深水码头的斜顶桩板桩承台式接岸结构，适用水深大、陆域回填层厚、陆域形成时间短、地基软弱等不利条件下的满堂式码头。重力式接岸结构可采用小沉箱、空心方块和扶壁式挡土结构，下部设置抛石棱体明基床，适用于地基较好的情况。斜顶桩板桩承台式接岸结构1-板桩；2-斜顶桩；3-承台；4支承桩重力式（小沉箱）接岸结构示意图5 接岸结构及设计 结构型式 斜坡式接岸结构斜坡式接岸结构:可分全斜

63、坡式和有挡土的斜坡式结构 斜坡式接岸结构一般采用填抛砂石或袋装材料形成斜坡棱体加护面的形式，根据需要根据需要可设置堤顶挡土结构可设置堤顶挡土结构，适用于岸坡较缓、码头平台较宽，能够满足一定的水深、地基、石料来源及施工要求等条件。5 接岸结构及设计 结构型式某码头袋装砂斜坡式接岸结构10.0.8 10.0.8 在软弱地基上建造满堂式高桩码头，当码头后方有大面积回填、临时堆载或码在软弱地基上建造满堂式高桩码头，当码头后方有大面积回填、临时堆载或码头前沿进行开挖时，应采取减少岸坡土体变形对码头基桩和接岸结构等影响的有效措施。头前沿进行开挖时，应采取减少岸坡土体变形对码头基桩和接岸结构等影响的有效措施

64、。如水平位移、不均匀沉降等，造成桩帽开裂、叉桩中的向岸斜桩桩顶开裂等现象。因此，当软弱地基较厚，且码头后方回填量较大时，一般考虑地基加固措施。打设塑料板或砂井排水固结加固地基的工程，在实际中发现有土体的蠕变使近岸12排桩变形的现象；华北某港后方承台直桩，岸坡普遍采用排水固结法加固，但3040年固结后再加载时，仍有变形蠕动，使后排桩开裂；有条件超载预压将有助于减少上述现象发生。5 接岸结构及设计 地基处理 10.0.9 10.0.10 陆域形成、驳岸、码头三者之间的关系是相辅相成的，往往由于建设工期的紧迫，处理不好将会造成安全隐患。在码头建造之前，进行回填形成陆域、置换软土或采用软基处理等措施进

65、行加固，是较理想的施工顺序。码头后方大面积回填使岸坡土体发生沉降和位移，其中施工阶段所占比重较大。因此，在施工阶段对于每次回填高度、间隔时间以及回填顺序都应作出明确规定，尽量减少由于回填对码头结构的不利影响。5 接岸结构及设计 地基处理 对于码头岸坡整休稳定验算，是保证码头安全的重要步骤。岸坡失稳事故时有发生，且多发生在施工时期。轻则在岸坡坡顶沿顺岸方向产生裂缝，已下沉桩基向水域一侧倾斜变形，己测桩顶水平位移可达300mm400mm甚至更大；严重事故可使岸坡连同建筑物一起滑动倒坍，造成重大经济损失。因而，对施工时期岸坡稳定应引起足够重视。并要求加强监测。10.0.11 码头接岸结构及岸坡在施工

66、期和使用期整体稳定性验算应相关的规定。施工期应验算挖泥、回填土、抛填块石和吹填等各种情况的岸坡稳定性，并应考虑打桩震动等因素的不利影响。5 接岸结构及设计 地基稳定计算目 录 2 总则和基本规定总则和基本规定3 梁板式码头设计梁板式码头设计4 其他类型码头设计类型码头设计5 接岸结构及设计接岸结构及设计6 高桩码头施工高桩码头施工8 结束语7 工程实例 1 概 述 一般规定一般规定 本章系对高桩码头测量定位施工中，带有普遍性的问题做了统一的规定。规定了施工各阶段测量控制网建立的基本原则和方法。本次修定时，大部分沿用了98规范的内容，主要补充的是关于采用GPS定位测量的有关内容。11.1.1 11.1.1 施施工工前前设设计计文文件件所所提提供供的的测测量量平平面面与与高高程程控控制制网网点点应应在在现现场场进进行行踏踏勘勘交交接接点点位位，并并办办理理书书面面手手续续。施工测量控制应利用已交接的平面与高程控制网，作为建筑物定位的依据，在此基础上扩展施工控制网。6 高桩码头施工施工测量一般规定 拟建区域内的测量控制点一般是勘测阶段设置的，距施工有较长的时间，点位容易被掩埋、碰动和损坏，建