塔设备机械计算

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1、第四章 塔设备机械设计塔设备设计包括工艺设计和机械设计两方面。机械设计是把工艺参数、尺寸作为 已知条件，在满足工艺条件的前提下，对塔设备进行强度、刚度和稳定性计算，并从 制造、安装、检修、使用等方面出发进行机构设计。4.1设计条件由塔设备工艺设计设计结果，并查相关资料1,9知设计条件如下表。表 4-1 设计条件表已知设计条件塔体内径Di2000mm塔体高度H28000mm设计压力Pl.OMPa设计温度t200 C塔体材料16MnR许用应力L170MPa许用应力L170MPa设计温度下弹性模量E1.9x105MPa常温屈服点345MPa厚度附加量C2mm塔体焊接接头系数0.85介质密度p783.

2、92kg/m3塔盘数N40每块塔盘存留介质层高度hWW80mm基本风压值q0400N/m2地震防烈度8度场地土类别II类偏心质量me4000kg塔外保温层厚度8100mm保温材料密度p2300kg/m3裙座材料Q235-A许用应力113MPa常温屈服点as235MPa厚度附加量cs2mm人孔、平台数6地脚 螺 栓材料Q235-A许用应力Lbt140MPa腐蚀余量c23个数n324.2设计计算4.2.1 全塔计算的分段hP5hi44dh233c62bi2将塔段tt-40aoc- iT:- hl.1 C-IOXJO包括所有全塔分成百rn意图如图4-1。卜S危险截面。分段示意O2 示意图3-3-P1

3、图4-14.2.2 塔体和封头厚度塔内液柱高度：h 二 0.5 + 0.04 + 0.5 +1.3 二 2.34 (m)液柱静压力：p 二 10-6 pgh 二 10-6 x 783.92x9.81 x 2.34 二 0.018 (MPa) H计算压力：p = p + p = 1MPa (液柱压力可忽略) cHp D1.0 x 2000圆同计算厚度：= = 6.94 (mm)p 2 x 170 x 0.85 -1.0c圆筒设计厚度：5 =+ C 二 6.94 + 2 二 8.94 (mm)c圆筒名义厚度：5 =5 + C +A二8.94 + 0.8 + A二 10 (mm) nc1圆筒有效厚度

4、： 5 =5 -C=10-2=8(mm)enp D1.0x2000封头计算厚度：5 =计十 =6.93 (mm)h2时-0.5 p2 x 170 x 0.85 - 0.5 x 1.0c封头设计厚度： 5 =5 +C=6.93+2=8.93(mm)hc h封头名义厚度：5 =5 + C +A = 8.93 + 0.8 + A = 10 (mm)hn hc 1封头有效厚度： 5 =5 -C=10-2=8(mm)he hn4.2.3 塔设备质量载荷1. 塔体质量查资料1，8得内径为2000mm,厚度为10mm时，单位筒体质量为495kg/m，单个 封头质量为 364kg。通体质量： m = 495

5、x 24.5 = 12127.5 ( kg )封头质量： m =364x2 = 728(kg)2裙座质量： m =495x3.0=1485(kg)3塔体质量： m = m +m +m =12127.5+728+1485=14340.5(kg)011230-1 段： m= 495x1= 495(kg)01,0-11- 2 段：m二 495 x 2 + 364 二 1354 (kg)01,1-22- 3 段：m二 495 x 2 + 364 二 1354 (kg)01,1-23- 4 段：m 二 495 x 10 二 4950 (kg)01,3-44- 顶段：m二 495x9.5 + 364 二

6、5066.5 (kg)01,4-顶2. 塔段内件质量查表5-4得，筛板塔塔盘质量q二65kg / m2，则N兀兀塔体内件质量：m = D 2 x N x q = x 4x 40x 65 = 8164 (kg)024 iN 4兀2- 3 段：m =_x 4 x 5 x 65 二 1020.5 (kg)02,2-34兀3- 4 段：m =_x 4 x 19 x 65 二 3877.9 (kg)02,3-44兀4- 顶段：m = x4x 16x 65 = 3265.6 (kg)02,4-顶 43. 保温层质量m03兀4i+ 28n28 )2-(D + 28s i n)2 -H p02+ 2C V f

7、 2 f1 2.222 2.02 2 )x 24.5x4=5116.5(kg)300 + 2 x(1.5459 1.1729)x 3001- 2段2- 3 段3- 4段m =6.5459 1.1729)x 300 二 111.9 (kg)03,12m03,23m03,34冷 3 - 22022 )x 5 x 300 = 99&5=：I2 -2.022)x 10 x 300 = 1997( kg)kg)4- 顶段： m =5116.5111.9998.51997=2009.1(kg)03,4顶4. 平台和扶梯质量查表5-4得，平台质量q = 150kg/m2笼式扶梯质量q = 40kg/m2 P

8、F平台数n = 6笼式扶梯总高度= 26.65mm 二叟S + 28 + 28 + 2B(D + 28 + 28044 i ni n4n.022 2.222 )x I x 6x 150 + 40x 26.65 二 5033.7(kg)1nq + q x H2 P F F0-1 段：m04,0-1二 40x 1 二 40 (kg)1-2 段：m04,1-2二 40x 2 二 80 (kg)2-3 段：m04,2-33-4 段：m04,3-44-顶段：m04,4-顶x(4.022 2.222 )x 1 x 1 x 150 + 40x 5 二 861.3 (kg)42二仝xC.022 2.222 )

9、x -x 150 + 40x 10 二 1722.6 (kg) 42二叟xC.022 2.222 )x 3 x 150 + 40x 8.65 二 2329.8 (kg)425. 操作时塔内物料质量m 二 兀 Di 2 (h N + h )p + V p054L 01 f 1=-x 4x 783.92x(0.08 x 4 +1.8)+1.1729 x 783.92 二 13227(kg)41- 2 段：m 二 1.1729x 783.92 二 919.5 (kg)05,122- 3 段：m=-x4x783.92x(0.08x5 +1.8)= 5415.3 (kg)05,234兀3- 4 段：m

10、二一x 4x 783.92x 0.08x 19 = 3741.5 (kg)05,3 44兀4- 顶段：m = x4x783.92x0.08x 16 = 3150.7 (kg)05,4顶46. 人孔等附件的质量m = 0.25m = 0.25x1 434.50=35 8.15(kg) a 010-1 段：m= 0.25m=0.25x495=123.8(kg)a,0101,011-2段：m= 0.25m=0.25x1354=338.5(kg)a ,1 201,122-3 段：m= 0.25m=0.25x2475=618.8( kg)a , 2301,233-4段：m= 0.25m=0.25x495

11、0=1237.5( kg)a , 3 401,344-顶段：m二 0.25m二 0.25 x 5066.5 二 1266.6 (kg)a ,4-顶01,4-顶7. 充液质量m - Di 2 H p + V pW 4 0 W f W-扌 x 4 x 24.5 x 1000 +1.1729 x 1000 - 79275.8(kg)1- 2段： m -1.1729x1000-1172.9(kg)W ,1-22- 3段： m-3.14x5x1000-15700(kg)W,2-33- 4段： m-3.14x10x1000-31400(kg)W ,3-44- 顶段：m- 3.14x 9.5 x 1000

12、+1.1729x 1000 - 31002.9 (kg)W ,4-顶8. 偏心质量已知再沸器： m - 4000kge1- 2 段： m -1400(kg)e,1-22- 3 段： m - 2600 (kg)e,2-39. 操作质量m - m + m + m + m + m + m + m00102030405 a e-14340.5 + 8164 + 5116.5 + 5033.7 +13227 + 3585.1 + 4000 - 53466.8(kg ) 同理可得各段的操作质量如下：m - 658.8 (kg)，m- 4203 .9(kg)，m-1389.4(kg)0,0-10,1-20,

13、2-3m - 17526.5 (kg)， m- 17088.3 ( kg )0,3-40,4-顶10. 最小质量m - m + 0.2m + m + m + m + mmin 01020304 a e-14340.5 + 0.2 x 8164 + 5116.5 + 5033.7 + 3585.1 + 4000 - 33708.6如丿 同理可得各段的最小质量如下：m - 658.8(kg)，m-3284.4(kg)，m - 7757.7(kg)min,0-1,nim 1-2min,2-3m 二 10682.68 (kg), m 二 11325.12 (kg) min,3 - 4min,4-顶11

14、. 最大质量m = m + m + m + m + m + m + mmax 01020304 W a e=14340.5 + x8164 + 5116.5 + 5033.7 + 79275.8 + 3585.1 + 4000 = 119515.6同理可得各段的最小质量如下：m =658.8(kg)，m =4457.3(kg)，m =4274.1(kg)max,0-1max,1-2,xm 2-3m = 45185 (kg)，m= 4940.5(kg)max,3-4,xam 4-顶综上可知塔的各种质量载荷计算结果如表 4-2 所示。表 4-2 质量载荷计算结果质量/kg0-11-22-33-44

15、顶m0114340.54951354247549505066.5m028164001020.53877.93265.6m035116.50111.9998.519972009.1m045033.74080861.31722.62329.8m05132270919.55415.33741.53150.7ma3585.1123.8338.5618.81237.51266.6me400001400260000mw79275.801172.9157003140031002.9m053466.8658.84203.913989.417526.517088.3m .min33708.6658.83284.

16、47757.710682.6811325.12mmax119515.6658.84457.324274.14518544940.54.2.4自振周期m HT 90.33H0x 10-31E5 Di3式中H塔设备高度，mmm0操作质量，kgE设计温度下弹性模量，MPaDi塔体内径，mm8塔体有效厚度，mmT 二 90.33H1二 0.89（s）.m HoE5 Di 3e53466.8 x 28000x10 -3 二 90.33 3 28000 X、1.9 x 105 x & x 20003X 10 -34.2.10 地震载荷与地震弯矩1. 水平地震力FK1式中CZ综合影响系数，取CZ=0.5；叫

17、距离地面hK处的集中质量，kg；a1对应于塔设备基本自振周期-的地震影响系数a值;a=amaxTg/ T、IT1丿地震影响系数的最大值，设计烈度8度时取a =0.45； max各类场地土的特征周期，11累场地、近震时取T =0.3。g0.9amax基本振型参与系数；h 1.5 m h 1.5Ki iq=K1工m h 3iii=10.9a=（0.30.90.89x 0.45 = 0.169 0.2a= 0.090-11-22-33-44顶各段操作质量mi，kg658.84203.913989.417526.517088.3各点距离地面咼度500200055001300023000maxmax丿1

18、表 4-3 Excel 计算水平地震力过程及结果h.，mmih.1-5i11180.3489442.72407890.914822283488123m.h.1-5i i73656083.76E+085.71E+092.6E+105.96E+10A = f m h1-5i ii=191673880218h.3i1.25E+088E+091.66E+112.2E+121.22E+13m.h.3i i8.24E+103.36E+132.33E+153.85E+162.08E+17B = f m h 3i i i=12.4878E+17A/B3.68493E-07nki0.004120.0329590

19、.1503050.5461911.285349水平地震力Fk1,N2.249902114.85561743.0037935.33418207.3h i.5 乙 m h I*5K 1 i i耳 =K1mh3ii5001.5 x 9.167 x 10io2.488 x 10170.00412以 0-1 段为例进行计算：i=1F = C an m g = 0.5x0.169x0.00412x658.8x9.81 = 2.25 (N) K 1 Z 1 K 1 K其他段由 Excel 计算过程及结果如表 4-3。2. 垂直地震力塔设备底截面处垂直地震力可由下式计算：F o-o =a m gV V eq式

20、中a 垂直地震影响系数最大值，取a= 0.65a；V max V max maxm 塔设备的当量质量，取m = 0.75m kg。eq eq 0任意质量 i 处垂直地震力可按下式计算：F i-i =Vmhi iF 0-0丫 m hKKk=i以 0 1 段为例进行计算：a= 0.65a二 0.65 x 0.45 二 0.2925V max maxm = 0.75m 二 0.75 x 53466.8 二 40100.1 (kg)eq 0塔设备底截面处的垂直地震力：F 0-0 =a m g = 0.2925x40100.1 x9.81 = 1 1 5 0.2 (N) V V eqf mh = 658

21、.8x500 + 4203.9x2000 +1398.4x5500 +iii=117526.5 x 13000 +17088.3 x 23000 = 7.066 x 108658.8kg，距离水平面500mm处垂直地震力:mhF i-i = i工m hKK k = iF 0-0V658.5 x 5007.066 x 108x115064.2 = 53.64(N)其他段由 Excel 计算过程及结果如表 4-4。表 4-4 Excel 计算垂直地震力过程及结果0-11-22-33-44顶m ,kgeq40100.140100.140100.140100.140100.1F 0-0V115064.

22、2115064.2115064.2115064.2115064.2aV max0. 29250.29250.29250.29250.2925m hi i3294008407800769417002.28E+083.93E+08f m hi ii=1706554300F 1-1V53.643641369.23212530.1637105.0764006.13. 地震弯矩等径、等壁厚塔设备任意截面I-I的基本振型地震弯矩:8C a mg (jM I-I 二 Z 1 010H 3.5 - 14H 2.5 h + 4h3.5 E1175H 2.5等径、等壁厚塔设备底截面 0-0 的基本振型地震弯矩：M

23、 0 - 0E1二 16 C a m gH35 Z 1 0当塔设备H/D15,或H20m时，还必须考虑高振型的影响，在进行稳定和其他验算时，可按下式计算8：M i-i 二 1.25M i-i底面处地震弯矩：M 0 - 0E1二 16 C a m gH35 Z 1 01 GX 0.5 X 0.169 X 53466.8 x 9.81 x 2800035二 5.67 x 108(0H3.5 一 14H2.5 h + 4h3.5=1.25 x0.676 x 53466.8 x 9.81175 x 280002.5(0 x 280003.5 一 14 x 280002.5 x 1000 + 4 x 1

24、0003.5M 0-0 二 1.25M i-i= 1.25x5.67 x 10s 二 7.09x 10s (N mm)EE 1截面 1-1 处地震弯矩：8C a m gM 1-1 = 1.25M i-i = 1.25 xzEE1175 H 2.56.74x108(N m mj截面 2-2 处地震弯矩：8C a m g (jM 2-2 = 1.25M 2-2 = 1.25 x z 1 0 10H 3.5 14H 2.5 h + 4h3.5EE1175H 2.50.676x53466.8x9.81(j=1.25 x10 x 280003.5 一 14 x 280002.5 x 3000 + 4 x

25、 30003.5175 x 280002.56.03x108(N m mj同理可得：M 3-3 二 4.29 x 108 (N mm)EM 4-4 二 1.31x 108 (N mm)E4.2.6 风载荷与风弯矩1. 水平风力以 0 1 段为例进行计算：P 二 KK q fl D x 10 -6 1 1 21 0 1 1 e1P = KK q fl D x 10 -62 1 22 0 2 2 e 2P = KK q flD x 10-6 r ii 2 i 0 i i ei式中P、P2Pi塔设备各计算段的水平风力，N；Dei、De2Dei塔设备各计算段的有效直径，mm；当笼式扶梯与塔顶管线布置成

26、 90时，取下列两式中较大者8D 二 D + 25+ K + Kei oi si 3 4D 二 D + 25 + K + d + 25ei oi si 4 O psD.塔设备各计算段的外径，mm； oiK2、K22K2i塔设备各计算段的风振系数，当塔高H20m时，按下式计算8：K2i风压高度变化系数，按表5-7W查得;g脉动增大系数，按表5-8查得;v 第i段脉动影响系数，按表598查得；ie 第i段振型系数，根据h./H与u查表5-108；zi iK3笼式扶梯当量宽度，当无确切数据时，可取400mm8；K4操作平台当量宽度，mm；门A K 二一4 l0工A第i段内平台构件的投影面积，mm2l

27、 操作平台所在计算段的长度，mm。0l第i计算段长度，mm。iExcel 计算过程及结果如表 4-5。表 4-5 Excel 计算水平风力过程及结果0-11-22-33-44顶li1000200050001000010000l01000200050001000010000h , mit1381828工 A , mm2009X1051.8X1062.7X106门A K 二4l000360360540脉动增大系数g （B类）2.22.22.22.22.2脉动影响系数v （B类）i0.720.720.720.790.85h /Hit0.03570.10710.28570.64291u1.01.01.

28、01.01.0第i段的风振系数0zi0.020.020.150.541fi0.80.811.251.42K10.70.70.70.70.7K = 1 +izi-2ifi1.03961.03961.23761.7508162.316901q N/m20，400400400400400较大值D （较大值）eiD 二 D + 25+ K + d+ 25eioisi4Ops28202820318031803360各计算段的P 二 KK q flD x 10-6 f ii 2i 0 i i ei水平风力P , Ni656.69451313.3895509.79519486.5830952.32l(l、l

29、 )(l )M 0-o = P 斗 + Pl+ T+Pl +1+Pl +1 +1+ TW 12 2(12 J3(1 22 J4、1232丿0-0 截面的风弯矩：+l )l + l + l +l + 512342 丿=656.69 x 500 +1313.389 x 2000 + 5509.795 x 55002. 风弯矩+19486.58 x 13000 + 30952.32 x 23000 = 9.985 x 1081-1 截面的风弯矩：(l、l、1l )l + -3+Pl +1+Pl + l + l + I 2 2丿4I 2 32丿5I 2342 丿M 1-1 = P l2- + PW 2

30、 23=1313.389 x 1000 + 5509.795 x 5500+19486.58 x 12000 + 30952.32 x 22000 = 9.464 x 10s2-2 截面的风弯矩：l(l )1l)M 2-2 = P 3+ P l + 4+ P l +1+ 5W3 2413 2 丿5 ( 342丿=5509.795 x 2500 +19486.58 x 10000 + 30952.32 x 20000 = 8.277 x 1084.2.7 最大弯矩1. 偏心弯矩偏心质量m二4000kg 偏心距e = 2000 mme偏心弯矩 M 二 m ge = 4000 x 9.81 x 20

31、00 二 7.848 x 107 N mmee2. 最大弯矩 最大弯矩计算结果如表 4-6 表 4-6 最大弯矩表0-0截面1-1截面2-2截面M + MWe1.077 x 1091.025 x 1099.062 x 108M+ 0.25M i- + MEi -iWe1.037 x 1099.891 x 1088.884 x 108最大弯矩M-max1.077 x 1091.025 x 1099.062 x 1084.2.8 圆筒轴向应力校核1. 圆筒轴向应力设计压力引起的轴向应力：b ,二 0 MPa b ,= 0 MPa1 0-01 1-1PDb ,=i-1 2-248ei1.0 x 20

32、0062.5MPab2,0-0b2,2-20兀D 8i ei3.14 x 2000 x 8m 1-1 g0_ 52808 x 9.81 =兀D 8i ei3.14 x 2000 x 8m 2-2 g0=48604.1 x 9.81操作质量引起的轴向应力：b2,1-110.31（MPa）m 0-0g53466.8 x 9.81兀D 83.14 x 2000 x 8 9.49 MPa）i ei10.44（MPa）最大弯矩引起的轴向应力：G3,0-0max 兀D 2 5i ei3.14 x 20002 x 84M 1-14 x 1.025 x 109兀D 2 5i ei3.14 x 20002 x

33、84M2-24 x 9.062 x 108兀D 2 5i ei3.14 x 20002 x 840.80 （MPa ）36.1（MPa）G3,1-1G3,2-24Mmax0-0 - 4x 1-077 x 109 二 42.87（MPa）2. 圆筒稳定校核载荷组合系数 K=1.20.09450.094 x 8系数 A =e = 0.000752R 1000i设计温度下材料的许用应力G1查得1（16MnR, 200C）G1 =170MPaQ235-A，200C） IGt =113MPas即: IG t=113MPa0-0Ig t =113MPa1-1IG t =170MPa2-2查得116MnR,

34、200C） B=118Q235-A,200C） B=93贝U： KB二 93x 1.2 二 111.6MPa ,0-0二 1.2 x 1 1 今 1 3J6MPaKB = 93 x 1.2 = 1 1.6 MPa ,1-1二 1.2 x 113 二 135.6 MPaKB = 118 x 1.2 = 141.6MPa ,2-21.2 x 1 7 0 2 0 4MPa取两者中较小值,即：IG=111.6MPaIG =111.6MPacr ,0-0cr ,1-1IG=141.6MPacr ,2-2K G t e = 135.6 x 0.85 = 115.26 MPacr ,0-0K Gt e =

35、135.6 x 0.85 = 115.26MPacr ,1-1K G t e = 204 x 0.85 = 173.4 MPacr ,2-2圆筒最大组合应力G +G :12+ Q ) 二 10.44 + 42.87 二 53.31MPavQ=111.6MPa1 2 0-0cr ,0-0+ Q )二 10.31 + 40.8 二 51.11MPa t =111.6MPa1 2 1-1cr ,1-1+ Q ) 二 9.49 + 36.1 二 45.59 MPa Q=141.6MPa1 2 2- 2cr ,2-2对内压容器Q +Q L满足要求。1 2 cr圆筒最大组合拉应力Q -Q +Q :123C

36、 -q +Q )= 62.49MPaKQ tQ 二 115.26MPa123 0-00-0C -q +q )= 60.55MPaKQ tQ= 115.26MPa123 1-11-1C -q +q )= 89.11MPaKQ te = 173.4MPa123 2-22-2对内压容器Q -Q +Q kLe满足要求。1 2 34.2.9 塔设备压力试验时的应力校核试验介质密度（介质为水）：丫 = O.OOlkg/cm3，液柱高度：H=2800cm液柱静压力：YH 9.81 = 0.001 x 28009.81 = 0.2854MPa2-2 截面最大质量：m 2-2 = 119515.6 - 658

37、- 4457.3 = 114400.3 kgT2-2 截面 0.9Kq = 0.9 x 1.2 x 345 = 372.6MPas2-2 截面 KB=141.6MPa压力试验时圆筒材料的许用轴向压应力L =141.6MPa （取两者中较小者）试验 cr+ YH 皿 +6e)=心5 + 0.2854)2000 + 8) = 192.7MPa压力引起的周向应力：（PQ = TT262x8ei液压试验时， Q =192.7 MPa0.9KQ =372.6MPaTs试验压力引起的轴向应力：PDQ =_iT14Q1.25 x 200048重力引起的轴向应力：m 2-2 gg =T 2兀D 6i ei11

38、4400.3 x 9.813.14 x 2000 x 8二 22.34 MPa弯矩引起的轴向应力：4（）.3M 2-2 + MG =WeT3兀D 26i eiM 0-0m gmax+ 0ZAsbsb1.077 x 1092.512 x 10753466.8 x 9.8150240=53.31MPaKB =111.6MPa4 乙3 x 苗 x 108 + 7.848 x 107) = 12.95 MPa3.14x 20002 x8液压试验时圆筒最大组合应力：g +g +g = 78.13-22.34 +12.95 = 68.74MPa 0.9Kg(满足要求)T1T2T3sg +g = 22.34

39、 +12.95 = 35.29MPav LI (满足要求)T 2T 3cr4.2.12 裙座轴向应力校核1. 裙座底截面的组合的应力裙座有效厚度：6 =8mm 裙座筒体内径： D = 2000 mm esi s0-0 截面积：A =kD 6 = 3.14 x 2000 x 8 = 50240mm2sbi s is兀3 140-0 截面系数：Z = D2. 6 =x 20002 x 8 = 25120000 mm2sb 4 i s is 4KB = 111.6MPa , kIg t = 135.6MPa裙座许用轴向应力取两者较小值。s0-0 截面组合应力：2. 裙座检查孔和较大管线引出孔截面处组

40、合应力检查孔加强管长度： l = 1 20 mm ，检查孔加强管厚度： 6=12mmmm检查孔加强管水平方向的最大宽度： b = 120mmmA = 2l 6 = 2 x 120 x 12 = 2880 mm2m m m1-1 截面处裙座筒体截面积：A =kD 6 Y Rb + 26 b A = 502403720 = 46520 mm2sm im esm m es mZ = 26 l m es m=2 x 8 x 120 x ,10002 (450i I 2 丿1-1 截面处得裙座筒体截面系数：兀(6Z 二D 26 _Z b D 一-Zm im 2 m、 2-2 x 2 x 2000 x 4

41、 -1.87 x 106 厶 2.87 x 10?sm4 imeses1壬 20002 x 841-1 截面组合应力：M1-1m 1-1 gmax+0ZAsmsm皿 x 109 + 52808 x 981 二 46.85 kb2.87 x107465200.3M 1-1 + M m1-1 gWe + maxZA0.3 x 9.464 x 108 + 7.848 x 1072.87 x 10?sm118856.8 x 9.8146520sm=38 0时，塔设备必须设置地脚螺栓。B地脚螺栓个数：n=32地脚螺栓材料的许用应力G:bt对于 Q235-A 取 G =140MPabt地脚螺栓腐蚀余量：

42、C2=3mm地脚螺栓螺纹小径：74g Ad =b + C1兀 nG2丫bt：4 x 1.11 x 1.885 x 106V3.14 x 32 x 140+ 3 = 27.39mm圆整后可取 M30 地脚螺栓。4.2.12 接管由Aspen模拟结果知F、D、W、V、L、V 的体积流量分别如下:F=0.0245m3/sD=0.0020m3/sW=0.02289m3/sV=2.6883m3/sL=0.0076m3/sV / =2.6139m3/s一般液体的流速为1.03.0m/s, 一般气体的流速为1020m/s,饱和蒸汽的流速为2040m/s,过热蒸汽的流速为3050m/s。取液体流速为1.5m/s，气体流速为15m/s,由D = ;，4V可分别计算出各接管的内径，以进料接管为例:兀uD =単匕 4 x .245 = 0.144m=144mm m 3.14 x 1.5查管子规格表圆整为0180X 10mm，其他接管同理可得。 综上可得各接管的规格如表4-7表 4-7 接管规格表加料接管0180 X 10mm取样口DN=25mm回流接管0 108 X 10mm液面计DN=15mm气体出口0 450 X 10mm人孔DN=450mm出料接管0159 X 10mm温度计DN=32mm再沸器进气口0 450 X 10mm压力计DN=25mm