提高转炉炉龄的措施与效果

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1、毕业论文提高转炉炉龄的措施与效果学 生： 宋俊巍学 号：指导教师：年月日摘要介绍了转炉高作业率条件下，通过系统优化炼钢工艺，综合护炉等技术和管 理措施，在确保转炉安全、高效、经济运行的前提下，实现了转炉炉龄的大幅度 提高。转炉炉龄受多种因素影响，其中维护是重要的环节之一，科学有效的维护方 法对提高炉龄起着至关重要的作用，通过溅渣、垫补投补料、平砌油砖、喷补等 方法进行护炉，效果比较理想。关键词：炼钢 转炉 炉龄summaryIntroduces the condition, high utilization rate of converter steelmaking by system opt

2、imization, the comprehensive protects the stove and so on the technology and management measures in ensuring converter safe, efficient and economical operation, under the precondition of realizing the converter campaign of increased greatly.Converter campaign by many factors, including maintenance i

3、s one of the important link, scientific and effective maintenance methods for improving furnace life plays a vital role, through the slag splashing, DianBu cast filling materials, flat build by laying bricks or stones oil brick, spray mending methods such as protect furnace, with perfect result. Key

4、words: steelmaking converter Furnace life目录摘要IIII前 言 11 影响转炉炉龄的原因 21.1 炉衬材质 21.2 砌炉 22 系统优化炼钢工艺 42.1 规范装入制度 42.2 优化炉料结构2.3 开展系统降温工作 62.4 采用科学的“三位一体”挡渣技术 63 溅渣护炉技术 73.1溅渣护炉技术的基本原理 73.2溅渣护炉对炉渣的组成与性质要求 73.3熔渣黏度对转炉溅渣的影响 93.4终点渣成分控制 93.5合适的留渣量 103.6溅渣工艺参数确定 113.7溅渣时间与溅渣频率 123.8溅渣操作与喷补护炉协调配合 133.9溅渣氧枪的设计与

5、维护 143.10溅渣效果判定 164 其它补炉 174.1投补料补炉 174.2平砌油砖补炉 174.3喷补护护 175 效果及存在问题 185.1效果 185.2存在问题 18结束语 19参考文献 20致谢21前言炉龄也称炉衬寿命，是指转炉炉衬从投入使用到更换新炉衬止，一个炉役期 间所炼钢的总炉数，是衡量转炉生产水平的一项综合性指标，炉龄高低不仅代表 着一个炼钢厂的技术装备、工艺操作、生产管理等水平的高低，也决定着转炉的 生产率、生产成本的高低。“经济炉龄”是我国 20 世纪 70年代针对一些钢厂片面追求炉龄,不惜采用 大量贴补、套筒捣补等效率极低、消耗巨大、炉型很差、影响冶炼、降低转炉生

6、 产率和炉产量、总产量的形式主义措施提出来的概念,重点是强调要有经济效益。 提高转炉炉龄是国内外钢铁企业和炼钢工作者的重要任务之一。宣钢炼钢厂以往提高炉龄主要是靠提高操作水平和人工补炉来进行，存在问 题是：补炉次数多、非作业时间长、生产组织困难、员工劳动强度大，且常出现 补炉后冒火、喷渣，安全隐患多和生产成本高等，不能满足炼钢厂优质、低耗和 年产300万吨钢的快节奏需要。1影响转炉炉龄的原因1.1 炉衬材质转炉炉衬耐火材料的损坏机理与耐火材料的化学成分、矿物结构、炼钢工艺 过程等复杂的因素有关。以往使用炉衬材质是焦油砖，利用其在高温条件下砖内 的焦油受热分解，残留在砖体内的碳石墨化，形成碳素骨

7、架，支撑和固定镁质材 料的颗粒，增强砖体的强度，同时还能填充耐火材料颗粒间的孔隙，提高砖体的 抗渣性能，但它耐化学侵蚀性和耐高温性及急冷急热性差，炉龄一般在 1000 炉 左右。现在我厂使用的镁碳砖克服了传统碱性耐火材料的缺点，具有耐火度高，热 膨胀率小，抗渣性强，导热性能好，避免了镁砂颗粒产生的热裂，同时由于有结 合剂固化使用使其寿命提高，但如果材质、砖型标准选型不当，效果也不佳。1.2 砌炉由于冶炼过程中各个部位工作条件、损坏机理不同，在使用和拆除使用后的 炉衬时发现侵蚀情况也不同，重新砌炉是由于个别部位侵蚀严重不能使用造成 的，而相当多的部位仍可以使用。针对这种情况，再考虑到成本，修砌炉

8、衬时各 部位视其损坏程度，砌筑时使用不同材质、厚度的炉衬砖，即采用综合砌炉，达 到炉衬侵蚀均匀，提高内衬整体使用寿命，改善转炉的经济指标。为了提高单炉产量和操作顺利，解决增大装入量后护容比偏小，喷溅加剧等 问题，经我厂技术人员论证，在保持原有转炉主体设备，转炉重心不变、护衬安 全的前提下，适当调整砖型和砌砖方式，减少转护内衬厚度50mm （由500mm改 为450mm）,增加转炉有效容积，使增大装入量后而炉容比基本不变，有效解决 了增大装入量后喷溅加剧的问题。平均单炉产量由22t提高到了 32t。砌炉也很关键，要求严格执行砌炉工艺规定，永久层用高度耐火泥湿砌，工 作层干砌。为防止受热膨胀产生的

9、应力造成衬砖断裂，破坏炉衬的整体性，不希 望砌的过分紧密，各层砖缝均需均匀错开，砖缝要求为立缝、子缝都接近 2mm； 炉底与炉身用电熔镁砂细粉混合沥青粉填缝，凝固时间小于1.5h2h，用炉底车 顶紧后缝隙小于20mm。渣线、耳轴区受钢液、炉渣的冲刷、侵蚀以及炉内气体 的冲刷作用大，使用抗侵蚀性好的镁碳砖；炉帽区主要受炉内气体的冲刷作用和 吹炼时炉渣的喷溅作用，加之处于悬臂状态和经常摇动，反复的加料、出钢、机 械碰撞等原因，掉砖现象多，在砌筑炉帽区时，镁碳砖背部使用以树脂为结合剂 粘结原料，使炉衬有良好的整体性；炉壁区特别是装料侧的炉衬砖受钢水、炉渣 的冲刷作用侵蚀较重，使用有较高的抗氧化镁碳砖

10、；熔池下衬砖主要受钢液的侵 蚀，应有良好的抗侵蚀性的镁白云石碳。2 系统优化炼钢工艺炼钢过程工艺操作，对炉衬的使用寿命也影响很大，为提高炉衬使用寿命， 除了改进炉衬材质、修砌方法外，在工艺操作上采取了以下措施优化炼钢工艺。2.1 规范装入制度为防止温度过高过低，渣量波动大，影响炉龄，在保证总装入量的同时，规 定了三套装入制度（见表2-1）。表2-1 铁水、废钢装入量 t万案总装入量铁水废钢132.5 33.027.5 28.05.05.5232.5 33.026.5 27.05.5 6.0332.5 33.025.5 26.06.0 6.5由于废钢种类较多（生铁块、改性生铁、渣钢、渣铁、内部回

11、收废钢、外进 废钢等），块度和单重相差很大，又因废钢场地较小和生产节奏很快，废钢现场 工难做到合理搭配，致使加入量波动较大，温度很不稳定，故要求废钢块度小于 410X500X600mm，单重小于300kg,且大小块搭配入炉。2.2 优化炉料结构原材料是炼钢的基础，是改善各项技术经济指标和提高经济效益的基础，其 质量好坏除直接影响炼钢工艺和钢的质量外，还对炉龄有很大影响。铁水废钢成分对炉衬耐火材料寿命有显著影响，特别是硫的含量。为减少铁 水对炉衬的影响，针对高炉容量较小，出铁量小且频繁，铁水的温度、化学成份 波动大，尤其是铁水中的S、P、Si等含量高的问题，在两个混铁炉中采取 依S 含量的高低执

12、行铁水“分兑”；为保证低硫钢的生产，使用内部回收的低 S废钢、废钢中调锰铁、出钢过程中加脱硫剂等方法，减少炉子脱S 压力，避 免了高温脱硫造成的炉衬侵蚀加快。提高炉渣碱度、渣中MgO含量，降低渣中FeO含量，有利降低炉渣对耐火 材料的侵蚀。在使用造渣料中，在使用活性石灰、轻烧白云石的同时，配加少量 镁球、氧化铁皮等易化渣、高氧化镁含量的原材料，合理配置渣料结构，加快成 渣速度，缩短冶炼时间，降低渣中氧化铁含量，提高氧化镁含量及粘度，即有利 减少对炉衬的侵蚀，又利于提高效溅渣效果。抽查终点炉渣成分见表2-2。表2-2 终点炉渣成分%序号TFeCaOSiO2MgOFeOR116.99849.579

13、15.8155.62913.493.13216.05450.9416.425.33811.523.10316.63149.63816.624.81215.852.99417.8853.8416.94.6817.093.19519.6953.515.994.7916.493.35615.4852.9916.845.3915.023.15717.0155.9416.635.2114.033.36815.3652.717.994.1312.332.93917.3953.918.833.5911.762.861015.4651.9119.155.314.032.71平均16.8052.4917.124

14、.8914.163.082.3 开展系统降温工作据有关资料显示耐火材料高温溶解、高温溶液渗透、高温下气相挥发是炉衬 损坏的主要原因，炼钢过程、终点温度过高将导致炉衬耐材损坏加快，特别是当 终点温度在1700C以上，每提高10C炉衬耐火材料的侵蚀速率都会成倍增加， 因此，从铁水和废钢的搭配、加快钢包周转、钢包加盖、钢包在线烘烤、和中间 包加套管保护浇注等卓有成效的创新工作，改进设备、工艺，使平均出钢温度降 低了 2030C，为减轻对炉衬的侵蚀起到了积极的作用。2.4 采用科学的“三位一体”挡渣技术转炉出钢口由于受到钢液的冲刷作用，使用条件十分苛刻，经常出现内径变 大、形状不规则，甚至周围侵蚀严重

15、时出现漏钢，一般寿命都很低，也是影响炉 龄的因素之一，远远不能与炉衬同步使用。针对我厂转炉冶炼强度大、出钢温度 高、生产节奏快等不利条件下导致的出钢口寿命短、出钢过程下渣、吹炼过程出 钢口堵不严等难题。采用对出钢口砖型和砌炉工艺的改进，使用镁碳质整体出钢 口更换技术，并配合挡渣塞和挡渣球的转炉“三位一体”挡渣技术，出钢口平均 使用寿命从50炉提高到180炉，有效的减少了出钢口周围的炉衬侵蚀严重现象。3溅渣护炉技术转炉溅渣技术是近年来开发的一种提高炉龄的新技术。它是在20 世纪70年代广泛应用过的、向炉渣中加入含MgO的造渣剂造黏渣挂渣 护炉技术的基础上，利用氧枪喷吹高压氮气，在24min内将出

16、钢后 留在炉内的残余炉渣喷溅涂敷在整个转炉内衬表面上，形成炉渣保护 层的护炉技术。该项技术可以大幅度提高转炉炉龄，且投资少、工艺 简单、经济效益显著。此项技术是由美国Praxair气体公司开发、在美国共和钢公司的 GreatLakes（大湖）分厂最先应用，在大湖厂和GraniteCity厂实施后, 并没有得到推广。1991年美国LTV公司的Indiana HaBOr厂用溅渣作 为全面护炉的一部分。1994年9月该厂252t顶底复吹转炉的炉衬寿命 达到15658炉，喷补料消耗降到0. 37kg/1钢，喷补料成本节省66%, 转炉作业率由1987年的 78提高到1994年的97。溅渣护炉技术能 使

17、炉衬在炉役期中相当长的时间内保持均衡，实现“永久性”炉衬。3.1 溅渣护炉技术的基本原理溅渣护炉技术的基本原理，是在转炉出钢后，调整余留终点渣成 分，利用MgO含量达到饱和或过饱和的终点渣，通过高压氮气的吹溅, 在炉衬表面形成一层与炉衬很好烧结附着的高熔点溅渣层，如图21 所示。这个溅渣层耐蚀性较好，并可减轻炼钢过程对炉衬的机械冲刷， 从而保护了炉衬砖，减缓其损坏程度，使得炉衬寿命得以提高。3.2 溅渣护炉对炉渣的组成与性质要求炉渣成分是指构成炉渣的各种矿物的成分，它决定了炉渣的基本 性质。一般说来，初期渣的主要成分是SiO2、MnO、CaO、MgO和FeO等, 随着吹炼过程进行，石灰熔化、渣

18、量增加，使SiO2、MnO的含量逐渐降 低，CaO、MgO的含量逐渐增加。炉渣的成分通常取决于铁水成分、终点钢水碳含量、供氧制度、 造渣制度和冶炼工艺等因素。如吹炼低碳钢时，随钢中碳含量降低， 炉渣的氧化性升高，渣中 FeO 含量有时高达 30；而吹炼高碳钢时， 由于渣钢反应接近平衡，使渣中FeO含量很难提高。对常温下炉渣组成的研究表明，炉渣是由硅酸盐、铁酸盐、 尖晶石、磷酸盐、铝酸盐、硫化物和自由氧化物等物相组成。炉渣的性质可概况为以下 4 点：(1) 炉渣的熔化特性 炉渣的熔化温度与溅渣层的高温抗渣侵蚀密切相关。如果溅渣层具有较高的熔化温度，在吹炼后期不会因为熔池温度升高而被熔化滴 落，将

19、有助于提高溅渣层的使用寿命。通常转炉终渣熔化性温度在 1450C左右，炉渣中氧化铁愈高，熔化温度愈低。(2) 炉渣的黏度与流动性炉渣黏度反映出炉渣内部相对运动时各层间的内摩擦力，是炉渣 性质的一项重要指标。黏度直接影响着炉渣和渣钢间的反应速率、 流动传热能力。溅渣护炉对转炉终渣的黏度有着特殊的要求：黏度不 能太高，以利于高压氮气流冲击炉渣将渣滴溅射到炉壁上；黏度也不 能过低，使喷溅在炉衬上的炉渣层不容易流淌，而能与炉衬粘结，形 成溅渣层。值得注意得是，炉渣碱度在2.05.0之间时，MgO含量对炉渣流 动性能影响不大。(3) 炉渣的表面张力与界面张力炉渣的表面张力和渣一钢、渣一耐材间的界面张力也

20、是熔渣的重 要性质，前两者对冶金过程动力学及钢液、熔渣的乳化和分离、夹杂 物去除等有密切关系；后者与炉渣对炉衬耐火材料侵蚀，溅渣层与炉 衬耐火材料结合等有很大关系。(4) MgO在炼钢炉渣中的饱和溶解度无论对普通转炉，还是对采用溅渣护炉技术的转炉来说，炉渣MgO饱和度和溶解度都是非常重要的参数。实验表明， MgO 在碱度为 1 的CaO-SiO-FeO渣系中以(Ca、Mg、Fe)O的形式与SiO，在FeO含量为2230%时，加入10%的MgO可降低熔点大约100C。3.3 熔渣黏度对转炉溅渣的影响用冷态模拟研究转炉溅渣工艺，采用甘油、饱和盐水和水为介质， 形成不同黏度的液体，模拟稀渣、正常渣、

21、稠渣、黏渣进行转炉溅渣 护炉实验。试验表明，介质黏度较小时，溅渣量大，因为黏度小的稀 渣表面张力也小。喷射气体的能量，一部分消耗在形成渣滴的表面能 上，另一部分转变为渣滴的动能，使渣溅到炉壁。试验结果表明：(1) 熔渣在黏度较小时，溅渣量大；(2) 稠渣难以溅到炉衬的表面上，但是流下来的量也少。因此，希望溅渣的熔渣在高温下流动性好，黏度小，随着溅渣过 程中炉渣温度的降低，黏度提高，有利于溅渣。总之，合适黏度的熔渣对溅起的渣量以及快速粘结在炉衬表面是重要的因素。3.4 终点渣成分控制对终点渣成分进行控制是为了保证炉渣具有合适的耐火度和黏度。影响终点渣耐火度的主要因素是MgO, TFe和碱度(Ca

22、O/SiO)。碱2度和氧化铁含量是由原料和钢种决定的，其中氧化铁含量变化范围较大，波动范围是10-30。为使溅渣层有足够的耐火度，主要措施是调整渣中MgO含量。根据理论分析和国内外溅渣护炉实践，在正常的转炉终渣成分范 围内，为使溅渣层有足够的耐火度，终点渣MgO含量控制范围见表 终点渣MgO含量推荐值(表3-1)终渣TFe%81415222330终渣MgO%789101113终渣的调整方式如下：(1) 不调整转炉终点渣 MgO 含量可以满足溅渣层耐火度的要求，炉渣的过热度不高时，出钢后可以直接吹氮气进行溅渣操作。(2) 出钢后加入调渣剂提高渣中MgO含量出钢后渣中MgO含量达不到溅渣层所要求的

23、数值，需要加入调渣 剂提高渣中MgO含量。渣中MgO含量低于溅渣层所要求的原因有以下 两种情况：1) 原料中P,S含量高、倒渣、取样、测温、补吹次数多，使吹炼 前期加入的MgO大量流失，补吹时加入渣料，使渣中MgO进一步降低。2) 出钢后需要调渣的另一种情况是终渣为铁酸钙渣系。 出钢后调渣的困难是渣量和渣的成分不易准确估计，加入的渣料不易完全融化。3.5 合适的留渣量合适的留渣量其含意是指在炉衬内表面形成足够厚度的溅渣层， 并可在溅渣后对装料侧和出钢侧进行摇炉挂渣，剩余的炉渣倒人渣罐。 形成溅渣层的渣量可以根据炉衬内表面积、溅渣层厚度及炉渣密度计 算。溅渣护炉所需的总渣量可按溅渣层理论重量的1

24、.11.3倍来估算, 炉渣密度可取3.5t/m3。在上述计算中，200t以上的大型转炉的溅渣层 厚度可取25-30mm, 1001以下的中、小型转炉可取1520mm，留渣量 的计算公式如下：W=KABC式中W留渣量，t；K渣层厚度，m；A炉衬内表面积，m2；B炉渣密度，t/m3；，C系数，取 1.11.3。留渣量过大与过小的利弊：留渣量过大将增加调渣剂的消耗，提 高溅渣护炉的成本；留渣量过小，不能形成足够厚度的溅渣层且不能 有效地进行摇炉挂渣。3.6 溅渣工艺参数确定合理的溅渣工艺参数，主要是根据具体的转炉炉型尺寸，确定能 在尽可能短的时间内将炉渣均匀喷溅涂敷在整个炉衬表面上，并对渣 线、耳轴

25、两侧等易于熔损的部位可形成厚而致密的溅渣层所要求的喷 吹工艺参数。它主要包括以下几项：(1) 合理确定喷吹氮气的工作压力和流量；(2) 确定最佳的溅渣枪位；(3) 设计适宜的喷枪结构和尺寸参数(如喷孔数目、喷孔夹角和喉 口直径)。通常，在确定转炉溅渣工艺参数时，往往依据实际转炉的水力学 模型试验结果，初步确定溅渣工艺参数；并通过在溅渣过程中不断地观察、总结和比较，确定最佳的溅渣枪位，喷吹氮气流量和压力。根据溅渣中出现的问题，修改喷枪设计，逐步达到最佳的溅渣效果。在实际溅渣过程中确定合理的溅渣工艺参数，主要应考虑以下两点：八 (1) 炉型尺寸，主要是转炉的(H, D)参数，炉型尺寸通过转炉(Hd

26、/D)(2) 喷吹参数，包括气体流量、工作压力、喷枪高度和溅渣时间， 溅渣参数由喷吹参数(Qh/d)和溅渣时间的乘积确定。转炉炉型参数与溅渣参数间的经验关系如下：Hd/D=13.77+0.73(Qh/dt)O.33 t式中H转炉内衬高度，mm；dt 喷枪喉口直径(对单三式喷枪可取d=1/3d喉)，mm；D转炉内衬直径，mm；Q氮气喷吹流量(标态)，m3/min；H喷枪高度(溅渣枪位)，mm；t溅渣时间，min。对于几何尺寸已经确定的转炉，可根据确定的喷枪参数，利用该公式 确定最佳的溅渣工艺参数(溅渣枪位和氮气流量)，保证在较短的时间 内溅好渣。3.7 溅渣时间与溅渣频率溅渣时间是溅渣操作中的一

27、个重要工艺参数，各厂应根据自己车 间的生产节奏灵活掌握，目前多数厂的溅渣时间定为2. 54min。(1) 溅渣时间过短，炉渣没有得到充分的冷却和混匀，炉渣条件 比较差，即使溅到炉壁上，也不能很好地挂上，起不到护炉的作用。(2) 正常情况下，溅渣时间越长，炉衬挂渣越多，但也易造成炉 底上涨和粘枪。(3) 在留渣量较小时，会造成炉底磨损增大，炉底寿命下降。(4) 在炉渣温度过低或流动性较差的时候，炉渣溅不起来，如果 一味地延长溅渣时间，由于渣况不良，溅渣时间再长，也起不到溅渣 的效果。反而，由于溅渣时间的延长，炉衬温度降得过低，既浪费了 氮气也影响了随后的炼钢操作，同时还降低了生产效率。溅渣的频率

28、，即合理溅渣操作的间隔炉数，是溅渣护炉的重要操 作工艺参数之一。在炉役的中期过于频繁溅渣，对炉型会产生较大的影响(如炉型变 小)，并延长炼钢工序作业时间，影响系统运行效率。一般应在炉役的 前期就开始溅渣，可以两炉一溅，在炉衬厚度为 400mm 左右时保持炉 炉溅渣，力争炉衬厚度保持在 300-400mm 之间，形成动态平衡，有利 于形成“永久”炉衬。关于溅渣频率，可以概括为“前期不溅，中期两炉一溅，中后期 炉炉都溅”。掌握好溅渣频率的关键是在中后期炉炉溅渣。只有在炉 役中后期坚持炉炉溅渣护炉，才能使炉衬损耗最小并达到动态平衡， 实现炉衬长寿的目标。3.8 溅渣操作与喷补护炉协调配合转炉采用溅渣

29、护炉技术，使炉龄得到大幅度提高。但溅渣对局部 被严重损毁的区域不能灵活地实施有效溅补，为了提高炉龄，还应采 用溅渣和喷补相结合的工艺措施。转炉生产过程中损毁最严重的部位是渣线、耳轴部位及炉帽与炉 身的连接处。进行溅渣操作时，溅渣层的厚度沿转炉衬高度方向分布 是很不均匀的，在炉膛下部较厚，炉膛上部较薄。因此，用溅渣的方 法可以对炉膛及渣线部位进行有效的维护。耳轴与炉帽是侵蚀最严重 的部位，为使这些部位与炉身寿命同步，需采用了喷补和溅渣相结合 的办法。若炉衬的碳含量过高，溅渣结合困难时，可采用先喷补一层后再 进行溅渣，这样可以得到理想的溅渣层。采用喷补时，喷补料是粉状的，从而提高了固体的分散度，扩

30、大 了喷补料和炉衬的接触面积，增大了附着强度。为使喷补层和炉衬更 有效地结合，在喷补料中加入结合剂，使喷补料在低温下和炉衬有较 高的结合强度，到高温时靠喷补料和炉衬的陶瓷结合，使喷补层和炉 衬成为一体。喷补或溅渣一般是当炉衬侵蚀掉一半左右（或是内衬减至200 400mm 时），开始进行，衬砖较厚时做预防性喷补是不经济的。当砖衬 厚度减薄时，其损毁速度也减慢。3.9 溅渣氧枪的设计与维护溅渣护炉依靠氮气射流作为动力冲击炉渣使其飞溅到炉衬内表面 形成溅渣层。因此溅渣护炉要求氧枪应能保证在3min左右的溅渣时间 内，使炉衬各部分形成所要求的溅渣层厚度，还要有较长的枪龄和低 的氮气消耗量。如果炼钢与溅

31、渣采用同一支氧枪，则喷头参数主要按满足炼钢工艺 要求进行设计。我国中、小型转炉大多数都采用同一支氧枪进行炼钢 与溅渣操作，若有必要采用专用喷枪溅渣，则应根据溅渣护炉的工艺 特点，选择溅渣专用枪设计参数。氧枪的设计主要考虑以下几个方面：(1) 喷头的喷孔数随着转炉容量的增加，应适当增加喷头的喷孔数，这样可使溅渣层 的厚度更均匀。喷孔数增加会使每个喷孔的氮气流量下降，因此要与 提高喷孔的马赫数结合考虑。溅渣用喷枪的喷孔数如表所示，供参考。溅渣喷头的喷孔个数(表 3-2)转炉公称吨位/t喷孔数/个2005710020045100342)专用溅渣喷枪喷孔的倾角可取 1214。在实际操作中可以通过调整喷

32、吹压力与枪位对溅渣情况加以调节，喷孔倾角并非只在 12为最好，可以在一定范围内选取。(3) 氧枪冷却 溅渣护炉过程中氧枪的热负荷低于炼钢过程，但氧枪喷头及枪体下 部粘渣严重，需要加强局部冷却。目前这方面的研究工作还较少。(4) 氧枪刮渣器 采用溅渣护炉技术之后粘枪现象加重，应提倡采用刮渣器清理氧 枪。为了提高足够的刮渣能力，需要加固和发行氧枪提升系统。氧枪的维护： 采用溅渣护炉技术之后，氧枪粘枪现象严重，给氧枪正常使用带来 困难。根据现有经验，有以下几种方法可以解决此问题。(1) 采用专用溅渣喷枪，避免烧枪；(2) 出钢时将钢水出干净，防止氧枪粘结冷钢；(3) 安装刮渣器经常清理氧枪；(4)

33、对氧枪端部结渣部位喷水，使其快冷、脱落；(5) 在枪体喷吹耐火涂料，减少粘钢和粘结物，使其易于清理。3.10 溅渣效果判定为了有效地观察炉衬溅渣的效果，在炼钢过程的“一倒”、“二 倒及出钢的过程中应不断地观察炉衬表面，对前一炉溅渣层的工 作效果及砖缝暴露情况要做到详细了解。溅渣之后，也可以立即倒炉 观察炉况。良好的溅渣效果，应是炉衬的内表面由上至下均匀地溅涂 上一层炉渣，如果在上一炉砖缝已暴露，在溅渣后由于溅渣层的覆盖 砖缝应消失。同时在下一炉冶炼中利用各种机会，密切注意炉衬的熔 损状况，为保证以后的溅渣效果打下基础。应对本厂转炉在各种不同 的冶炼工艺条下，每溅渣一次后可冶炼的炉数，做到心中有

34、数。在有 条件的企业，可采用激光测距仪来定期测量炉衬的蚀损速度。4 其它补炉4.1 投补料补炉当装料侧或出钢侧出现坑凹时，有计划或临时加入投补料进行热填补坑凹、 利用投补料在炉内余热的作用下出现流动性并铺展在侵蚀部位，然后吹氧气燃烧 提高炉膛温度达到投补料与炉衬粘结为一体达到护炉目的。4.2 平砌油砖补炉当炉衬两侧侵蚀严重或出现漏炉时，用专用的补炉大铲把长方体补炉砖平铺 磊到一定高度，然后投扔补炉料吹氧气燃烧提高炉膛温度达到补炉砖与炉衬粘结 为一体达到护炉目的。4.3 喷补护护由过去的湿法喷补改为先进的半干法喷补，喷补部位由过去的喷补炉衬砖接头处改为喷补补炉砖及所有可喷到的部位，要求混入水分

35、10%18%，炉膛温度800C1000C，有效的减少了对炉衬的侵蚀，寿命提高了近千炉。5 效果及存在问题5.1 效果（1）通过炉衬材质的改进和实施综合砌炉后，炉衬的侵蚀明显减慢，垫补加 料侧和出钢侧由原来的 500炉开始增加到了 1200 炉，垫补的次数间隔也扩大了 三分之一左右；（2）炼钢过程系统优化后，原材料、过程操作、和系统温降明显好转，特别 是炉渣成分明显优化，对溅渣和减慢侵蚀十分有利，各种事故明显减少，生产相 当顺行；（3）通过综合砌炉优化炼钢工艺综合护炉技术的应用，炉龄得到了历史性的 突破，最高炉龄达到了17110 炉，大面积补炉比原来减少80%，平均每天减少补 炉约2h，增加了炼

36、钢有效时间，工人劳动强度大大降低。5.2 存在问题（1）由于原材料和炼钢工艺的要求，炉渣碱度提高，流动性变差，时常出 现粘氧枪和涨炉底现象；（2）由于渣量和溅渣时间是直线的线性关系，怎样保留合适的留渣量，保 证快速溅渣护炉的最佳化还有待解决；（3）炉龄的大幅提高，要求炉口、烟罩、炉壳、机械等设备实现同步面临 严峻考验。结论(1) 炉衬耐材质量提高、采用综合砌炉是提高炉龄的基础，优化炼钢系统， 降低出钢温度，提高溅渣效果是提高炉龄的关键；(2) 提高炉龄可以降低生产成本，减少事故，增加产量和降低员工劳动强度 同时也对炼钢生产、技术、管理等工作起到带动和促进作用。参考文献1 冯捷等.连续铸钢生产M

37、,冶金工业出版社，2007, 2835.2 郑沛然.炼钢学M,冶金工业出版社，1992, 36383 冯捷，张红文转炉炼钢生产M,化学工业出版社，2005，1251294 朱苗勇.现代冶金学M,冶金工业出版社，2005, 67685 冯捷，贾艳.连续铸钢实训M,冶金工业出版社，2001, 130135致谢在本文完成之际，无论我的设计是否能够真的投入使用，这里面每一个控件 的绘制，每一行语句的调试，每一段文本的输入之中都有我辛勤的汗水。特别感谢我的导师 ，在校期间他在学习、科研上一直对我悉心指导，严 格要求、热情鼓励，为我创造了很多锻炼提高的机会。 老师洞察全局、高屋 建瓴，为我的论文的顺利完成指出了很好的方向， 老师渊博的知识、宽广无 私的胸怀、夜以继日的工作态度、对事业的执著追求、诲人不倦的教师风范和对 问题的敏锐观察力，都将使我毕生受益。在此我谨向我的导师以及在毕业设计过程中给予我很大帮助的老师、同学们致 以最诚挚的谢意