内强制循环蒸发器的强度校核和结构设计毕业设计论文

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1、内蒙古工业大学本科毕业设计说明书毕业设计（论文）内强制循环蒸发器的强度校核和结构设计毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要

2、求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名： 日 期： 引言芒硝是一种分布很广泛的硫酸盐矿物。在干旱地区，常可以见到由它们形成的盐华及皮壳。盐湖、盐泉和干盐湖是形成芒硝的地方。芒硝的晶体为短柱状或针状，一般这些晶体聚集在一起成块状、纤维团簇状。它们或无色或白色，具有玻璃光泽，入水即化。芒硝在干燥的环境下会失去水分而变成粉末状，这时就称为无水芒硝。芒硝可以用来提取硫酸铵、硫酸钠、硫酸及硫化钠等化工原料，还是

3、制造洗衣粉的重要原料。蒸发器是通过加热使溶液浓缩或从溶液中析出晶体的设备。主要有加热室和蒸发室两部分组成。加热室向液体提供蒸发所需要的热量，促使液体沸腾汽化；蒸发室是汽液两相完全分离。加热室中产生的蒸气带有大量的液沫，到了较大空间的蒸发室后，这些液体借自身凝聚或除沫器等的作用得以与蒸气分离。通常除沫器设在蒸发室的顶部。蒸发器也是一种间壁式热交换设备。低温低压的液态制冷剂在传热壁的一侧气化吸热，从而使传热壁另一侧的介质被冷却。被冷却的介质通常是水或空气，为此蒸发器可分为两大类，即1.冷却液体（水或盐水）的蒸发器，这种蒸发器又可分为卧式壳管式换热器（制冷剂在管外蒸发的为满液式，制冷剂在管内蒸发的称

4、干式），和立管式冷水箱。2.冷却空气的蒸发器，这种蒸发器有可分为两大类，一类是空气做自然对流的蒸发排管，如广泛使用于冷库的墙排管、顶排管，一般是做成立管式、单排蛇管、双排U型管或四排U型管式等形式；另一类是空气强制流动的冷风机，冷库中使用的冷风机系做成箱体形式，空调中使用的通常系做成带肋片的管簇，在这种的冷却器中，制冷剂靠压差、液体的重力或液泵产生的压头在管内流动，因为被冷却的介质是空气，空气侧的放热系数很低，所有蒸发器的传热系数也很低。为了提高传热性能，往往是采取增大传热温差、传热管加类片或增大空气流速等措施来达到目的。此外，还有冷却固体物料的接触式蒸发器。蒸发器广泛用于化工、轻工等行业。按

5、操作压力分常压、加压和减压3种。按溶液在蒸发器中的运动状况分有：循环型。沸腾溶液在加热室中多次通过加热表面，如中央循环管式、悬筐式、外热式、列文式和强制循环式等。单程型。沸腾溶液在加热室中一次通过加热表面，不作循环流动，即行排除浓缩液，如升膜式、降膜式、搅拌薄膜式和离心薄膜式等。直接接触型。加热介质与溶液直接接触传热，如浸没燃烧式蒸发室。蒸发装置在操作过程中，要消耗大量加入蒸汽，为节省加入蒸汽，可采用多效蒸发装置和蒸汽再压缩蒸发器。蒸发操作的特点：工程上，蒸发过程只是从溶液中分离出部分溶剂，而溶质仍留在液体中，因此，蒸发操作即为一个使溶液中的挥发性溶剂与不挥发性溶质的分类过程。由于溶剂的汽化速

6、率取决于传热速率，故蒸发过程属传热过程，蒸发设备为传热设备，但是，蒸发操作与一般传热过程比较，有以下特点：1、 溶液沸点升高 由于溶液含有不挥发性溶质，因此在相同温度下，溶液的蒸汽压比纯溶剂的小，也就是说，在相同压力下，溶液的沸点比纯溶剂的高，溶液浓度越高，这种影响越显著。2、 物料及工艺特性 物料在浓缩过程中，溶质或杂志常在加热表面沉积、析出晶体而形成垢层，影响传热；有些溶质是热敏性的，在高温下停留时间过长易变质；有些物料具有较大的腐蚀性或较高的粘度等等。3、 能量回收 蒸发过程是溶剂汽化过程，由于溶剂汽化潜热很大，所以蒸发过程是一个大能耗单元操作。因此，节能是蒸发操作应予考虑的重要问题。此

7、次设计的强制内循环蒸发器有加热室、蒸发室、循环管等组成。循环管在加热室内部。叶轮在循环管内部，在电动机的带动下，通过轴、轴承、联轴器等的作用，产生轴向力，使料液不断地进入加热室加热，再进入蒸发室蒸发并进行气液分离，并不断循环。蒸汽生成的冷凝水在加热室的冷凝水出口流出。在加热室设置了二次蒸汽出口，用于提高蒸汽的利用率。母液在蒸发器下部流出，进入二效蒸发器。强制内循环蒸发器是依靠外加力使液体进行循环。它的加热室有卧式和立式两种结构，液体循环速度大小由电动机及传动机构进行调节，这种蒸发器适用于易结晶、易结垢溶液的浓缩，主要缺点是能耗较大。根据分离室循环料液进出口地位置不同，它又可分为正循环强制蒸发器

8、及逆循环强制蒸发器，循环料液进口位置上部的称为正循环，反之为逆循环。逆循环强制蒸发器具有更多优点。提高生产能力可以通过增加传热面积、提高总传热系数或传热温差来实现。增大总传热系数是提高蒸发器生产强度的主要途径。总传热系数取决于对流传热系数和污垢热阻。在蒸发器的设计和操作中，必须及时排除蒸汽中的不凝气，并要定时清洗蒸发器。传热温差主要取决于加热蒸汽和冷凝汽中二次蒸汽的压强。加热蒸汽的压强越高，其饱和温度也越高。但是加热蒸汽压强常受工厂的供汽条件所限。若提高冷凝器的真空度，使溶液的沸点降低，也可以加大温度差。但这样因溶液的沸点降低，使粘度增高，导致沸腾传热系数下降。蒸发装置的操作费用主要是汽大量水

9、分所需消耗的能量。通常将每1kg加热蒸汽所能蒸发的水量称为蒸汽的经济性，或用溶液中蒸发出1kg水所需消耗的生蒸汽的量表示蒸汽的利用率，生蒸汽利用率是蒸发操作是经济的主要标志。在单效蒸发中，若物料的水溶液先预热至沸点后加入蒸发器，忽略生蒸汽与产生的二次蒸汽的汽化潜热的差异，不计热损失。则每1kg加热蒸汽可汽化1kg水。实际上，由于有热损失等原因，蒸汽利用率小于1.在大规模工业蒸发中，蒸发大量的水分必然会消耗大量的加热蒸汽。作为工程技术人员，必须设法尽量节省加热蒸汽的消耗量，以提高蒸汽的消耗量，以提高生蒸汽的利用率，采用以下措施可以达到次目的的： 利用二次蒸汽的潜热 利用冷凝水的显热（如预热原料液

10、）利用二次蒸汽的潜热的最普通的方法是多效蒸发，即将前一效的二次蒸汽引入后一个蒸发器作为加热蒸汽，这样后一效的加热它就成为前一效二次蒸汽的冷凝器，由于各效（除最后一效外）的二次蒸汽都作为下一效蒸发器的加热蒸汽，这就提高了生蒸汽的利用率。但是效数增多，设备的生产强度降低，而加热蒸汽经济性提高，因此，必须合理选择效数以便设备费和操作费之和最少。本次设计的蒸发器为32kt/a芒硝加工-效内强制循环蒸发器。因为，本蒸发器也采用多效蒸发，并且效数适中，使得蒸汽利用率比较高，而且它还能够减少能源消耗，提高生产率，降低生产成本；次蒸发器的循环管在加热室内部，因此它比外强制循环蒸发器占地面积小了许多；采用耳式支

11、座支撑，使它的结构简单，易于制造。符号说明钢板标准常温屈服点（或0.2%屈服度），钢材在设计温度下的屈服点（或0.2%屈服度），设计温度下圆筒或球壳材料的许用应力，钢板标准抗拉强度下限值，试验压力下圆筒的应力，厚度附加值，钢板厚度负偏差，腐蚀裕量，设计温度，设计压力，试验压力，许用外压力，计算压力，圆筒或球壳的内直径，圆筒或球壳的外直径，圆筒或球壳的计算厚度，圆筒或球壳的有效厚度，圆筒或球壳的名义厚度，圆筒或球壳的设计厚度，焊接接头系数壳程圆筒内直径横截面积，隔板槽面积，管板开孔后面积，圆筒壳壁金属横截面积，管板布管区面积，一根换热管管壁金属的横截面积，壳体法兰或管箱法兰的宽度系数系数壳体法兰

12、或管箱法兰外直径，管板布管区的当量直径，换热管外径，（第二章）壳体法兰材料的弹性模量，管箱法兰材料的弹性模量，管箱圆筒材料的弹性模量，管板材料的弹性模量，壳程圆筒材料的弹性模量，换热管的弹性模量，系数系数系数系数系数换热管加强系数波形膨胀节刚度，/壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数，管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数，旋转刚度参数，旋转刚度无量纲参数管束模数，管板周边不布管区无量纲宽度换热管有效长度，换热管与管板胀接长度或焊脚高度，管板边缘力矩系数管板总弯矩系数边界效应压力组合系数基本法兰力矩，/基本法兰力矩系数管程压力操作工况下的法兰力矩，/管程压力操作工况下的法兰力矩系数换热管根数有效压力组合，边界效

13、应压力组合，当量压力组合，壳程设计压力，管程设计压力，换热管束与管板连接的拉脱力，许用拉脱力，换热管中心距，制造环境温度，沿长度平均的壳程圆筒金属温度，沿长度平均的换热管金属温度，管板边缘剪切系数壳程圆筒材料线膨胀系数，换热管材料线膨胀系数，系数换热管与壳程圆筒的热膨胀变形差管板计算厚度，（第二章）壳程圆筒厚度，换热管壁厚，壳体法兰厚度，管箱法兰厚度，管箱圆筒厚度，管板刚度削弱系数系数管板强度削弱系数管板布管区的当量直径与壳程圆筒内径之比系数系数壳程圆筒轴向应力，壳程法兰应力，管板径向应力，管板布管区周边处的径向应力，管板径向应力系数管板布管区周边处的径向应力系数换热管径向应力，（第二章）在设

14、计温度时，壳程圆筒材料的许用应力，换热管稳定许用应力，壳体法兰许用应力，在设计温度时，管板材料的许用应力，在设计温度时，换热管材料的许用应力，系数管板布管区周边剪切应力，管板布管区周边剪切应力系数，系数系数开孔削弱所需的补强截面积，补强有效宽度，开孔直径，强度削弱系数接管外侧有效补强高度，接管内侧有效补强高度，接管有效厚度，接管名义厚度，预紧状态下，需要的最小螺栓总面积，实际使用螺栓总截面积，需要螺栓总面积，操作状态下，需要螺栓总截面积，垫片有效密封宽度，垫片基本密封宽度，螺栓中心圆直径，垫片压紧力作用中心圆直径，预紧状态下，需要的最小垫片压紧力，作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力，窄

15、面法兰垫片压紧力，螺栓中心至作用位置的径向距离，螺栓中心至作用位置的径向距离，螺栓中心至作用位置的径向距离，法兰预紧力矩，法兰操作力矩，垫片接触宽度，螺栓数量预紧状态下，需要的最小螺栓载荷，操作状态下，需要的最小螺栓载荷，系数垫片比压力螺栓设计载荷， 轴及大带轮的总重，mm（第三章）计算中心距，mm初定中心距，mm带轮宽，mm径向额定载荷，N轴向额定载荷，N额定静载荷，N电机伸出轴径，mm圆整后轴径，mm小带轮基准直径，mm大带轮基准直径，mm电机轴外伸长度，mm带轮槽间距，mm单根V带所需预紧力，N作用在轴上压轴力，N径向载荷，N轴向载荷，N载荷系数温度系数重力加速度基准线上槽深，mm基准线

16、下槽深，mm实际传动比带所需的基准长度， mm轴承寿命预期计算说明轴上作用的扭矩，Nm搅拌轴转速，r/min小带轮转速，r/min大带轮转速，r/min工作情况系数包角系数长度系数额定功率，kw计算功率，kw单根V带的额定功率增量，kw单根V带的额定功率增量，kw搅拌轴传递功率，kwV带单位长度质量，kg/m带的速度，m/s轴的体积，m3大带轮体积，m3抗扭截面系数，mm3胶带根数主带轮上的包角抗拉强度极限，MPa屈服强度极限，MPa 弯曲强度极限，MPa剪切强度极限，MPa许用弯曲应力，MPa截面上最大剪应力，MPa除纸后的扭转作用剪应力，MPa扭转切应力，MPa轴所受的扭矩，Nmm许用扭转

17、切应力，MPa轴扭转变形的扭转角，（）/mm切变模量，MPa截面的惯性矩，mm4许用比扭转角，（）/mm电动机效率带传动效率轮槽角外径，mm最小轮缘厚，mm第一章 筒体的强度设计一、集盐室筒体材料的选择及各参数的确定1、材料选择根据工作压力：P=0.44MPa 工作温度：T=150 介质：芒硝水溶液初选Q235-B =235MPa =113 MPa =375 MPa （压力比较低，且介质腐蚀性不大）2、设计参数的确定设计压力：P=1.1Per=1.10.44=0.484 MPa (5%P=0.0242 MPa)液柱静压力：P静=gh=10009.87.587=0.074 MPa （P静5%P）

18、计算压力：Pc=P+ P静=0.484+0.074=0.558 MPa设计温度：T=160筒体内径：Di=2000mm焊接接头系数：=1钢板负偏差：C1=0.6mm腐蚀裕量：C2=1mm3、集盐室筒体壁厚计算(Di=1800mm)mm厚度附加量：C=0.6+1=1.6mm计算厚度：mm名义厚度：mm由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取10mm有效厚度：4、 对于外压圆筒稳定性校核a) 假设名义厚度，b) 查GB150-1998图6-2，由和查得A=0.0006c) 根据圆筒材料，由图6-3查得B=84 MPad) 计算许用外压 5、集盐室下筒体厚度计算（Di=500mm）计算厚度：名义厚度：由于

19、考虑焊接工艺，名义厚度圆整后取8mm二、=2000筒体材料的选择及各参数的确定1、材料选择根据工作压力：P=0.32MPa 工作温度:T=146 介质：饱和水蒸汽初选Q235-B =235MPa =113 MPa =375 MPa （压力比较低，且介质腐蚀性不大）2、设计参数的确定设计压力：P=1.1Per=1.10.32=0.352 MPa (5%P=0.0176MPa)液柱静压力：P静=gh=10009.87.587=0.074 MPa （P静5%P）计算压力：Pc=P+ P静=0.352+0.074=0.426 MPa设计温度：T=200筒体内径：Di=2000mm焊接接头系数：=1钢板

20、负偏差：C1=0.6mm腐蚀裕量：C2=3mm3、筒体壁厚计算(Di=2000mm)厚度附加量：C=0.6+3=3.6mm计算厚度：名义厚度：由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取10mm4、 对于外压圆筒稳定性校核e) 假设名义厚度，f) 查GB150-1998图6-2，由和查得A=0.0004g) 根据圆筒材料，由图6-3查得B=55MPa计算许用外压: 5、蒸发室顶部由于该设备压力比较低，且顶部还要承受电动机和大小带轮的重量，故顶部也采用10mm的Q235-B并布置12块相同材料的筋板，来确保安全，具体位置、尺寸见部件图。三、锥体的设计1、蒸发室上锥壳此锥壳采用半顶角=60，折边结构相关参数

21、：设计压力：P=1.1Per=1.10.32=0.352 MPa 液柱静压力：P静=gh=10009.87.587=0.074 MPa计算压力：Pc=P+ P静=0.352+0.074=0.426 MPa焊接接头系数：=1上锥壳大端的设计查GB150-1998 图7-11 大端需要采用折边设计过渡段厚度（取折边大端的过渡段转角半径为100mm）由于查GB150-1998 图7-4 得 K=1.3567与过渡段相接处的锥壳厚度：综上取大者，锥壳名义厚度为由钢材的标准规格，锥壳大端名义厚度圆整后取12mm上锥壳小端的设计根据条件，小端可采用带折边结构。过渡段厚度（取折边大端的过渡段转角半径为80m

22、m）由于查GB150-1998 图7-4 得 K=1.35与过渡段相接处的锥壳厚度：综上取大者，锥壳名义厚度为由钢材的标准规格，锥壳名义厚度圆整后取10mm2、蒸发室下锥壳此锥壳采用半顶角=30，无折边结构相关参数：设计压力：P=1.1Per=1.10.32=0.352 MPa 液柱静压力：P静=gh=10009.87.587=0.074 MPa计算压力：Pc=P+ P静=0.352+0.074=0.426 MPa焊接接头系数：=1锥壳厚度锥壳大端转角半径：ri =Di10=20000.1=200mm锥壳大端计算内径：名义厚度为由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取10mm锥壳大端：查GB150-

23、1998 图7-11 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-14 得 Q=1.44锥壳小端查GB150-1998 图7-11 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-14 得 Q=2.5综上取大者，锥壳名义厚度为由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取14mm3、集盐室上锥体此锥壳采用半顶角=23，无折边结构相关参数：设计压力：P=1.1Per=1.10.44=0.484MPa 计算压力：Pc=P+ P静=0.484+0.0

24、74=0.558 MPa焊接接头系数：=1 锥壳厚度锥壳大端转角半径：ri =Di10=18000.1=180mm锥壳大端计算内径：名义厚度为由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取10mm锥壳大端：查GB150-1998 图7-11 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-12 得 Q=1.44锥壳小端查GB150-1998 图7-13 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-14 得 Q=2.5综上取大者，锥壳名义厚度为由

25、钢材的标准规格，名义厚度圆整后取10mmH=0.866Di=0.8661800=1558.8mm=1.558mFi=1.571Di2=1.57118002=5.09m2V=0.2267Di=0.226718003=1.322 m3G=12.331(Di+n)2n10-3=403.976kg4、集盐室下锥体此锥壳采用半顶角=23，无折边结构相关参数：设计压力：P=1.1Per=1.10.44=0.484MPa 计算压力：Pc=P+ P静=0.484+0.074=0.558 MPa焊接接头系数：=1锥壳厚度锥壳大端转角半径：ri =Di10=5000.1=50mm锥壳大端计算内径：名义厚度为由钢材

26、的标准规格，名义厚度圆整后取8mm锥壳大端：查GB150-1998 图7-11 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-12 得 Q=1.37锥壳小端查GB150-1998 图7-13 得 此锥壳大端需要增加强厚度，应在锥壳和筒体之间设置加强段，锥壳加强段和筒体加强段应具有相同厚度。查GB150-1998 图7-14 得 Q=2.4综上取大者，锥壳名义厚度为由钢材的标准规格，名义厚度圆整后取8mm四、水压试验校核1、水压试验目的除材料本身的缺陷外，容器在制造和使用的过程中会产生各种缺陷。为考虑缺陷对压力容器

27、安全性的影响，压力容器制造完毕后或定期检验时，都要进行压力试验。对于内压容器，耐压试验的目的是：在超设计压力下，考核缺陷是否会发生快速扩展造成破坏或开裂造成泄露，检验密封结构的密封性能。2、水压试验校核蒸发室P是设计压力：0.352MPa =t=113 MPa应力校核：有效厚度：0.9s=0.91235=221.5MPaT0.9s水压试验合格。为了保险起见，用最大允许工作压力进行校核。T0.9s水压试验合格。集盐室上端水压试验P是设计压力：0.484MPa=t=113 MPa应力校核：有效厚度：0.9s=0.91235=221.5MPaT0.9s水压试验合格。为了保险起见，用最大允许工作压力进

28、行校核。T0.9s水压试验合格。集盐室下端水压试验P是设计压力：0.484MPa=t=113 MPa应力校核：有效厚度：0.9s=0.91235=221.5MPaT0.9s水压试验合格。为了保险起见，用最大允许工作压力进行校核。T0.9s水压试验合格。五、开孔补强1、开孔补强设计准则 由于各种工艺和结构上的要求，不可避免地要在容器上开孔并安装接管。开孔以后除削弱器壁的强度外，在壳体和接管的连接处，因结构的连续被破坏，会产生很高的局部应力，给容器的安全性带来隐患，因此压力容器设计必须充分考虑开孔的补强问题。圆筒上开孔的限制：当其直径Di1500mm时，开孔最大直径dDi，且d520mm，当其直径

29、D1500时，开孔最大直径dDi，且d1000mm.2、转料口补强计算（接管）相关参数计算压力： Pc=0.558mm 接管材料许用应力：nt=130MPa 公称直径： DN=100mm接管尺寸： 1084钢管材料： 20钢焊接接头系数： =0.85内径： di=92mm厚度附加量： C=1.6开孔补强判断根据GB150-1998规定，允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔直径为108mm故需另行补强。在筒体上设置1084的接管开孔直径：d= di+2C=92+21.6=95.2mm本筒体开孔直径：d=0.5Di=0.5500=250mm95.2mm,满足等面积开孔补强的使用条件，故采

30、用等面积法进行开孔补强计算。开孔补强所需面积筒体计算厚度 ：开孔所需补强面积et=n-C=4-1.6=2.4mm，强度削弱系数fr=1，接管材料为20钢，其许用应力为=130MPa。A=d+2net (1-fr)=95.21.24+0=118.05mm2有效补强范围有效宽度: B=2d=295.2=190.4mm B=d+2n+2nt=95.2+28+24=214.4mm取大值B=190.4mm有效高度 外侧有效高度: 取小值B=19.5mm内侧有效高度: 取小值B=19.5mm筒体多余金属面积筒体有效厚度e=n-C=8-1.6=6.4mmA1=(B+d)(e+)-2et(e-)(1-fr)=

31、 (190.4-95.2)(6.4-1.24)-0=491.2mm2接管多余金属面积接管计算厚度：A2=2h1(et-t)fr+2h2(et-C2)fr=219.5(2.4-0.23)1+219.5(2.4-1)1=139.23mm接管焊（脚）接面积(焊脚取10mm): A3=20.51010=100mm2有效补强面积Ae=A1+A2+A3=491.2+139.23+100=730.43 mm2因为所需另行补强面积 A4=A-( A1+A2+A3) =118.05-730.430所以不需要补强 -效进料口（b管）、 放气孔（m管）、 出料口（v管）、 开孔补强同上。3、冷凝水出口（d接管）相关

32、参数公称直径： DN=70mm接管尺寸： 764钢管材料： 20钢补强判断壳体开孔满足下述全部条件时，可不另行补强： 设计压力P2.5MPa； 两相邻开孔中心间距大于两孔直径之和的两倍； 接管公称外径DN89mm。则此开孔可不另行补强。4、人孔（h管）相关参数计算压力： Pc=0.426mm 接管材料许用应力：nt=130MPa 公称直径： DN=500mm接管尺寸： 53010钢管材料： 20钢焊接接头系数： =0.85内径： di=510mm厚度附加量： C=3.6开孔补强判断根据GB150-1998规定，允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔直径为530mm故需另行补强。在筒体上

33、设置53010的接管开孔直径：d= di+2C=510+23.6=517.2mm本筒体开孔直径：d=0.5Di=0.52000=1000mm517.2mm,满足等面积开孔补强的使用条件，故采用等面积法进行开孔补强计算。开孔补强所需面积筒体计算厚度 ：开孔所需补强面积et=n-C=10-3.6=6.4mm，强度削弱系数fr=1，接管材料为20钢，其许用应力为=130MPa。A=d+2net (1-fr)=517.23.78+0=1955.016mm2有效补强范围有效宽度: B=2d=2517.2=1034.4mm B=d+2n+2nt=517.2+210+210=557.2mm取大值B=1034

34、.4mm有效高度 外侧有效高度: 取小值B=71.92mm内侧有效高度: 取小值B=0mm筒体多余金属面积筒体有效厚度e=n-C=10-3.6=6.4mmA1=(B+d)(e+)-2et(e-)(1-fr)= (1034.4-517.2)(6.4-3.78)-0=1458.504mm2接管多余金属面积接管计算厚度：A2=2h1(et-t)fr+2h2(et-C2)fr=271.92(6.4-0.96)1+0=811.26mm2接管焊（脚）接面积(焊脚取10mm): A3=20.51010=100mm2有效补强面积Ae=A1+A2+A3=1458.504+811.26+100=2369.76 m

35、m2因为所需另行补强面积 A4=A-( A1+A2+A3) =1955.016-2369.760所以人孔不需要补强。5、二次蒸汽出口（n管）相关参数计算压力： Pc=0.426mm 接管材料许用应力：nt=130MPa 公称直径： DN=300mm接管尺寸： 3778钢管材料： 20钢焊接接头系数： =0.85内径： di=361mm厚度附加量： C=1.6开孔补强判断根据GB150-1998规定，允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔直径为377mm故需另行补强。在筒体上设置3778的接管开孔直径：d= di+2C=361+21.6=368.2mm本筒体开孔直径：d=0.5Di=0.

36、52000=1000mm368.2mm,满足等面积开孔补强的使用条件，故采用等面积法进行开孔补强计算。开孔补强所需面积筒体计算厚度 ：开孔所需补强面积et=n-C=8-1.6=4.4mm，强度削弱系数fr=1，接管材料为20钢，其许用应力为=130MPa。A=d+2net (1-fr)=368.63.78+0=1391.8mm2有效补强范围有效宽度: B=2d=2368.2=736.4mm B=d+2n+2nt=368.2+210+28=394.2mm取大值B=736.4mm有效高度 外侧有效高度: 取小值h1=54.27mm 内侧有效高度: 取小值h1=0mm筒体多余金属面积筒体有效厚度e=

37、n-C=10-3.6=6.4mmA1=(B+d)(e+)-2et(e-)(1-fr)= (736.4-368.2)(6.4-3.78)-0=1038.342mm2接管多余金属面积接管计算厚度：A2=2h1(et-t)fr+2h2(et-C2)fr=254.27(4.4-0.68)1+0=403.77mm2接管焊（脚）接面积(焊脚取10mm): A3=20.51010=100mm2有效补强面积Ae=A1+A2+A3=1038.342+403.77+100=1542.11 mm2因为所需另行补强面积 A4=A-( A1+A2+A3) =1391.8-1542.110所以人孔不需要补强。6、母液出口

38、（u管）相关参数计算压力： Pc=0.558mm 接管材料许用应力：nt=130MPa 公称直径： DN=125mm接管尺寸： 1336钢管材料： 20钢焊接接头系数： =0.85内径： di=121mm厚度附加量： C=1.6开孔补强判断根据GB150-1998规定，允许不另行补强的最大接管外径为89mm，本开孔直径为133mm故需另行补强。在筒体上设置1336的接管开孔直径：d= di+2C=121+21.6=124.2mm本筒体开孔直径：d=0.5Di=0.5500=250mm124.2mm,满足等面积开孔补强的使用条件，故采用等面积法进行开孔补强计算。开孔补强所需面积筒体计算厚度 ：开

39、孔所需补强面积et=n-C=8-1.6=4.4mm，强度削弱系数fr=1，接管材料为20钢，其许用应力为=130MPa。A=d+2net (1-fr)= 124.21.24+0=154mm2有效补强范围有效宽度: B=2d=2124.2=248.4mm B=d+2n+2nt=124.2+28+26=152.2mm取大值B=248.4mm有效高度 外侧有效高度: 取小值h1=27.3mm 内侧有效高度: 取小值h1=0mm筒体多余金属面积筒体有效厚度e=n-C=8-1.6=6.4mmA1=(B+d)(e+)-2et(e-)(1-fr)= (248.4-124.2)(6.4-1.24)-0=640

40、.872mm2接管多余金属面积接管计算厚度：A2=2h1(et-t)fr+2h2(et-C2)fr=227.56(4.4-0.306)1=403.77mm2接管焊（脚）接面积(焊脚取10mm): A3=20.51010=100mm2有效补强面积Ae=A1+A2+A3=640.872+403.77+100=1144.64 mm2因为所需另行补强面积 A4=A-( A1+A2+A3) =154-1144.640所以人孔不需要补强。第二章 换热器的设计一、设计条件壳体介质清洁不易结垢并能进行清洗，管、壳程两侧温差不大，故选用固定管板式换热器。计算压力：设计温度：t=160腐蚀裕量： 焊接接头系数：=

41、1二、结构尺寸及参数换热器公称直径：DN=1800mm即Di=1800mm换热管规格：323 LO=3000mm换热管排管根数：布管限定圆直径：Di=Di-2b3=1800-20.2532=1784mm主反应器换热面积200 m2，防止堵塞换热管，取10%左右的富裕量：S=200+20010%=220m2每根管子的换热面积：S= dL=3.14323000=30144mm2=0.301 m2作图，以限定圆1790，按1：1比例作图，确定管数760总换热面积：S=750dL=220m2 满足换热面积条件。换热管为正三角形排列，管心距S1.2538=48mm, 取S=50mm换热管与管板的连接形式

42、：焊接三、受压元件材料及数据1、筒体材料筒体选用Q235-B,t160取200时的许用应力105MPa, Es=186103MPa壳体计算厚度：设计厚度：名义厚度：取名义厚度n=10mm2、管箱圆筒设计厚度：名义厚度：取名义厚度n=10mm3、换热管材料换热管选用16Mn, t160取200时的许用应力163MPa, Es=186103MPa,4、管板材料 选用16MnRt160取200时的许用应力170MPa, Ep=196103MPa,四、拉杆和定距管的选取1、拉杆直径和数量换热管外径 25d57,按GB151-1999表4-3、表4-4 得拉杆直径d=16,拉杆数m=12,拉杆长度取为L

43、=2m拉杆孔的深度 ：l2=1.5dn=1.516=24mm2、定距管的选取定距管一般选取内径比拉杆大一些的管子，但一般选取与换热管同一规格的管子，故采用323的无缝钢管。3、折流板选水平单弓形折流板 h=0.20.45Di=0.31800=540mm折流板间距，一般不小于圆筒内径的0.2，且不小于50mm，0.21800=360mm，所以折流板间距取600mm，取5块折流板。折流板厚度换热管允许使用温度范围内最大无支撑跨距为2200（查GB151-1999,表4-2）查表3-4，折流板最小厚度为20mm。折流板管孔级管束折流板管孔直径允许偏差（GB151 表3-5）换热管外径管孔直径允许偏差

44、d32d+0.4+0.304、防冲板设置当管程采用轴向入口接管或换热管的流体流速超过3时，应设置防冲板，以减小流体的不均匀分布和对换热管端得冲蚀。防冲板的直径或边长应大于接管外径50，防冲板表面到圆筒内壁的距离应不小于接管外径的0.25，防冲板边长B1(d+50)mm五、管箱法兰的选取和计算1、管箱法兰 查压力容器设计手册 选择长颈对焊法兰 FM型 凹面公称直径DD1D2D3D4Hh1800196019151876185618537015040112Rd规格数量对接筒体厚度211816261227M245214与管法兰配套的垫片选用石棉橡胶垫片公称直径 DN/mm公称压力PN/MPaD/mmd

45、/mm18001185518052、垫片的选择选择石棉缠绕式密封垫片，B型内加强型使用温度垫片名称垫片厚度垫片参数密封面标准-70450橡胶石棉板1.5mm垫片系数比压力凹凸面GB4705-1992300103、双头螺柱的选择选用B型双头螺柱d/mmLOCrd2公称长度极限偏差单件质量30704626.3300mm1.51.422kg4、管板与壳体连接方式根据GB151 选择e型连接方式5、 法兰力矩的计算垫片直径：d=1805mm 外直径：D=1855mm垫片接触宽度：N=25基本密封面宽度：垫片有效密封面宽度为：垫片压紧作用 中心圆直径 当b06.4mm时，DG=D接-2b=1853-29

46、=1835mm垫片压紧力预紧状态下需要的最小垫片压紧力为：Fa=DG by=3.141835910=5.2103 N操作状态下需要的最小垫片压紧力为：FP=6.28DG b0mPC=6.281835930.426=1.3103 N螺栓载荷预紧状态下需要的最小螺栓载荷：Wa= Fa=DG by=3.141835910=5.2103 N操作状态下需要的最小螺栓载荷：Wp= FG=F+Fp=0.785 DG2 PC+6.28DG b0mPC=1.25106 N螺栓面积预紧状态下需要的最小螺栓面积：操作状态下需要的最小螺栓面积：注：螺栓选材 30CrMOA 设计温度下tb=145MPa,常温下b=16

47、7MPa法兰选材 Q235-B 设计温度下和常温下=113MPa需要螺栓面积 Am=8769mm2基本法兰力矩Mm= Am LGb=876940167=57.97106 螺栓设计载荷W=FG=0.5(Am +Ab) b =0.5(8769+8769)167=1449393(GB150 P95 实际螺栓面积AbAm，取Am= Ab)操作情况：FD=0.785DiPc=0.7851.80.426=6.01105NFG= FD=6.01106NFT=F-FD=0.785DG2Pc-0.785DiPc=1.121066.01105=6.01105NLD=LA+0.51=70+300.5=85LG =0

48、.5(Db+DG)=40LT=0.5(LA +1+LG)=70FDLD =6.0110585=5.1107FGLG =6.0110540=2.4107FTLT =5.110570=3.5107MP= FDLD + FGLG + FTLT =1.1108Nmm预紧螺栓情况：FG =W= 6.01105Ma= 6.0110540=2.4105取最大值 Mo=1.1108Nmm=1.1108Nm, , 查GB150-表9-5 K=1.088 T=1.88 Z=11.89 Y=22.93 U=25.02查GB150-表9-3 FI=0.9查GB150-表9-4 VI=0.5查GB150-表9-7 f=

49、1假设f=75=f-e+1=750.0075+1=1.4275=+=0.281+0.76=1.041应力计算与校核轴向应力： 径向应力：切向应力：0.5(H+T)=0.5(0.229+0.249)=0.2390.5(H+R)=0.5(0.229+0.010)=0.120取大值 ：为0.239六、管板的计算1、设计管板厚度的原始数据（不带法兰的固定管板计算）壳程圆筒 内径 Di=1800mm =10mm内径面积：金属横截面积A=(1+)=3.1410(1800+10)=0.056834m2管箱圆筒厚度=10 换热管323 管子金属总截面积：Aa=nt(d-t)=7503.143(32-3)=20

50、4885 mm2开孔面积：假设管板厚度 =40mm管子有效长度 L=3000-402=2920mm管束模： 管子回转半径：根据 GB151 图32 可知管子受压失稳 当量长度L=L/2=1500mm系数由于 时,故管子许用件应力为2、相关系数的计算开孔后的面积：管板布管区面积 对于正三角形排列：Ad=n S (Sn-S)=0 (Sn=S)At=0.866nS2+Ad=0.866750402+0=1039200mm2管板布管区当量直径：系数 3、其它参数的确定假定管板厚度=40mm 管板刚度削弱系数=0.4管子加强系数K=11.14EP管板材料的弹性模量管板周边不布管区无量纲宽度:k=K(1-)

51、=11.14(1-0.98)=0.2228法兰参数的计算h=10mm 法兰外径Df=1960mm 法兰宽度bf=0.5(Df Di)=0.5（1920-1800）=80mm壳体法兰厚度 管箱法兰厚度 查GB151-1999 图25 图26 查GB151-1999 图25 图26 旋转刚度系数：旋转刚度无量纲系数：按 K=11.14 Kf=0.00024 查GB151-1999 图27图29得 m1=0.23按 K=11.14 Q=3,58 查GB151-1999 图28(a) 得 m2=2.1 查得 G2=7.44、对每组组合工况的计算和校核壳程压力作用下的危险组合（无温差工况）壳程设计压力P

52、c=Ps=0.484MPa 管程压力Pt=0不计入膨胀差：=at(tt-t0)- as(ts-t0)=0 Et=0有效压力组合：边界效应压力组合系数：管板边缘力矩系数 对于不带法兰的管板：管板边缘剪切系数：管板总弯矩系数：故系数 当m0时，按K和m 查GB151-1999 图31(a) 查Gli=0.08故系数 取大值 Gl=0.08管板布管区周边剪切应力系数： 管板径向应力系数：管板布管区周边径向应力系数：管板径向应力：r=15.5MPa1.5rt=1.5163=224.5MPa所以管板径向应力合格。管板布管区周边处的径向应力：r=17.98MPa1.5rt=1.5163=224.5MPa所

53、以管板布管区周边处的径向应力合格。管板布管区周边处的剪切应力：p=2.75MPa0.5rt=0.5163=224.5MPa所以管板布管区周边处的剪切应力合格。壳程圆筒轴向应力：c=6.87MPart=1163=163MPa所以壳程圆筒轴向应力合格。换热管轴向应力：当t0时，e=6.969MPa er= 44.01MPa所以换热管轴向应力合格。拉脱应力：其中： 一根换热管管壁金属的横截面积q=1MPa q=163MPa所以拉脱应力合格。计入膨胀差设定换热管制造环境温度t0=20 =146 tt=150=t(tt - t0)- S(ts - t0)=9.6510-6(150-20)-12.310-

54、6(146-20)= 2.9510-4Et=1.20342.9510-4 2.04105=72.2有效压力组合：Pa=SPS+Et=0.4844.02+72.2=74.1MPa边界效应压力组合：边界效应压力组合系数：管板边缘力矩系数：管板边缘剪切系数：管板总弯矩系数：故系数当m0时，按K和m 查GB151-1999 图31(a) 查Gli=0.13故系数 取大值 Gl=0.13管板布管区周边剪切应力系数： 管板径向应力系数：管板布管区周边径向应力系数：管板径向应力：r=22.16MPa3rt=3163=489MPa所以管板径向应力合格。管板布管区周边处的径向应力：r=1.78MPa3rt=3163=489MPa所以管板布管区周边处的径向应力合格。管板布管区周边处的剪切应力：p=2.45MPa1.5rt=1.5163=224.5MPa所以管板布管区周边处的剪切应力合格。壳程圆筒轴向应力：c=6.04MPa3rt所以壳程圆筒轴向应力合格。换热管轴向应力：当t0时，e=7.79MPa er= 44.01MPa所以换热管轴向应力合格。拉脱应力：q=1.124MPa rt=163MPa所以拉脱应力合格。第三章 搅拌的设计装置一、传动装置的设计1、电动机的选型已知工艺条件，电动机功率为22，无调速要求，负载平稳。启动制动，选用封闭式自扇冷却式电动机，结构特点为封闭自扇式，能防止灰尘、铁屑等杂