单座调节阀的流量及作用

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1、单座调节阀的流量及作用前言言调节阀在水利、电站、化工、石油、冶金等过程控制系统中起着重要作用，然而调节阀 在某些工况下产生的振动往往成为引起各种事故的主要原因，振动严重时甚至影响系统安全 平稳地运行。导致调节阀振动的主要原因是阀体内部流体流动的不稳定性，与流固耦合作用 直接相关。流固耦合导致的调节阀振动可以分为两种：一种是调节阀整体在管道上的振动；另一种 是本文要研究的调节阀自身阀芯-阀杆系统振动。国内外有关阀流固耦合振动的研究较少， 且大多偏重于在某些固定开度、单一流向工况下分析阀体及流道内的瞬态流场及其与阀体或 阀芯、阀杆的弹性振动之间的流固耦合相互作用，例如分别对调节阀、电磁阀、截止阀、

2、换 向阀以及溢流阀等不同类型的阀的动态特性与流固耦合问题进行了仿真和试验研究。本文以某型号单座式调节阀为对象，研究调节阀阀芯-阀杆系统在流开式与流闭式流向、 固定开度与变开度工况时的流固耦合振动问题。通过建立考虑定位器作用的系统有限元流固 耦合模型并进行仿真，分析流开型和流闭型调节阀阀芯-阀杆系统在固定开度和变开度条件 下的动态响应。1阀芯-阀杆系统动力学模型11单座式调节阀结构单座式调节阀整体结构如图1所示，主要由执行机构和调节机构组成。执行机构将控制 器输出电流信号转换为调节阀阀杆的直线位移；调节机构通过阀杆与执行机构相连，并将位 移信号转换为阀芯和阀座之间流通面积的变化，从而改变流经阀体

3、的流体运动状态。为了使 阀芯和阀座之间的开度稳定在某个特定位置以保证实现控制器所要求的目标状态，调节阀设 有阀门定位器附件，组成以阀杆实际位移为测量信号、以控制器电流输出为设定信号的反馈 控制系统。图1单座式调节阀结构示意图1弹簧2膜片3气室4位移刻度5阀杆6填料7.阀芯8.阀座9.阀体10.调节机构11.执行机构12阀芯-阀杆系统动力学模型阀芯-阀杆系统是调节阀执行-调节机构的主体，主要包括薄膜膜片、推杆、弹簧、填料、阀杆、阀芯和阀座等，如图1所示。对于特定调节阀结构，其调节性能主要取决于阀芯-阀杆相对阀座的运动。阀芯-阀杆与气 室弹簧、填料、流体等组成一个流固耦合动力学系统。在建立阀芯阀杆

4、动力学模型之前作 如下假设：调节阀内部的流体（水）是不可压缩的；在调节阀工作过程中，水没有热交换; 阀杆与填料之间的摩擦力认为是一种粘性阻尼力；整个阀体为刚性体，忽略其弹性变形；阀 芯-阀杆只沿轴线运动，不考虑横向运动；单座阀的执行机构为气动正作用执行机构。根据以上假设以及单座阀的结构图，可以将阀芯-阀杆系统简化为一个单自由度质量-弹簧 -阻尼系统，如图2所示。阀芯位移坐标原点设在阀门全关的位置，取向上为正方向。图2阀芯-阀杆系统动力学模型根据图2所示，单座阀阀芯-阀杆系统动力学方程为- - -（ i）式中 厂丫-厂阀芯t时刻的位移、速度及加速度m阀芯-阀杆系统的总质量k弹簧刚度系数c等效粘性

5、阻尼系数F （t）执行机构作用在阀芯上的控制力cFl（t）流体不平衡力g重力加速度式（1）中流体不平衡力Fl （t）（以下简称流体力）是指行程调节机构中流体作用在阀芯 上的轴向合力，其大小与调节阀两端的压差、阀芯大小和形状、调节阀类型、阀上游压力、 流体流向及流体物理特性等因素有关。对于流开式流向（图1中流体从左侧流入，右侧流 出），流体力为(2)式中pi阀前压力p2阀后压力p前后压差ds阀芯直径d阀杆直径Z对于流闭式流向（图1中流体从右侧流入，左侧流出），流体力为Fi二旳評f-口伉-）= -（磴$-云旳）（3）对于动态问题，无论流开式还是流闭式流向，阀芯受到的实际流体力Fl （t）由阀芯上下

6、 分布的压力（通过预估-校正有限元流固耦合计算）对阀芯表面面积积分求得。为了使求解 过程简化，可以将流体力近似认为流体压力在阀芯等效横截面积上作用的结果。式（1 ）中控制力Fc （t）是指执行机构作用在调节机构阀芯-阀杆系统上的轴向力，其大 小与电-气阀门定位器结构参数、控制器输出电流信号产生的电磁力以及阀芯位移有关。阀 门定位器是调节阀的主要附件。它将阀杆位移信号作为输入的反馈测量信号，以控制器输出 信号作为设定信号，将二者进行比较，当两者有偏差时，改变其到执行机构的输出信号，使 执行机构动作，从而建立了阀杆位移信号与控制器输出信号之间的一一对应关系，即几=伽饥）-就3）右十(4)式中p、q

7、、T与定位器结构性能有关的参数N （X。）与指定目标位移X0成比例的电磁力因此，调节阀阀芯-阀杆系统动力学方程可写为m X（f） X（f） + kX（丄）=2阀芯-阀杆系统流固耦合问题求解由于前面建立的调节阀阀芯-阀杆系统动力学方程中的流体力F| （t）无法用准确的解析表 达式表示出来，需要通过有限元流固耦合方法计算得到。本文采用ANSYS12.0中的CFD 模块对调节阀内部流场进行分析计算，首先建立内部流场的几何模型，然后对不同工况下的 调节阀流场进行计算，求得流体力。调节阀内部流场几何模型可以通过三维建模软件 SolidWorks来建立，计算流场时需要对ANSYS中的CFD模块的流固耦合方

8、法进行改进。2.1流固耦合分析典型步骤通过ANSYS软件物理环境方法对阀芯-阀杆系统进行流固耦合分析。阀芯阀杆会在流体 力作用下发生位移，位移的大小将改变阀芯移动壁面边界，从而显著影响流场的形状。流固 耦合分析通过在结构分析中得到阀芯移动壁面位移，用于流场分析。具体流固耦合分析的典 型步骤如下：（1）创建整个几何模型：包括流体区域和调节阀阀体结构区域。（2）创建流体物理环境：给流体区域赋予单元类型，还要确定迭代次数，激活湍流模型， 施加边界条件。（3）创建结构物理环境：清除在流体物理环境中设定的信息，准备定义结构物理环境。 转换单元类型并设定单元选项，将流体区域单元设定为NULL，将结构区域赋

9、予单元类型， 施加结构边界条件，定义合适的载荷步和求解选项，然后写入结构物理环境文件。（4）流体/结构求解循环：在本系统中，入口的速度作为总体收敛的准则。当两次Flotran 求解的入口速度差值足够小时，求解结束。初始Flotran分析设置的迭代次数应当多一些， 以利于较好地收敛。随后的流体分析由于是在前一次流体分析基础上重启动，因此，迭代次 数可以少一些。结构分析同样也需要重启动。对于非线性分析，节点必须在重启动以前恢复 到初始位置。本文计算一共执行了 5次耦合迭代，第1次Flotran分析共迭代100次，以得 到较高的收敛精度，随后的4次Flotran分析各迭代40次，即可满足精度要求。一

10、共迭代 260次，取前250次数据即前0.25s的位移响应。22阀芯-阀杆系统流固耦合模型预估-校正求解算法由于调节阀阀芯与流场接触面为移动壁面，ANSYS软件的典型流固耦合方法难以满足计 算要求，本文采用预估-校正算法8来解决这种情况下的流固耦合问题。根据阀芯-阀杆 系统动力学方程(5)和预估-校正算法，可得出阀芯-阀杆系统的预测步和校正步计算表达 式，分别为预测步九=X +仲瓷0) +(6)、丫(7)脚瓷+ 4戒+躍点G)=八 -(8)第r步校正步X；、=X.(z) 2 九(心 +(*)加+豳吹二3、2-(9)如吱+(1 -了)加九 *山粽;心)“也M哼川)二j(P此+ 】(XJ -屁*

11、M )eT-mg (11)2.3阀芯-阀杆系统流固耦合有限元模型建立2.31调节阀内部流场几何模型创建调节阀的内部流场就是调节阀内部充满流体后所占的空间。假设阀体、阀芯是刚体，流 场的边界是阀体、阀芯与流体的耦合面，阀体与流体之间的耦合面是不动的，而阀芯与流体 之间的耦合面是移动的（包括固定开度下的振动和变开度时的移动）。由于假设阀芯是刚体, 所以在做流场分析时，需要将阀芯部分挖去，对于不同的开度，只需要将对应阀芯位移的不 同位置挖去即可，由于阀杆对流场的影响比较小，所以在建立的模型中忽略阀杆。调节阀的 内部流场模型如图3所示。图3调节阀内部流场模型232网格划分本文采用自由网格划分方法。在划

12、分网格之前首先要设置单元类型，并为实体模型分配 单元属性，本文中的流场模型采用的是Fluid142单元。阀芯与流体之间的耦合面流场变化 比较大，采用最大为0.002的网格划分，而其他部位阀体与流体之间的耦合面，采用最大为 0.004的网格划分，根据划分结果，共有单元102306个，节点20531个。网格划分结果如 图4所示。图4流场模型网格划分233载荷施加在网格划分之后，要对模型施加载荷以及边界条件，本文中对模型施加的具体条件如下:(1) 入口：定义压力为0.22.1MPa。(2) 出口：定义压力为O.IMPa。(3) 固定壁面条件：所有与阀体接触的耦合面上流体流动速度为零，相对位移为零，即

13、 除了进出口端面和阀芯周围的耦合面外，其余边界上速度和位移均为零。(4) 移动壁面条件：与阀芯接触的耦合面上的流体速度和位移应该与阀芯的运动速度和 位移一致，即当阀芯静止时，耦合面上的流体速度和位移均为零；当阀芯运动时，耦合面上 每个节点的任何时刻的速度和位移大小都与阀芯上对应节点的速度和位移大小相同。由于本 文只考虑阀芯轴向运动，所以以上提到的位移和速度均指轴向位移和轴向速度，其余方向的 位移和速度都为零。(5) 不考虑温度变化，即不涉及热交换。3阀芯-阀杆系统流固耦合动态响应分析通过求解阀芯-阀杆系统流固耦合模型，仿真计算调节阀在不同边界条件下阀芯受到的动 态流体力以及阀芯-阀杆系统的动态

14、位移响应，分析定位器对调节阀阀芯振动的影响，考察 阀内介质流向不同时，阀芯在固定开度和变开度的振动情况，找出阀芯受到的动态力与位移、 压差之间的关系。31阀门定位器对阀芯-阀杆系统动态响应的影响假设阀芯在目标位移15mm处，分别在进出口压差为0.1、0.5、1.0、2.0MPa下工作， 介质流向为流开状态，初始相对位移为一0.1mm，初始速度和加速度均为零，初始流体力 为50N。分别对比分析带有阀门定位器和没有阀门定位器时阀芯-阀杆系统的阀芯位移和流 体力响应，如图5、6所示。IS.5ISO175苛息也器无定快器1701G.5ISO15.SWWWwwI “d II. i H n 07 iQM:

15、 F9LiS.UL7.52m 卫 H ,5 1,8 24b,左比朴的图8动态流体力与位移、压差之间的关系（a）流开状态三维表示（b）流闭状态三维表示（c）位移为参数（d）压差为参数由图8可以看出:（1）在不同的目标位移下，无论介质流向为流开或者流闭，流体力总是随压差增大而线 性增长。（2）在不同的进出口压差下，无论介质流向为流开或者流闭，流体力随着位移的增大（开 度增大）而减小。（3）在较小压差（O.IMPa）下，流开状态下的流体力总是小于流闭状态下的流体力； 在较大压差（0.52.0MPa）下，在阀门接近全开和全关位置时，流开状态下的流体力小于 流闭状态下的流体力，而阀门在中间位置时,流开状

16、态下的流体力大于流闭状态下的流体力。322不同流向对阀芯位移偏移量的影响阀芯在不同压差下趋向目标开度的过程中，实际工作开度相对设置目标开度对应的阀芯 位移之间有一定的偏移量。根据不同压差、位移下阀芯运动仿真，可以得到不同介质流向时 阀芯偏移量与压差、位移之间的关系，如图9所示（为便于比较，图中流闭时的偏移量均 取正值表示）。EE.-X PIK蝇三n图9偏移量与压差、位移之间的关系（a）流开状态（b）流闭状态由图9可以看出：（1）在较小压差（O.IMPa）下，流开状态下阀芯偏移量要比流闭状态下的偏移量大； 在较大压差（0.52.0MPa）下，流闭状态下的偏移量总体要比流开状态下的偏移量大；且 各

17、种工况下的偏移量都在允许的范围（3%5%）内，能够满足定位精度。(2) 在同一个目标位置处，压差越大，偏移量越大。(3) 在同一压差下，目标位移越大，偏移量越小。3.3单座阀在变开度下的动态特性分析阀芯在受到流体力和控制力作用时，会从初始位置向目标位置运动，并最终保持在目标 位置附近作振动。假设阀芯运动过程为2015mm (开度变小)和510mm (开度变大)， 进出口压差分别为0.1、0.5、1.0、2.0MPa，初始相对位移为-0.1mm，初始速度和加速度 均为0,不同工况下初始流体力不同，并考虑定位器作用，得出介质流向不同时单座阀阀芯 的位移与阀芯受到的流体力随时间变化历程，如图10、1

18、1所示。:”21通卄.门1 VfT/i睛间册.l.OhlPt-一追闭，0 册u 上.|ll；.囁 HL 1.0 MP*JflL 20KIP0.050.10 0.1?O-.200.25 Q加5W妣 :W 為祚 仞 r 呗 200 S00 in -50ft.-in MPa 俺卄卫QP j一 一-迫国，u i讪讪 冋,0,MPa 1 沢便 I LMFaa 0.Q5 o.ro fl 15 0,20 1.25 n 前时冋丁临遁叭 ZOkIRi图10开度为2015mm时在不同压差下的阀芯振动位移和流体力(a)位移响应(b)流体力响应由图10、11可以看出：(1) 阀芯位移从初始位置以振荡衰减的方式到达目标

19、位置，并在目标位置附近作自由振 动。(2) 阀芯在向下运动减小开度过程(2015mm )中，米用流闭流向比米用流开流向， 阀芯到达目标位置所用时间更短；当介质为流闭流向时，压差越大，阀芯达到目标位置所用 时间越短，而介质为流开流向时，压差越大，阀芯达到目标位置所用时间越长。(3) 阀芯在向上运动增大开度过程(510mm )中，米用流开流向比米用流闭流向，阀 芯到达目标位置所用时间更短；当介质为流开流向时，压差越大，阀芯到达目标位置所用时* 岛于石开 nO.JMPe詡可.I 11MI垢AtLMOM咔Sf?.f MPnSE 闭，0.5 MPa盜闭-I iMIF说闭 a2.UMP&n.d- o. I

20、 mi、 d;：i au i .:y 8 7 fi- 5 4间越短，而介质为流闭流向时，压差越大，阀芯达到目标位置所用时间越长。 I MPa 命孔 0.(MPs-帝于.丨i rp.i 开，2 .可-一一號闭用1何昨 恤ffl. |i -(fl. I flvr.i 注曲，2.d3vCPfi fHiT11 r HI.1?I?、:： 住 II 讪!-!图11开度为510mm时在不同压差下的阀芯振动位移和流体力(a)位移响应(b)流体力响应(4) 阀芯在向下运动(开度减小)过程中，阀芯受到的流体力从初始位置以振荡衰减的 方式到达平衡位置，并在平衡位置附近振动，且到达平衡位置所用时间与位移到达目标位置

21、所用时间相同；介质为流开流向时，压差越大，阀芯受到的流体力达到平衡位置所用时间越 长；介质为流闭流向时，压差越大，阀芯受到的流体力达到平衡位置所用时间越短；总体上 看，在同一压差下，阀芯在流开流向时受到的流体力要比流闭流向时受到的流体力大。(5) 调节阀在向上运动(开度增大)过程中，阀芯受到的流体力始终处于平衡位置附近， 并且在同一压差下，阀芯在流闭流向时受到的流体力比流开流向时受到的流体力大。4结论(1)建立了一个考虑定位器作用的调节阀阀芯-阀杆系统流固耦合动力学模型，并利用 ANSYS软件对固定开度和变开度情况、流体流向为流开和流闭情况进行了动态响应仿真分 析。(2)研究结果表明，阀门定位器具有减小阀芯位移振动响应和阀芯位移偏移量的作用，选择合适的定位器参数可以保证调节阀动态性能处于良好状态。对于固定开度情况，无论流 闭型还是流开型流向，阀芯稳态位移偏移量以及流体力随压差增加和目标位移减小（开度减 小）而增大，阀芯动态位移过渡时间随压差增加而缩短，而流开型流向时阀芯位移响应幅度 要大于流闭型流向。对于开度减小情况，采用流闭流向相对流开流向时阀芯动态位移过渡时 间更短，采用流闭流向时，压差越大，阀芯动态位移过渡时间越短，而流开流向时则相反; 对于开度增大情况，阀芯动态位移过渡时间和压差之间的关系与开度减小情况相反。