污水处理厂工艺毕业设计

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1、目录第一章设计任务及资料.错误！未定义书签。错误！未定义书签。11 设计任务.错误！未定义书签。错误！未定义书签。1.2 设计目的及意义错误！未定义书签。错误！未定义书签。.3 设计要求.错误！未定义书签。错误！未定义书签。.设计资料错误！未定义书签。错误！未定义书签。1设计依据.错误！未定义书签。错误！未定义书签。第二章设计方案论证错误！未指定书签。错误！未指定书签。2.1 厂址选择错误！未定义书签。错误！未定义书签。2.污水厂处理流程的选择.错误！未定义书签。错误！未定义书签。2.3 设计污水水量.错误！未定义书签。错误！未定义书签。2.污水处理程度计算.错误！未定义书签。错误！未定义书签

2、。第三章污水的一级处理构筑物设计计算错误！未定义书错误！未定义书签。签。3.格栅.错误！未定义书签。错误！未定义书签。.2 提升泵站.错误！未定义书签。错误！未定义书签。3.沉砂池错误！未指定书签。错误！未指定书签。第四章污水的二级处理设计计算.错误！未定义书签。错误！未定义书签。4.1 厌氧池+DE 型氧化沟工艺计算.错误！未定义书签。错误！未定义书签。4辐流式沉淀池错误！未定义书签。错误！未定义书签。4.消毒设施计算错误！未定义书签。错误！未定义书签。.计量设备.错误！未定义书签。错误！未定义书签。第五章污泥处理设计计算.错误！未定义书签。错误！未定义书签。5.1 污泥处理(slud te

3、ate)的目的与处理方法错误错误！未定义书签。未定义书签。52 污泥泵房设计错误！未指定书签。错误！未指定书签。.3 污泥浓缩池.错误！未定义书签。错误！未定义书签。4 贮泥池.错误！未定义书签。错误！未定义书签。5.5 污泥脱水错误！未定义书签。错误！未定义书签。第六章污水处理厂的布置错误！未定义书签。错误！未定义书签。61 污水处理厂平面布置错误！未定义书签。错误！未定义书签。6.2 污水处理厂高程布置68第七章劳动定员4771 定员原则.47.2 污水厂人数定员.74参考文献.附录67致谢第一章设计任务及资料1.1 设计任务城市污水处理厂工艺设计。1.2 设计目的及意义.2.设计目的该市

4、为淮安市，面积 1030平方公里,人口 30万,城市发展方向为以老城为依托，以 205 国道为轴线，向南发展。并逐步向经济技术开发区发展。随着城市及工业的发展，城市污水排放量也在逐年增加,至 218 年城北排放未经处理污水排放量已达 1万吨/日左右。大量的工业废水和生活污水未经处理直接排入 M 河，使河受到严重污染,致使河水中生物、植物大部分绝迹，破坏了自然景观、污染城区下游地下水源，严重制约着该市经济的发展。为改善环境，治理河水污染问题，建设城市污水治理工程势在必行。1.22 设计意义做本设计可以使我得到很大的提高，可在不同程度上提高调查研究，查阅文献,收集资料和正确熟练使用工具书的能力,提

5、高理论分析、制定设计方案的能力以及设计、计算、绘图的能力;技术经济分析和组织工作的能力;提高总结,撰写设计说明书的能力等。3 设计要求1.1 污水处理厂设计原则（1）污水厂的设计和其他工程设计一样，应符合适用的要求,首先必须确保污水厂处理后污水达到排放要求。考虑现实的经济和技术条件,以及当地的具体情况(如施工条件)。在可能的基础上，选择的处理工艺流程、构（建)筑物形式、主要设备设计标准和数据等。（2）污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。设计时必须充分掌握和认真研究各项自然条件,如水质水量资料、同类工程资料。按照工程的处理要求，全面地分析各种因素，选择好各项设计数据,在设计中一定要遵守现行的设

6、计规范,保证必要的安全系数。对新工艺、新技术、新结构和新材料的采用积极慎重的态度。（3）污水处理厂(站）设计必须符合经济的要求。污水处理工程方案设计完成后，总体布置、单体设计及药剂选用等尽可能采用合理措施降低工程造价和运行管理费用,（4）污水厂设计应当力求技术合理。在经济合理的原则下，必须根据需要，尽可能采用先进的工艺、机械和自控技术,但要确保安全可靠。（5）污水厂设计必须注意近远期的结合,不宜分期建设的部分，如配水井、泵房及加药间等，其土建部分应一次建成;在无远期规划的情况下,设计时应为今后发展留有挖潜和扩建的条件。（6）污水厂设计必须考虑安全运行的条件，如适当设置分流设施、超越管线、甲烷气

7、的安全储存等。（7）污水厂的设计在经济条件允许情况下,场内布局、构（建)筑物外观、环境及卫生等可以适当注意美观和绿化。13.2 污水处理工程运行过程中应遵循的原则在保证污水处理效果同时，正确处理城市、工业、农业等各方面的用水关系,合理安排水资源的综合利用，节约用地，节约劳动力，考虑污水处理厂的发展前景，尽量采用处理效果好的先进工艺，同时合理设计、合理布局,做到技术可行、经济合理。1.4 设计资料.4.1 项目概况淮安市，面积 101 平方公里，人口 30 万,城市发展方向为以老城为依托，以 205 国道为轴线，向南发展。并逐步向经济技术开发区发展。随着城市及工业的发展,城市污水排放量也在逐年增

8、加，至 2018 年城北排放未经处理污水排放量已达 10 万吨/日左右。大量的工业废水和生活污水未经处理直接排入 M 河，使 M 河受到严重污染,致使河水中生物、植物大部分绝迹,破坏了自然景观、污染城区下游地下水源。为改善环境，治理河水污染问题,建设城市污水治理工程势在必行。142 水质情况污水处理厂进水水质指标为:CO39mg/lBOD5180mg/lSS80mgNH3-N40/lP6m处理后的出厂污水水质标准为:COD10mg/lBOD20m/SS20mg/lN15mg/lP1 m/l处理后的污水排入 M 河。1.4.3 环境条件状况该市区属温带季风型大陆性气候，春季多风干燥，夏季受北太平

9、洋暖流影响,温暖而潮湿,秋季温润凉爽,冬季受蒙古和西伯利亚高气压带控制,寒冷干燥。年平均降水量约5毫米，年平均气温 8。本地区气候主要受季风影响,主导风向夏季为南风、西南风；冬季北风、西北风。地震裂度 6 度。1.44 排水系统城市的排水系统采用分流制排水系统,城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区,主干管进入污水处理厂处的管径为 10m，管道水面标高为0.m。1.5 设计依据设计依据主要是国家有关法律法规：1、中华人民共和国环境保护法；2、G3838-02地面水环境质量标准;3、G118-2002城镇污水处理厂污染物排放标准；4、GB50142006室外排水设计规范;5、GB50335-

10、202污水再生利用工程设计规范。第二章设计方案论证城市污水处理厂的设计规模与进入处理厂的污水水质和水量有关，污水的水质和水量可以通过设计任务书的原始资料计算。2.1 厂址选择在污水处理厂设计中,选定厂址是一个重要的环节,处理厂的位置对周围环境卫生、基建投资及运行管理等都有很大的影响。因此，在厂址的选择上应进行深入、详尽的技术比较。厂址选择的一般原则为:1、在城镇水体的下游；2、便于处理后出水回用和安全排放；3、便于污泥集中处理和处置;4、在城镇夏季主导风向的下风向;、有良好的工程地质条件;6、少拆迁,少占地,根据环境评价要求，有一定的卫生防护距离；、有扩建的可能;8、厂区地形不应受洪涝灾害影响

11、,防洪标准不应低于城镇防洪标准，有良好的排水条件;9、有方便的交通、运输和水电条件。所以，本设计的污水处理厂应建在城区的东北方向较好,又由于城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区,则污水处理厂建在城区的西北方向。2.2 污水厂处理流程的选择22.确定处理流程的原则城市污水处理的目的是使之达标排放或污水回用用于使环境不受污染，处理后出水回用于农田灌溉,城市景观或工业生产等，以节约水资源。城市污水处理及污染防治技术政策 对污水处理工艺的选择给出以下几项关于城镇污水处理工艺选择的准则：1城市污水处理工艺应根据处理规模、水质特征、受纳水体的环境功能及当地的实际情况和要求,经全面技术经济比较后优先确

12、定；2工艺选择的主要技术经济指标包括：处理单位水量投资,削减单位污染物投资，处理单位水量电耗和成本,削减单位污染物电耗和成本，占地面积,运行性能，可靠性,管理维护难易程度，总体环境效益；3应切合实际地确定污水进水水质，优先工艺设计参数必须对污水的现状、水质特征、污染物构成进行详细调查或测定，做出合理的分析预测;4在水质组成复杂或特殊时,进行污水处理工艺的动态试验，必要时应开展中试研究；积极地采用高效经济的新工艺,在国内首次应用的新工艺必须经过中试和生产性试验,提供可靠性设计参数，然后进行运用。222 污水处理流程的选择我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。近00 年来，城市污水处理已从

13、原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水,并回用。处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到 AO、A/O、B、SBR（包括 CCA工艺)等多种工艺，以达到不同的出水要求。虽然如此，我国的污水处理还是落后于许多国家。在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。我国城市污水处理技术随着水污染控制与环境治理的实践，在吸取国外技术经验的同时，结合我国国情的特点，逐步改进提高，初步形成了一些适用的技术路线，主要如下：1、对传统活性污泥法进行改造或予以取代后的人工生物净化技术路线；2、以自然生物净化为

14、主的人工生物净化与自然生物净化相结合的技术路线;、以污水扩散排放为主,处理为辅的技术路线；4、以回用为目的的污水深度处理技术路线。结合该污水处理工程的具体情况分析进行选择：首先,3和这两条技术路线对于自然环境条件因素要求较高,从而不可取，所以应选择 1 和 2 这两条路线,尤其以 2 这种路线应予以推广。因为随着环境的状况日趋严峻，用水的问题越发突出，从而对雨水的合理使用必将使大家特别重视的课题,所以,下面着重分析以自然生物净化为主与人工生物净化相结合的技术路线和对传统活性污泥法进行改造或予以取代活的人工生物净化即使路线。人工生物净化与自然生物净化相结合的技术路线，对于大规模污水处理厂来说,主

15、要指氧化塘处理和土地法处理，它们都具有运行费用低，外加能源消耗少和管理简单的优点,在我国一些城市也被因地制宜的采用。氧化塘一般分好氧氧化塘、厌氧氧化塘、兼性氧化塘，它们所需要的停留时间都很长，一般需要几天到几十天,占地面积很大，而且对周围环境卫生的影响较大，需要慎重考虑,所以，在没有低洼地可利用的情况下，若购置占用大量的良田，平地筑塘是很不经济的，本工程的情况不宜采用氧化塘处理。土地法处理,就是按照要求对污水达到处理的同时，达到对控制渗流污染的要求，有计划的将污水排放到大面积的土地上下渗,利用土壤的过滤、吸附、分解以及土壤微生物的代谢能力等物理、化学、生物化学等作用，使污水达到净化。这种仿有利

16、于污水中水肥资源的利用和土壤微粒结构的改善，但是,这种处理需要广阔的土地面积，而且要注意对地下水的污染问题。在我国人均土地面积不足的情况下，土地法处理必须与污水灌溉合理的结合，污水灌溉在农业增产方面取得了显著的成绩，但是，这只是对污水的灌溉利用，和污水的土地利用处理还有一定差距。主要表现在:1、污水灌溉按土地处理污水的要求控制水量、水质，但对有些地下水以及其它水源、水体仍会造成污染;2、由于灌溉季节性变化和灌溉面积的限制,不能做到终年昼夜对污水的处理；3、没有经过严格水质控制的灌溉，往往会造成对粮食作物,特别是对蔬菜作物的使用质量的影响,这主要来自一些重金属的污染；所以,污水灌溉作为对适当处理

17、获得城市污水的有效利用,无疑是非常有价值的,但作为对污水的完善土地处理,从而取代其它的污水处理措施，在本工艺的具体条件下,此方法也许不可行。因为：1、对地下水源有污染危险;2、做不到终年昼夜对污水的处理;3、没有也不可能修建储存几个月污水量的大容量调节池，非灌溉季节的排放问题无法解决。综上所述,以自然生物净化为主的人工生物净化与自然生物净化相结合的路线，本工程不具备采用的条件，当然也就不宜采用。人工净化就是人为的创造条件，使微生物大量繁殖,提高微生物净化的效率，主要包括活性污泥法与生物膜法,其中以活性污泥法采用较为普遍,是目前国内外城市污水处理的主体工艺。传统的活性污泥法有较丰富的实践经验和技

18、术资料、运行可靠、处理效果好,但是也存在能活较多和费用高等特点，所以对其流程改革更新后，出现了 AB 工艺，氧化沟法,R 间歇活性污泥法，A/O 脱氮工艺,A2/O 同步脱氮除磷工艺等常用工艺，它们各自具有相对不同的优点。结合本工艺的具体情况,本污水厂还要求高效脱氮除磷，常用的方法有 A法,SBR,A2/法,氧化沟工艺等。2.3 污水处理流程方案的介绍与比较1、AB 法（AdsorptonBiooxidation)该法由德国ouke 教授开发。该工艺对曝气池按高、低负荷分二级供氧,A级负荷高,曝气时间短,产生污泥量大，污泥负荷在 2.5kgOD(kgMLSd)以上，池容积负荷在 6kgBO/(

19、3d)以上；B 级负荷低,污泥龄较长。A 级与级间设中间沉淀池。二级池子 F/(污染物量与微生物量之比）不同，形成不同的微生物群体。B 法尽管有节能的优点，但不适合低浓度水质，A 级和 B级亦可分期建设。2、SR 法(Seueningachator）SBR 法早在 20 世纪初已开发，由于人工管理繁琐未予推广。此法集进水、曝气、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四个或三个池子构成一组,轮流运转,一池一池地间歇运行,故称序批式活性污泥法。现在又开发出一些连续进水连续出水的改良性B工艺,如 ICEAS 法、C法、IDEA 法等。这种一体化工艺的特点是工艺简单,由于只有一个反应池，不需二沉池、回流污泥

20、及设备,一般情况下不设调节池，多数情况下可省去初沉池,故节省占地和投资，耐冲击负荷且运行方式灵活，可以从时间上安排曝气、缺氧和厌氧的不同状态,实现除磷脱氮的目的。但因每个池子都需要设曝气和输配水系统,采用滗水器及控制系统,间歇排水水头损失大，池容的利用率不理想,因此,一般来说并不太适用于大规模的城市污水处理厂。3、2/O 法(Anaerbcnoxicoxic)由于对城市污水处理的出水有去除氮和磷的要求，故国内0 年前开发此厌氧缺氧好氧组成的工艺。利用生物处理法脱氮除磷,可获得优质出水,是一种深度二级处理工艺。AA/O 法的可同步除磷脱氮机制由两部分组成:一是除磷，污水中的磷在厌氧状态下(DO1

21、2.5），BOD/TK为.53.5,C/T为 36,BO/T为 160(一般应20)。若降低污泥浓度、压缩污泥龄、控制硝化,以去除磷、BOD5 和OD 为主，则可用 A/O 工艺。、氧化沟工艺本工艺0 年代初期发展形成，因其构造简单，易于管理,很快得到推广，且不断创新，有发展前景和竞争力,当前可谓热门工艺。氧化沟具有脱氮的效果且在应用中发展为多种形式，比较有代表性的有：帕式（Passveer）简称单沟式，表面曝气采用转刷曝气，水深一般在 2.3.5m，转刷动力效率 16.O/(W)。奥式（Obal)简称同心圆式,应用上多为椭圆形的三环道组成,三个环道用不同的 D(如外环为,中环为 1,内环为

22、2）,有利于脱氮除磷。采用转碟曝气，水深一般在 4.4.5m,动力效率与转刷接近，现已在山东潍坊、北京黄村和合肥的污水处理厂应用。若能将氧化沟进水设计成多种方式,能有效地抵抗暴雨流量的冲击，对一些合流制排水系统的城市污水处理尤为适用。卡式(Carousel)简称循环折流式，采用倒伞形叶轮曝气，从工艺运行来看,水深一般在 30m 左右,但污泥易于沉积,其原因是供氧与流速有矛盾。三沟式氧化沟(型氧化沟)，此种型式由简单，处理效果不错，但其采用转刷曝气，水深浅,占地面积大,复杂的三池组成，中间作曝气池，左右两池兼作沉淀池和曝气池。型氧化沟构造控制仪表增加了运行管理的难度。不设厌氧池,不具备除磷功能。

23、交替式氧化沟是 SR 工艺与传统氧化沟工艺组合的结果，目前应用的主要有 3 种氧化沟，分别为R 型、E 型、T 型。交替式氧化沟具有良好的脱氮效果，若在起前面设一厌氧池,则起也具有良好的除磷效果。氧化沟一般不设初沉池,负荷低，耐冲击，污泥少。建设费用及电耗视采用的沟型而变,如在转碟和转刷曝气形式中,再引进微孔曝气，加大水深,能有效地提高氧的利用率（提高 20)和动力效率达.53.kg/（kWh)。2.2.污水处理流程方案的确定经过分析本设计可选择的工艺流程，有两种：1、普通 A/A/O 法处理工艺。2、厌氧池+氧化沟处理工艺。两种工艺经过比较:氧化沟除了具有 A/A/O 的效果外,还具有如下特

24、点:1)具有独特的水力流动特点,有利于活性污泥的生物凝聚作用,而且可以将其工作区分为富氧区,缺氧区,用以进行硝化和反硝化作用,取得脱氮效果;2)不设初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定的程度;3)BO负荷低，使氧化沟具有对水温、水质、水量的变动有较强的适应性,污泥产率低，勿需进行硝化处理；4)脱氮效果还能进一步提高；5)电耗较小，运行费用低。所以本设计选用厌氧池+氧化沟处理工艺。本设计的工艺流程为：2.3 设计污水水量由设计资料知，该市每天的平均污水量为：10Q万吨天47434310 10/10 10/10 10/10 10101157.4124 3600t dkg dmdL sL s

25、查 G50006室外排水设计规范知:sLsL100041.1157则取总变化系数3.1K从而可计算得：设计秒流量为QKQ式中Q城市每天的平均污水量，sL；K总变化系数;Q设计秒流量，sL。1.3 1157.411504.63QL s24 污水处理程度计算城市污水排入受纳水体后,经过物理的、化学的和生物的作用，使污水中的污染物浓度降低,受污染的受纳水体部分地或全部地恢复原状,这种现象称为水体自净或水体净化,水体所具有的这种能力称为水体自净能力。在选择污水处理程度时,既要充分利用水体的自净能力,又要防止水体受到污染,避免污水排入水体后污染下游取水口和影响水体中的水生动植物。.4.1 污水的COD处

26、理程度计算1eCCEC式中1ECOD的处理程度,;C进水的COD浓度,mg L；eC处理后污水排放的COD浓度，mg L。则1390 10074.36%390E2.2 污水的5BOD处理程度计算2eLLEL式中2E5BOD的处理程度,%；L进水的5BOD浓度，mg L;eL处理后污水排放的5BOD浓度,mg L。则21802088.89%180E2.3 污水的 S处理程度计算3eCCEC式中3ES 的处理程度,;C进水的 S浓度，mg L;eC处理后污水排放的 SS 浓度，mg L。则31802088.89%180E244 污水的氨氮处理程度计算4eCCEC式中4E氨氮的处理程度,%;C进水的

27、氨氮浓度，mg L;eC处理后污水排放的氨氮浓度,mg L。则440 1562.5%40E2.4.5 污水的磷酸盐处理程度计算5eCCEC式中5E磷酸盐的处理程度,%；C进水的磷酸盐浓度，mg L;eC处理后污水排放的磷酸盐浓度,mg L。则56 183.33%6E第三章污水的一级处理构筑物设计计算3.1 格栅格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成,安装在污水渠道、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部,用以截留较大的悬浮物或漂浮物,如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷,并使之正常进行。被截留的物质称为栅渣。设计中格栅的选择主要是决定栅条断面、栅条间隙、栅渣

28、清除方式等。格栅断面有圆形、矩形、正方形、半圆形等。圆形水力条件好，但刚度差,故一般多采用矩形断面。格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅（1.1mm)；按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅，目前，污水处理厂大多都采用机械格栅;按照安装方式分为单独设置的格栅和与水泵池合建一处的格栅。.11 格栅的设计城市的排水系统采用分流制排水系统，城市污水主干管由西北方向流入污水处理厂厂区,主干管进水水量为sLQ63.1504，污水进入污水处理厂处的管径为 150mm，管道水面标高为 8.m。本设计中采用矩形断面并设置两道格

29、栅(中格栅一道和细格栅一道)，采用机械清渣。其中，中格栅设在污水泵站前,细格栅设在污水泵站后。中细两道格栅都设置三组即3 组,每组的设计流量为 0.502sm3。312 设计参数1、格栅栅条间隙宽度，应符合下列要求：1)粗格栅:机械清除时宜为25mm；人工清除时宜为 2540mm。特殊情况下,最大间隙可为 10mm。2)细格栅：宜为 1.50mm。3)水泵前，应根据水泵要求确定。2、污水过栅流速宜采用 0.6Om/s。除转鼓式格栅除污机外，机械清除格栅的安装角度宜为 60。人工清除格栅的安装角度宜为 306。3、当格栅间隙为 1625mm 时，栅渣量取 0.100533310 mm污水;当格栅

30、间隙为 350mm 时,栅渣量取 0.0.033310 mm污水。4、格栅除污机,底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦抓斗式除污机应大于 1.5m;链动刮板除污机或回转式固液分离机应大于 1。5、格栅上部必须设置工作平台,其高度应高出格栅前最高设计水位 05m，工作平台上应有安全和冲洗设施。6、格栅工作平台两侧边道宽度宜采用 0.O。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于 1.5m,采用人工清除时不应小于 1.2。、粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送;细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。8、格栅除污机、输送机和压榨脱水机的进出料口宜采用密封形式,根据周围环境情况,可设置除臭处理装置

31、。、格栅间应设置通风设施和有毒有害气体的检测与报警装置。0、沉砂池的超高不应小于 0.3m。3.1.3 中格栅设计计算1、进水渠道宽度计算根据最优水力断面公式2221111BvBBhvBQ计算设计中取污水过栅流速v=0smmQB12.18.0502.0221则栅前水深：mBh56.0212、格栅的间隙数NbhvQnsin式中n格栅栅条间隙数，个；Q设计流量,sm3；格栅倾角，；N设计的格栅组数,组；b格栅栅条间隙数，m。设计中取60b0.0m528.056.002.060sin502.0n个、格栅栅槽宽度bnnSB1式中B格栅栅槽宽度，m;S每根格栅条宽度，m。设计中取S=0.01mmB80.

32、104.176.05202.0152015.04、进水渠道渐宽部分的长度计算111tan2BBl式中1l进水渠道渐宽部分长度,m;1渐宽处角度,。设计中取1=20ml93.020tan212.180.115、进水渠道渐窄部分的长度计算mll46.0293.02126、通过格栅的水头损失sin2)(2341gvbSkh 式中1h水头损失，m;格栅条的阻力系数，查表知=2.42;k格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般取k=3。则mgh14.060sin28.0)02.0015.0(42.2323417、栅后槽总高度设栅前渠道超高mh3.02则栅后槽总高度：8、栅槽总长度mhhllL38.360

33、tan3.060tan56.00.15.046.093.0tantan0.15.0221中格栅示意图如图 31图1中格栅示意草图9、每日栅渣量100010008640011maxWQKWQWZ式中W每日栅渣量，dm3;1W每日每003m污水的栅渣量，33310 mm污水。设计中取1W=0.0533310 mm污水43310 100.0550.21000Wmdm d应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。0、进水与出水渠道城市污水通过1250DNmm的管道送入进水渠道，然后,就由提升泵将污水提升至细格栅。3.4 细格栅设计计算设计中取格栅栅条间隙数

34、b=0.01m，格栅栅前水深h0.9m,污水过栅流速v=1.0sm，每根格栅条宽度S0m，进水渠道宽度1B0.m,栅前渠道超高mh3.02，每日每 10003m污水的栅渣量1W=0433310 mm则格栅的间隙数:NbhvQnsin520.19.001.060sin502.0个格栅栅槽宽度：mbnnSB03.15201.015201.01进水渠道渐宽部分的长度：mBBl32.020tan28.003.1tan2111进水渠道渐窄部分的长度计算:mll16.0232.0212通过格栅的水头损失:mggvbSkh32.060sin20.101.001.042.23sin2)(2342341栅后槽总

35、高度：mhhhH52.13.032.09.021栅槽总长度：tantan0.15.0221hhllLm67.260tan3.060tan9.00.15.016.032.0每日栅渣量:433max118640010 100.0550.2100010001000ZQWQWWmsm sK应采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。细格栅示意图见图 32图 3细格栅示意图3.2 提升泵站污水总泵站接纳来自整个城市排水管网来的所有污水，其任务是将这些污水抽送到污水处理厂,以利于处理厂各构筑物的设置。因采用城市污水与雨水分流制，故本设计仅对城市污水排水系统的泵站

36、进行设计。排水泵站的基本组成包括：机器间、集水池、格栅和辅助间。3.2.1 泵站设计的原则1、污水泵站集水池的容积,不应小于最大一台水泵 5min 的出水量；如水泵机组为自动控制时,每小时开动水泵不得超过 6 次。、集水池池底应设集水坑,倾向坑的坡度不宜小于%。、水泵吸水管设计流速宜为 0.71.5 m/s。出水管流速宜为 0 2./s。其他规定见 GB5001200室外排水规范。.2.2 泵房形式及工艺布置本设计采用地下湿式矩形合建式泵房，设计流量选用最高日最高时流量dmsmQ3313000050463.1。1、泵房形式为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它的优点

37、是：启动及时可靠，管理方便。该泵站流量小于 2m/s,且鉴于其设计和施工均有一定经验可供利用,故选用矩形泵房。由于自灌式启动,故采用集水池与机器间合建,前后设置。大开槽施工。2、工艺布置本设计采用来水为一根污水干管，无滞留、涡流等不利现象,故不设进水井,来水管直接经进水闸门、格栅流入集水池，经机器间的泵提升污水进入出水井，然后依靠重力自流输送至各处理构筑物。3.2.泵房设计计算1、设计参数设计流量为31.504631504.63QmsL s,集水池最高水位为993,出水管提升至细格栅,出水管长度为 5m,细格栅水面标高为 85.01m。泵站设在处理厂内，泵站的地面高程为 8.50m。、泵房的设

38、计计算（)集水池的设计计算设计中选用台污水泵（4 用 1 备）,则每台污水泵的设计流量为:11504.63376.244QQL s,按一台泵最大流量时 5mi的出水量设计，则集水池的容积为:31376.2 5 60112860112.86VQtLm 取集水池的有效水深为2.0hm集水池的面积为：2112.8656.432VFmh集水池保护水深 01m,实际水深为 2.0+.7=271m。(2)水泵总扬程估算1)集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为:85.01-（79.93-2）=7.71)出水管管线水头损失每一台泵单用一根出水管,其流量为1376.2QL s，选用的管径为mmDN6

39、00的铸铁管,查给水排水设计手册第一册常用资料得流速smv33.1(介于.2sm之间），68.31000 i。出水管出水进入一进水渠，然后再均匀流入细格栅。设局部损失为沿程损失的 3%，则总水头损失为：mh024.03.1100068.35泵站内的管线水头损失假设为.,考虑自由水头为 1.0,则水泵总扬程为:mH595.90.1071.7024.05.1(3)选泵本设计单泵流量为1376.2QL s,扬程m595.9。查给水排水设计手册第11 册常用设备，选用00TLW-50IB 型的立式污水泵。该泵的规格性能见表 31。表 3-1300TLW-540IB 型的立式污水泵的规格性能流量 Q扬程

40、H m转度nminr电动机功率 NkW效率%污物通过能力气蚀余量NPSHr m重量kghm3sL固体mm纤维mm14143.81697010775050.031503、泵站总扬程的校核水泵的平面布置形式可直接影响机器间的面积大小,同时,也关系到养护管理的方便与否。机组间距以不妨碍操作和维修的需要为原则。机组的布置应保持运行安全、装卸、维修和管理方便,管道总长度最短，接头配件最少，水头损失最小，并应考虑泵站有扩建的余地。（）吸水管路的水头损失每根吸水管的流量为1376.2QL s,选用的管径为mmDN600，流速为smv33.1，,坡度为68.31000 i。吸水管路的直管部分的长度为 1.m，

41、设有喇叭口(1.0），mmDN600的90弯头 1 个（0.67），mmDN600的闸阀 1个(0.0),350600DNDN渐缩管 1 个(020）。喇叭口喇叭口一般取吸水管的 1.5 倍,设计中取 13则喇叭口直径为：mmD7806003.1，取 800mmmmmmDL7106408008.08.0闸阀600Dnmm，600Lmm。渐缩管选用350600DNDN65015035060021502dDLm其中22350600vv,得smv91.3。直管部分为 1.0m，管道总长为：89.265.06.064.00.1Lm68.3i则沿程损失为:mLih011.000368.089.21局部损

42、失为:gvh2 2111m231.081.9291.32.081.9233.167.006.01.022吸水管路水头损失为：mhhh242.0231.0011.0 111（）出水管路水头损失出水管直管部分长为 5m,设有渐扩管 1 个（0.20)，闸阀 1 个(0.6),单向止回阀(.7，mmL800）。沿程水头损失:mLih026.000368.08.06.065.052局部水头损失:mgvh218.081.9233.12.07.181.9291.306.02 222222总出水水头损失：mhhh244.0218.0026.0 222(3)水泵总扬程水泵总扬程用下式计算:1234Hhhhh式

43、中1h吸水管水头损失，m;2h出水管水头损失,m;3h集水池最低工作水位与所提升最高水位之差,m；4h自由水头，一般取4h=.0m。mH557.80.1071.7244.0242.0故选用 5 台00L-540B 型的立式污水泵是合适的。3.3 沉砂池沉砂池是借助污水中的颗粒与水的比重不同,使大颗粒的砂粒、石子、煤渣等无机颗粒沉降，以去除相对密度较大的无机颗粒。常用的沉砂池有平流沉砂池、曝气沉砂池、竖流式沉砂池、涡流式沉砂池和多尔沉砂池。这几种沉砂池各有其优点，但是在实际工程中一般多采用曝气沉砂池。本设计中采用曝气(atio）沉砂池，其优点是:通过调节曝气量可控制污水旋转流速,使之作旋流运动,

44、产生离心力,去除泥砂,排除的泥砂较为清洁，处理起来比较方便;且它受流量变化影响小，除砂率稳定。同时，对污水也起到预曝气作用。331 曝气沉砂池本设计中选择三组曝气沉砂池,N=3 组。每组沉砂池的设计流量为0.502sm3。3.3.2 设计参数1、水平流速宜为 0.1s。2、最高时流量的停留时间应大于 2min。3、有效水深宜为.03.m,宽深比宜为.。4、处理每立方米污水的曝气量宜为 0.12m3空气。5、进水方向应与池中旋流方向一致,出水方向应与进水方向垂直,并宜设置挡板。6、污水的沉砂量,可按每立方米污水 0.计算;合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定。、砂斗容积不应大于 2的沉砂量，采用

45、重力排砂时，砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于 55。8、池底坡度一般取为 010.5。9、沉砂池除砂宜采用机械方法,并经砂水分离后贮存或外运。采用人工排砂时，排砂管直径不应小于 200mm。排砂管应考虑防堵塞措施。3.3.3 曝气沉砂池的设计计算、沉砂池有效容积QtV60式中V沉砂池有效容积，2m；t停留时间,min。本设计中取t3min336.903502.060mV、水流断面面积1vQA 式中A水流断面面积，2m;1v水平流速，sm。设计中取1v=.sm202.51.0502.0mA3、池总宽度hAB 式中B沉砂池宽度,m;h沉砂池有效水深,m。设计中取h=2mmhAB51.22502.02

46、55.1251.2hB在 1.0.5 之间。4、池长mvtAVL1831.06060、每小时所需的空气量Qdq3600式中q每小时所需的空气量,hm3；d13m的污水所需要的空气量，污水33mm。设计中d=0.233mm污水hmq344.3612.0502.03600、沉砂室所需容积61086400TXQV式中X城市污水沉砂量污水36310 mm，设计中取X=3036310 mm污水T清除沉砂的间隔时间，设计中取T=d。3646102301010mV从而可计算得每个沉砂斗的容积为:30236mNVV7、沉砂斗几何尺寸计算设计中取沉砂斗底宽为1a.5m,沉砂斗壁与水平面的倾角为60，沉砂斗高度3

47、.12hm则沉砂斗的上口宽度为:maha0.25.060tan3.1260tan212沉砂斗的有效容积:2222211222275.25.05.00.20.233.13mmaaaahV8、池子总高设池底坡度为 0.4，破向沉砂斗,池子超高mh3.01则池底斜坡部分的高度:mbBh102.020.251.24.024.03池子总高:mhhhhH702.3102.03.13.023219、验算流速当有一格池子出故障,仅有两格池子工作时：maxmin1.504630.15/0.10/2 2 2.51QVm sm snhb 当有两格池子出故障，仅有一格池子工作时：maxmin1.504630.30/0

48、.15/1 2 2.51QVm sm snhb 10、进水渠道格栅的出水通过1250DNmm的管道送入沉砂池的进水渠道，然后进入沉砂池，进水渠道的水流流速111HBQv 式中1v进水渠道水流流速,sm；1B进水渠道宽度，m;1H进水渠道水深，m。设计中取1B=1.2m,1H=08m。52.08.02.1502.01vsm水流经过进水渠道再分别由进水口进入沉砂池,进水口尺寸00900,流速校核:max1.504630.62/0.9 0.9 3Qvm sA进水口水头损失06.122gvh代入数值得:20.621.060.022 9.81hm进水口采用方形闸板，SZ 型明杆或镶钢铸铁方形闸门 SZ9

49、00，沉砂斗采用 HZ.5 旋启式底阀,公称直径0m。1、出水堰计算出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水,出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为32222gmbQH式中1H堰上水头，m;m流量系数,一般取.05，设计中取m=0.4；2b堰宽，m，等于沉砂池的宽度。mH23.081.9251.24.0502.0322出水堰后自由跌落高度12m，出水流入出水槽,出水槽宽度2B1.0m,出水槽水深2h0.m，水流流速84.02vsm。采用出水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水槽用钢混管，管径800DNmm,管内流速31.34v sm，水利坡度2.39i，水流经出水槽流入集配水井。12、排砂装置

50、采用吸砂泵排砂，吸砂泵设置在沉砂斗内,借助空气提升将沉砂排出沉砂池,吸砂泵管径DN00mm。曝气沉砂池示意图见下图 3图-3曝气沉砂池剖面图示意图1压缩空气管空气扩散管3集砂槽33.4 曝气沉砂池曝气计算、空气干管设计干管中空气流速一般为015m/s,取空气流速 12，则44 3 361.440.183.14 12 3600qdmv 2、支管设计干管上设 10 根配气管,则每根竖管上的供气量为:3q361.44=36.144h 1010m根沉砂池总平面面积为：L25.02 3=15.06m，取215m选用 YBM-2 型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为 1.2，直径为500mm,则需空气

51、扩散器总数为：15=101.5个。则每根配气管有 1 个空气扩散器,每个扩散器的配气量为：3361.44=36.14410m h。第四章污水的二级处理设计计算污水经过一级处理后会处理掉一部分的悬浮物（SS）和5BOD，处理程度按表 41 取值,而氮磷按不变计算表 4-处理厂的处理效果处理级别处理方法主要工艺处理效果%SS5BOD一级沉淀法沉淀(自然沉淀)40 55%20 30%二级生物膜法初次沉淀、生物膜反应、二次沉淀60 90%65 90%活性污泥法初次沉淀、活性污泥反应、二次沉淀70 90%65 95%设计中取处理效果为:SS=40%，5BOD=20%则进入曝气池中污水的5BOD浓度:1

52、20%1801 20%180 0.8144aySSmg L进入曝气池中污水的SS浓度：1 40%1801 40%180 0.6108ayLLmg L4.1 厌氧池+D型氧化沟工艺计算氧化沟是活性污泥法的改良和发展,曝气池呈封闭渠道形，污水和活性污泥在循环水流的作用下混合接触，完成有机物的净化过程，又称循环曝气池。氧化沟在流态上介于推流式和完全混合式之间，局部流态为推流式,整体为完全混合状态,同时具有这两种混合方式的某些特点。在氧化沟中,污水和活性污泥的混合液在外加动力的作用下,不停的循环流动,有机物在微生物的作用下得到降解。该工艺对水温、水质和水量的变化有较强的适应性,污泥龄长、剩余污泥少、而

53、且具有脱氮的功能。氧化沟有多种不同的类型，如arosel 式、Orba式、一体化氧化沟、交替式氧化沟等。若在氧化沟前加一厌氧池，也具有良好的除磷效果。本设计中选用厌氧池D型氧化沟工艺。取三组厌氧池+DE 型氧化沟，则每组的设计流量为 0.523ms。4.1.1 设计参数1、厌氧池的水力停留时间为0.5 1.0h;2、氧化沟的处理能力取决于污水温度和沟内活性生物固体(MLV)的浓度。工艺设计通常是依据进水中污染物负荷、污泥龄、污泥负荷M 和污水温度等。设计污泥龄、F/M 和水温者之间有一定的函数关系：表 4污泥龄、F/M 和水温者之间有一定的函数关系温度（C)10120污泥龄(d)2012845

54、F M kgBODkgVSS d0060100.50.0型氧化沟设计50.05 0.1F MkgBODkgVSS d,相应的污泥龄为12 30d，而MLSS浓度通常设计为3500 5500mg L,其取值是依据污泥的沉淀性能和污泥在沟中的贮存量。3、延时曝气氧化沟的主要设计参数,宜根据试验资料确定，无试验资料时可按下表 43 的规定取值。表 4-延时曝气氧化沟的主要设计参数项目单位参数值污泥浓度aMLSS XLg5.45.2污泥负荷sLdkgMLSSkgBOD50.03 0.08容积负荷vN35kgBODmd0.1 0.2污泥龄cd15污泥产率Y5kgBODkgVSS6.03.0需氧量2O52

55、kgBODkgO0.25.1水力停留时间HRTh16污泥回流比R%15075总处理效率%595 BOD4、进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时,宜为 0.m；当采用竖轴表曝机时,宜为.8m,其设备平台宜高出设计水面.12m。5、氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用 3.54.5。6、根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙；氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位20.3m。、氧化沟内的平均流速宜大于.m s，混合液在渠内流0.4 0.5vm s41.2 厌氧池计算1、厌氧池容积60VQt

56、式中V厌氧池容积，3m；t厌氧池水力停留时间。设计中取t=0.75h45i360 0.502 451355.4Vm2、厌氧池尺寸计算厌氧池面积:设计中取厌氧池有效水深为3.0hm21355.4451.83VAmh厌氧池尺寸为：长宽=2.620厌氧池实际面积为：220 22.6452Am设计中取厌氧池的超高为 0.3m则池总高为0.33.00.33.3Hhm3、污泥回流量计算:设计中取污泥回流比为80%R 则dmsmRQQ331104000203704.150463.18.04、搅拌机的选择查给水排水设计手册第 1册常用设备知选用 BQT075 型低速潜水推流器。4.1.3 型氧化沟计算、内源呼

57、吸系数2020TTddTKK式中dTK内源呼吸系数,1d；20dKC20时,内源呼吸系数,1d，一般取 0.4.075；T温度系数，一般取 1.2.0。设计中取20dK0.0，T=1.04当CT 8时8 200.061.040.037dTK2、出水计算设计中取5BOD的去除率为96%，氨氮的去除率为80%，磷的去除率为85%则01 96%144 0.045.76eSSmg L去除的5BOD的浓度为:01445.76138.24reSSSmg L01 80%40 0.28eNNmg L去除的氨氮的浓度为:040832reNNNmg L01 85%61 0.850.9ePPmg L去除的磷的浓度为

58、：060.95.1rePPPmg L、污泥龄计算crXYS设计中取0.6Y,4000Xmg L4000 0.733.70.6 138.24c取天3、好氧区有效容积310.6 100000 138.24 3410407.8(13 40001 0.037 34YVmXKdQ(So-Se)cc)5、缺氧区有效容积反消化区脱氮量:000.124eeWQ NNYQ SS10000032100000138.240.124 0.6723.833100031000kg d缺氧区有效容积：2dnWVV X式中dnV反消化速率,设计中取dnV=30.025 kgNONkgMLSS d。32723.837238.3

59、0.025 4Vm。、氧化沟总有效容积12VVVK式中K具有活性作用的污泥占总污泥量的比例,一般采用 0.55 左右。设计中取K05810407.87238.330424.30.58V3m7、氧化沟平面尺寸设计中取氧化沟的有效水深为4hm氧化沟的面积为:230424.37606.0754VAmh有2202202AL 可解得158.8Lm。4.1.4 设计参数的较核、水力停留时间较核2424 30424.3 321.9100000VthQ大于6h,符合要求。、BOD 污泥负荷率05100000 138.240.0543 30424.3 0.7 4000esvQ SSNkgBODkgMLVSS d

60、VX介于 0.030.08 之间,符合要求。4.1.5 进出水系统计算、厌氧池+DE 型氧化沟的进水设计沉砂池的出水通过 3 根800DNmm的管道进入集配水井,然后，用 3 条管道送入每组的厌氧池DE 型氧化沟，送水的管径为800DNmm，管内的流速为1.34vm s。回流污泥也同步流入。2、氧化沟的出水设计氧化沟的出水采用矩形堰跌落出水,则堰上水头232QHmbg式中H堰上水头,m;Q每组氧化沟的出水量，指污水的最大流量与回流污泥量之和,3ms；m流量系数,一般取 0.40.；b堰宽，m。设计中取m0.4b=5.0m232.430.370.4 62Hmg 出水总管管径采用 3 根1000D

61、Nmm管道把水送入配水井,管内的污水流速为1.44m s。回流污泥管管径为700DNmm,管内的污泥流速为1.05m s。厌氧池+E 型氧化沟示意图如图 4-1图1厌氧池+DE 型氧化沟平面图草图4.1剩余污泥量计算00.6 100000 138.243673.34110001 0.037 34edTcYQ SSWkg dK湿污泥量:设污泥含水率为99.3%P 33673.34524.76110001 99.3%1000sWQm dP4.7需氧量计算设生物污泥中大约有12.4%的氮,用于细胞的合成,则每天用于合成的总氮为：0.124 3637.34451kg d即TN中有451 10004.5

62、1100000mg L用于合成细胞。按最不利情况,设出水中3NON量和3NHN量各为4mg L，则需要氧化的3NHN量为:404.51 431.49mg L需要还原的3NON量为：31.49427.49mg L需氧量（同时去除BOD和脱氮）计算：设计中取k=0230.7VSSfSS则平均需氧量为：31.424.60.562.61rrktSRQWfQ NWfQNOe0.23 5138.24321000001.42 3637.34 0.74.6 100000100010001e27.490.56 3637.34 0.72.6 100000100022760.6948.36kg dkg h最大需氧量

63、为:30.23 51.424.60.562.61138.2432100000 1.31.42 3637.34 0.74.6 100000 1.310001000127.490.56 3637.34 0.72.6 100000 1.3100031101.21295.88rrktSRQWfQ NWfQNOeekg dkg h 最大需氧量与平均需氧量之比为:31101.21.3722760.6RR。4.1.8 供气量、供气量计算采用鼓风曝气,微孔曝气器。曝气器敷设于池底 0处,淹没深度为40.23.8Hm，氧转移效率18%AE，计算温度为30TC。空气扩散器出口处的绝对压力计算:5551.013 1

64、098001.013 109800 3.81.3854 10bPHPa空气离开好氧反应池池面时,氧的百分数为：211211 0.18100%100%17.9%7921179211 0.18AtAEOE好氧反应池中平均溶解氧饱和度计算（按最不利的温度考虑):(30)(30)52.026 1042btsbsPOCC式中(30)sC标准大气压下,30 C时清水中的饱和溶解氧浓度,mg L查表得(30)7.63sCmg L。5(30)51.3854 1017.97.638.472.026 1042sbCmg L标准需氧量(换算为20 C时的脱氧清水的充氧量）:(20)020()1.024sTs TR

65、CRCC 式中(20)sC标准大气压下，20 C时清水中的饱和溶解氧浓度,mg L查表得(20)9.17sCmg L；()s TC标准大气压下，T C时清水中的饱和溶解氧浓度,mg L;C曝气池内溶解氧浓度，mg L；污水传氧速率与清水传速率之比，一般采用0.0.9;污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧浓度值比,一般采用 0.90097压力修正系数。设计中取0.9，=0.95,C=2mg L，.0030 2022760.6 9.1730255.681260.650.90.95 1 8.4721.024Rkg dkg h 最大标准需氧量：(20)020()30 201.02431101.2 9.1

66、70.90.95 1 8.4721.02443325.151805.21sTs TR CRCCkg dkg h 最大标准需氧量与标准需氧量之比:0043325.151.4330255.68RR好氧反应池供气量计算:平均时供气量为：hmERGAs3037.2334518.03.065.12603.0最大时供气量为:hmERGAs3081.3342918.03.021.18053.02、曝气机数量计算(以单组反应池计算）设计中计算两种曝气机，分别为:鼓风微孔曝气器和垂直轴表面曝气机第一种：鼓风微孔曝气器计算按供氧能力计算所需要的曝气机数量,计算公式为:03cRnq式中cq曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力2kgOh个。设计中采用鼓风曝气,微孔曝气器,参照给水排水设计手册常用设备知：每个曝气头通气量按31 3mh个时,服务面积为20.3 0.75m个,曝气器氧利用率为18%AE，充氧能力为0.14cq 2kgOh个则1805.2142983 0.14n 个以微孔曝气器服务面积进行较核：110407.80.614298 4VFfnnh2m在20.3 0.75m个之间，符合要