古楼公寓超高模板施工方案B

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1、古楼公寓 B 区超高、超大模板支撑施工安全专项方案编 制：审 核：审 批：编制单位 :福州铁建建筑 有限公司2007 年 11月 26 日目录1、工程概况 12、编制目的 13、模板支架支撑要求 34、安全达标 35、安全组织管理 36、安全技术管理 57、超高模板施工应急预案 6&模板拆除 16高、大模板支撑设计专项方案1、工程概况厦门古楼公寓位于前埔城市大学东侧，总建筑面积 82217.25 平 方米，地下室1层，地上24/29层，分A区、B区、C1、C2、C3区， A、B区高度为92.8m, C1、C2区的高度为78.8m,结构体系为框架 剪力墙。地下一层为社会停车场，地上一至三层为公交

2、车停车场， 四层为商场,五层以上为住宅。编制目的根据建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证 审查办法、福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知 及福建省建设厅 200732 号文和厦质监 200714 号文要求,为了避 免在施工过程中出现各种质量和安全问题, 规范施工操作程序, 提高 超高模板的施工质量, 确保施工安全, 对超高架体模板方案编制专项 施工方案并请专家论证,为超高模板安装提供安全技术指导。 2高大构件计算分析：2.2、二、三层 B轴交25-29轴的KL12梁，截面尺寸为 600X 1300mm E轴交25-29轴的KL16,截面尺寸为900X 1500mm H轴

3、交 25-29轴的KL19,截面尺寸为600X 1500mm J轴交25-29轴的KL22, 截面尺寸 为 600X 1200mm； 梁净 跨为 13.6 米,集 中线 荷载为 18.0-33.75KN/m ,位置详附图一。2.2四层、五层在E、J轴交25轴-29轴的SRC梁 1、3,设计标 高为16.77m和22.77m处，净跨为13.6m,梁截面尺寸为：SRC梁 3 1300X 1800mm集中线荷载为 58.5KN/m ,SRC梁 1 900X 1800mm 集中线荷载为40.5KN/m详附图二。2.3、18、20层B轴交25轴-29轴，设计标高为59.17m和64.77m 处的SRC梁

4、 5,净跨为13.60m,梁截面尺寸为：900 x 1800mm集中 线荷载为40.5KN/m,详附图三。2.4、B区超高支撑（支撑高度超过8m）的概况B-E轴/25-29轴区域的九、十四层梁面的支撑高度为11.1m，以及区域的二十层梁板的支撑高度为16.7m。综合以上分析：B 区 900x 1500mm、 900x 1800mm 按 B 区 1300x 1800mm 的梁 进行搭设；B 区 600x 1300mm、 600x 1500mm、 600x 1200mm 等梁按照 B 区的 600x 1500的梁搭设支撑。3、1300x 1800mm 梁相关计算3.1.1 、梁底模板采用 1 8厚

5、的胶合板,其力学性能为：抗弯 fm=13N/mm2, 抗剪fv=1.4N/mm,弹性模量E=9000N/mm密度=5kN/m,由于模板支架空隙大,可不考虑风载影响。3.1.2 荷载：底、侧模自重：5 x0.018x4.5x1.2=0.49混凝土自重：24x1.3x1.8x1.2=67.4钢筋自重:1.5x1.3x1.8x1.2=4.2施工荷载：1x 1.3x1.4=1.8震捣砼荷载：2x1.3 x1.4=3.6=77.5KN/m乘以折减系数 0.9，贝S q2=qi x 0.9=77.5 x 0.9=69.7kN/m3.1.3梁底模承载力计算：按五等跨连续计算，弯矩系数 K=-0.105，挠度

6、系数K=0.644,3.1.3.1 梁底 模弯矩 计算：M=-0.105qL =-0.105 x 69.7 x0.252=-0.29KN.m3.1.3.2梁底模抗弯计算：6 2(T 二M/W=( 0.29 x 10)-( 1300X 18 - 6)=4.1N/mm2 f m=13N/mni (梁底模抗弯可满足要求)3.1.3.3梁底模抗剪计算：V=KvQl=-0.606 x 69.7 x 0.25=8.45KNt =V/A=8450- (1300*18) =0.360N/mnif v=1.4N/mm(梁 底模抗剪满足要求)3.1.3.4 梁底模挠度计算：4f w=0.644 x q2 x L

7、/100EI=0.644 x 69.7 x 2007100 x 9000x( 1300x 183/12 )=0.13mm f w=3.0mm (梁底模挠度可满足要求)3.1.4梁底木枋承载力计算：q= q2 x 0.4 x 0.20=69.7 x 0.4 x 0.20=5.58 kN/m3.1.4.1梁底木枋弯矩计算计算简图如下:q=5.58KN/m11 1111 1 1* 11AA1400-4400400M=-0.10qL2=-0.10 x 5.58 x 0.4 2=-0.089KN.m3.142梁底木枋抗弯计算：(T =M/W=( 0.089 x 106)-( 50x 1002-6)=1.

8、07N/mm2v f n=13N/mn2 (梁底木枋可满足要求)3.1.4.3梁底木枋抗剪计算：V=qc/2=5.58 x 0.4/2=1.116KNt =V/A=1160- (100x 50) =0.232N/mm f v=1.4N/mm2 (梁底木枋抗剪满足要求)3.1.5梁底水平钢管承载力计算：梁底沿梁长立杆搭设纵向间距均为500，梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm壁厚3.5mm钢管(按3.0mm计算)，按五等跨连续梁计算，其力学性能为：截面积 A=4.23cm，重量g=3.64kg/m，截面惯性矩|x=10.78cm4，截面最小抵抗矩 W=4.56cm3则P二qx 0.5=69.7 X

9、 0.5=34.85kN。因水平钢管只承受0.25P的荷载，故 Pi=PX0.25=8.7KN/m3.1.5.1 梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：沿梁长水平钢管按五跨连续计算，弯矩系数 -0.i0522M=-0.i05X PXL2=-0.i05 X8.7X0.52=-0.23KN.m3.1.5.2 梁底水平钢管抗弯计算：6(T 二M/W=(0.23 X 10)宁 4560=50.4N/mm 2v f m=205N/mni (梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求)3.1.5.3 梁底水平钢管抗剪计算：V =-1.281 XP=-1.281 X 8.7=11.14KNt =4V/3A=1114X 4-(

10、3X 423)=3.5N/mnf V=115N/mm (梁底水平钢管抗剪可满足要求)3.1.5.4 梁底沿梁长水平钢管挠度计算：挠度系数 1.795f w=1.795XPX L4/100EI=1.795 X8.7X 5004/100EI=1.795X8.7X5004/100X2.06X105X107800=0.4mm v f W=3.0mm （梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）3.2、1300X 1800梁底立杆承载力计算:超高支模架（16.7m ）立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.7kN （已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重 N2 =

11、 1.2 X 0.16X 16.80=3.2kNN = 8.7+3.2=11.9kN：轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm） ； i = 1.58A立杆净截面面积（cm2）; A = 4.23W立杆净截面抵抗矩（cm3）; W = 4.546钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）;f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2;10 计算长度 （m）；表1模板支架计算长度附加系数 ki步距h (m)hw 0.90.9h w 1.21.2h w 1.51.5hw 2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数

12、 k2H (m)h+2a 或 U1 h (m)1.351.441.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.033

13、1.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.0

14、78401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091ki 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3m；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算lo = kik2（ h+2a）（3）k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.064;Lo=1.167*1.O64*（15OO+2*3OO）=26OOLo/i=26OO/158=164.6 查表 =O.2736 =N/（ *A）=11900/（0.273*423）=103.1KN/mm 2205 KN/mm 2 （满足）模板承重架应尽

15、量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件，梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已 浇结构的弯矩。3.3、梁侧模验算梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500新浇砼对模板最大侧压力计算：0 5（1）F=0.22 Y1p 2VF-新浇砼对模板最大侧压力（KN/m）Y -砼重力密度24 （KN/m）v- 砼浇灌速度（m/h）,按4 m/ht 0-砼初凝时间=200/ T +15 （小时h） T为砼温度，按30度计(3 i-砼外加剂影响系数，不掺外加剂取1.0 ,掺有缓凝作用的外 加剂取 1.2.3 1=1.23 2-砼坍落度影响系数，坍落度50-90mm

16、寸取1.0 ,坍落度 110-150mmfl寸取 1.15 , 3 2=1.150.52F=0.22 X24X 200X 1.2 X1.15 X4. /(30+15) =64.77KN/m 模板 12拉杆按下式计算：2 2A=91mm(T =205N/ mmP=64.77*0.50*0.50=16.2KN , P 1= A* & =91*205=18.66kN P=16.2KN P1= 18.66kN则梁模板 12 拉杆间距 0.50 间距即可。B 区 600X 1300mm、600 X 1500mm、600 X 1500mm 等梁按照 C 区的 700X 1600的梁搭设支撑，其结果是偏于安

17、全的。板底支撑按照 C 区的板底支撑搭设。34、模板面板计算楼板厚180,支撑立杆间距800X800,面板为受弯结构，需要验 算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.00 X0.18X0.80+0.35 X0.80=3.88kN/m活荷载标准值q2 = (2.00+1.00 )X 0.80=2.4kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W = 80 x 1.8 x 1.8/6 = 43.2cmI = 80 x1.8x1.8x1.8/12 = 38.88cm 4；3.4.1 强度计算：f = M / W f

18、其中 f面板的强度计算值（ N/m m2 ）；面板的最大弯距（ N.mm）；面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取 1 5N/m m2；2M = 0.100ql 2其中 q荷载设计值（ kN/m）；经计算得到 ：M = 0.100 x(1.2x3.88+1.4 x2.4)x0.4x0.4=0.128kN.m经 计 算 得到 面 板 强 度计 算 值 f = 0.128 x 1000x21000/43200=2.963N/mm2面板的强度验算 f f ，满足要求！3.4.2 抗剪计算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600x(1.2x3.88+1.4x2.4)x0.4=1.92

19、4kN截面抗剪强度计算值：2T=3x1924/(2x 800x18.00)=0.2N/mm2截面抗剪强度设计值： T= 1.4N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求！3.4.3 挠度计算：v = 0.677ql 4 / 100EI =0.257 x 106/83300=3.08N/mm2 2=3.08N/mm & =13 N/mm方木的计算强度小于13N/mri2，满足要求！(2) 方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=3 x 1924/ (2x 50x 100) =0.578N/mnnT=0.578N/

20、mmT=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！(3) 方木挠度计算最大变形 v =0.677 x 3.14 x 8004/ (50x 9500x8333300) =0.22mm方木的最大挠度小于800/250，满足要求！3.4.6、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 3.53kN均布荷载取托梁的自重q= 0.1kN/m托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm1.271.23J2.31.81.772.342.31.762.341.273.53kN3.53kN3.53kN1 1 13.53kN30.1kN/mf r.53kN3.53kN1

21、A且11种800Ji禺门-iiB托梁剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩M= 0.499kN.m经过计算得到最大支座F= 7.67kN经过计算得到最大变形 V= 0.052mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 7.8cm 3;截面惯性矩I二25.6cm 41. 顶托梁强度计算：截面应力 0.499 x 106/1.05/7800=63.97N/mm顶托梁的计算强度小于215.0N/mm，满足要求！2. 顶托梁挠度计算：最大变形v二0.052mm顶托梁的最大挠度小于800/400，满足要求！3.4.7、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.

22、5 ）:其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。3.4.8、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架钢管的自重（kN）Ng = 0.129 x 16.80=2.167kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录 A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重（kN）N32 = 0.35 X 0.80 x 0.80=0.224kN（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）N33 = 25.00 X 0.18 X 0.8

23、0 x 0.80=2.88kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.271kN2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：经计算得到：活荷载标准值 Nq =（1.00+2.00 ） X 0.80 x 0.80=1.92kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2N g + 1.4N q=1.2 X 5.27+1.4 X 1.92=9.01KN 3.4.9、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN); N = 9.01KN到；iA立杆净截面面积（cn）; A = 4.24轴心受压立杆的稳定系数，由长细比

24、I 0/i查表得计算立杆的截面回转半径（cm ； i = 1.58W立杆净截面抵抗矩（cni）; W = 4.5f钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm钢管立杆抗压强度计算值（N/mm）;计算长度（m ；如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算10 = kluh（ 1）1 o = （ h+2a）（ 2）k i 计算长度附加系数，取值为1.167 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表 533 ； u =1.7a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m ；公式（1）的计算结果：= 104.68N/mm2,立杆的稳定性计算 丁 f，M公式（2）的计算结果

25、：丁 = 33.52N/mm2，立杆的稳定性计算- f，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l 0 = k 1k2（ h+2a）（3）k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039 ；公式（3）的计算结果：丁 = 44N/mri，立杆的稳定性计算丁 f， 满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数 k 1步距h (m)h 0.90.9h 1.2h 1.5h k11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数 k 2h( mh+2a 或 U1h (m)1.351.441.531.621.8

26、01.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.0141.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.0261.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.0391.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.0541.0471.0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.0611.0561.0471.043

27、1.0401.0351.0351.0321.032181.0811.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.0921.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0

28、941.0913410、楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验9层梁板支模时，7、8两层原有支撑架体保留；14层梁板支模时，11、12、13三层原有支撑架体保留；20层梁板支模时，17、18、19三层原有支撑架体保留；挑空大梁下 架体落地。1.模板支架的构造要求：a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b. 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设 计刚度；c .梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用 等步距设置；b. 当中部有加强层或支

29、架很高，轴力沿高度分布变化较大，可 采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c .高支撑架步距以0.9-1.5m 为宜，不宜超过1.5m。3. 整体性构造层的设计：a. 当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单 或双水平加强层；b. 单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪 刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的 1/3；c .双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每 10-15m 设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空 间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层） 必须设水平加强层。3.5 B区

30、超大梁支撑下方结构承载力验算B区B-E轴20层梁搭设高度16.7m,其下方结构截面为400*1200, L=13.6m,上下各配 625,砼为 C35。As=2946mm2根据 AS= A0* b* h0* Rw/ Rg2946= A0* 400* 1140*14.3/300A0=0.136S =0.1468 =1.4M/ (b* ho2* Rw)1.4M=0.146*(400*1140 2* 14.3)=775000000N.mm=775KN.mM=0.083q L2775=0.083q L2q=50.5KN/m,该梁自重及相邻板传递荷载0.4*1.2*25+2.3*0.18*25=22.4

31、 KN/m 活载(含钢管架重 4 . 5KN/m ) 按 7 KN/m 即二十层转换梁下方的结构富余承载力为： 50.5-22.4-7=21.1 KN/m3.5 、模板支架支撑搭设要求： 超大梁底以下自地下室起的支模钢管架均保留。3.5.1 、每根立杆底部应设置底座或垫板。梁下立杆采用顶托支 撑方法，立杆搭接采用对接扣件的连接方法。板下立杆如采用搭接， 搭接长大于1m,且接头错开0.5m以上，搭接采用3颗扣件连接以上 的安全措施。3.5.2 、满堂脚手架必须设置纵、横向扫地杆及水平杆。纵向扫地杆应米用直角扣件固定在距离底座上部不大于200mn处立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫

32、地杆下方的立杆上。 当 立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两 跨与立杆固定，高低差不应大于1m扫地杆以上纵横向水平杆按不 大于 1.5 米步距满布。 竖向剪刀撑双向每四排立杆一剪， 剪刀撑底部 落地于梁板结构上。 高度大于 4 米的架体，沿架高每两步立杆设一道 满布水平剪刀撑。3.5.3 、满堂脚手架底层大横杆步距不应大于 1.5 米。3.5.4 立杆上的对接扣件应交错布置： 两根相邻立杆的接头不应 设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的 距离不宜小于500mn,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 。3.5.5 所有搭接或对接接头均

33、不容许在同一截面上。3.5.6支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm3.5.7 模板支架从顶层开始向下每隔 2步设置一道水平剪刀撑。3.5.8 架体除在四周方向设置水平剪刀撑外，其中间位置也需 要设置水平剪刀撑。3.5.9 、砼浇灌料斗卸料分多点卸料， 堆料也以保证厚度小于 0.2m 为准。3.5.10临边安全防护： 在架体的最外边立杆上设立 2 道水平杆作为防护 栏杆，第一道水平杆离板面位置20cm,第二道水平杆离板面位置1200cm再在此水平杆周边满挂安全网。4、安全达标针对模板工程实现如下安全目标：杜绝模板坍塌事故；杜绝临边、洞口高空坠落、物体打击事故。5、安全组织管理项目

34、经理出任组长，生产副经理、技术负责人任副组长，由各有 关职能部门专业工长为成员，组成施工现场安全生产管理领导小组。 设专职安全员1名，专职安全员有权因安全问题责令其分部分项工程 停工整顿，各施工班组设安全检查监督员。支模架搭设过程中，模板 及支架设计人员应现场交底、检查，发现问题及时整改。支模架搭设 完毕，模板及支架设计人员应现场验收，合格后方可使用。组织管理 机构如下：6、安全技术管理6.1 、满堂脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特 种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036考核合格的专业架 子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。6.2 、搭设满堂架人员必须戴安全帽、系安全带、

35、穿防滑鞋。6.3 、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得 将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在满堂脚手架上， 严禁悬挂起重设备。6.4 、满堂脚手架的安全检查与维护，应根据相关的规范要 求进行。安全网应按有关规定搭设与拆除。6.5 、满堂脚手架在使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点 处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。6.6 、在满堂脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措 施和专人看守。6.7 、工地临时用电线路的搭设及满堂脚手架接地、避雷措 施等应按现行行业标准 施工现场临时用电安全技术规范 （ JGJ46） 的有关规定进行。6.8 、搭设满堂脚手架时，地面应设围栏和警戒

36、标志，并派 专人看守，严禁非操作人员入内。7、超高模板应急救援预案为贯彻我国安全生产法规定的企业负有“组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案的职责” ：执行建设工程安全生产管理条例 第四十八条的规定： 施工单位制定本单位生产安全事故应急预案； 建立应急救援组织或者配备应急救援人员， 配备必要的器材、设备、并定期组织演练。结合公司生产的特点，制定本应急救援 处理预案。7.1 本工程应急预案的基本原则与方针 更好地适应法律和经济活动的要求；给员工的工作提供更好、 更安全的环境；应急预案体现安全第一，安全责任重于泰山；预防为 主、自救为主、统一指挥、分工负责；优先保护人和优先保护大多数 人，

37、优先保护贵重财产等原则和方针。7.2 本工程应急预案的级别 根据本工程的生产特性，一旦发生重大安全事故，其有害影响 只局限在本工程围墙界区之内， 不会扩大到整个社区， 故本工程应急 预案按I级进行制定。7.3 本工程应急预案启动涉及的事故内容项目经理部施工场区内发生：1、坍塌、倾覆失稳、高处坠落、物体脱落事故；2、其它不可预见的应急总指挥认为必须启动应急预案的突发 性事件。7.4 、应急预案的启动前提施工场区发生重大事故前兆或发生评估预测为：1、 死亡数在 1 人以上；2、 直接财产损失在 2 万元以上；3、对施工场区外的影响有明显的破坏或人身伤亡。7.5 、应急预案的启动和响应 在砼浇筑过程

38、中，组建由技术全面、责任心强、对模板架设有经验的技工组成检查小组，对梁底、板底支架关键部位巡查，发现问题及时报告，并采取措施，使事故消灭在初始状态。当事故的评估预测达到启动应急预案条件时，由应急总指挥发出启动应急反应预案 令。由应急总指挥， 事故现场操作副总指挥同时启动应急反应公司总部一级应急反应行动组织和项目经理部二级应急反应行动组织，按应急预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急反应行动。根据事态发展的需求，及时启动协议应急救援资源和社会应急救援公共资 源，最大限度地降低事故带来的经济损失和减少人员伤亡。7.6、应急预案的终止对事故现场经过应急预案实施之后，引起事故的危险源得到有 效的

39、控制、消除；所有现场人员均得到清点；并确保未授权人员不会 进入事故现场；不存在其他影响应急预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会应急公共救援， 局面已得到控制；应急总指挥根据 事故的发展状态认为可以终止的，由应急总指挥下达应急反应终止令 或授权事故现场操作副总指挥下达应急预案终止的决定。7.7应预案的应急反应组织机构应急预案的应急反应组织机构按公司、项目部进行组建，公司 总部设置应急预案一级应急反应组织机构，工程项目经理部设置二级应急反应组织机构。7.8、一级应急反应组织机构7.8.1、公司总部一级应急反应组织机构框架图：应急总指挥公共事务和法律咨询 通讯联络与协调反应操作副总指挥危险

40、源风 险评 估部培 训 演练部应急 物资 管理 部应急 人力 管理 部事故 现场 操作 副总 指挥工程 技术 服务 部后勤 供给 部外部 应急 协作 部7.9. 应急计划的建立7.9.1 、危险源的风险评估 项目经理部施工场区支模相关危险源的风险评估，应依据施工 场区周边的具体实际情况， 施工场区内建筑物的总平面分布及施工特 点，施工方案及组织设计的要求，文明施工、安全生产技术措施的要 求，施工项目的内容和规模以及气象部门发出的台风、暴雨警报等， 科学的评估出几种可能发生的事故及影响。 综合评估后， 提供合理的 评估意见，建立最佳的应急方案。结合周边项目应急救援能力，制定 出该项目的应急计划。

41、 上报公司总部备案并与公司总部的预案形成独 立的项目总应急预案。7.9.2 、应急反应行动的资源配置 应急计划确立后，根据项目经理部施工场区所在位置的具体条 件以及周边应急反应可用资源情况，按半小时自救的应急反应能力， 配置合理的应急反应行动物资资源和人力资源。 上报公司总部办公室 备案。7.9.3 、建立危险辩识体系 根据施工场内外的特点和设备材料等特性确定危险源的清单，并 根据危险源的分布情况建立落实管理人员、操作人员的危险辩识体 系，定时、定向、定人、交叉进行检查，以便及时发现危险源的突显 特征。7.9.4 、应急报警机制 应急报警机制由应急上报机制、内部应急报警机制、外部应急报 警机制

42、和汇报程序四部分组成。它的形式为由下而上、由内到外，形 成有序的网络应急报警机制。7.9.4.1 应急上报机制 通过危险辩识体系获取危险源突显特征后，第一时间报告项目经 理部施工现场负责人， 施工现场负责人应立刻向公司总部汇报， 由公 司总部主要负责人决定是否启动应急预案。7.9.4.2 内部应急报警机制 应急预案启动后，一、二级应急反应组织启动，通过通讯工具通 知公司总部的相关人员以及事故现场的全体人员进入应急预案及应 急计划实施状态。7.9.4.3 外部应急报警机制 内部报警机制启动的同时，按应急总指挥的部署，立即启动外部 应急报警机制， 向已建立的外部应急反应协作体系、 社会公共救援机

43、构报警。7.9.4.4 汇报程序 按地方政府的事故上报规定和行业事故上报制度，依照程序向上 级相关主管部门汇报。7.9.5 建立应急反应救援安全通道体系 应急计划中，必须依据施工总平面布置、建筑物的施工内容 以及施工特点，确立应急反应状态时的救援安全通道体系，体系 包括垂直通道、水平通道、与场外连接通道，并应准备好多通道 体系设计方案，以解决事故现场发生变化带来的问题，确保应急 反应救援安全通道能有效地投入使用。7.9.6 通讯体系 应急预案中必须确定有效的可能使用的通讯系统，以保证应急 救援系统的各个机构之间有效地联系。建立有效的通讯体系 . 交通管制机构7.9.7 交通管制机构由事故现场警

44、戒隔离。其任务和作用构成。7.9.7.1 警戒 事故发生后，对场区周边必须警戒隔离。其任务和作用是： 保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰、尽力保护事故 现场人员的安全等。7.9.7.2 交通管制 事故发生后，及时通知交警部门，对事故发生地的周边道路实 施有效的管制，其主要目的是为救援工作提供畅通的道路。7.10 、应急预案的培训与演练7.10.1 、应急反应培训 应急预案和应急计划确立后，按计划组织公司总部和施工场区的 全体人员进行有效的培训， 从而具备完成其应急反应任务所需的知识 和技能。7.10.2 、培训的内容：超高模板施工要求；个人的防护措施及应急处置； 对危险源的突现特性辩识；

45、7.10.3 培训目的：使应急救援人员明确“做什么” 、“怎么做”、“谁来做”及相关法规所列出的事故危险和应急责任。7.11 、应急预案实施终止后的恢复工作。 应急预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事 故现场，需要移动现场物品时，应当做出标记和书面记录，妥善保管 有关物证，并按照国家有关规定及时向有关部门进行事故报告。对事故过程中造成的人员伤亡和财物损失做收集统计、归纳， 形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地做出总结， 完善预案中的不足和缺陷， 为今后的预案建立、 制订提供经验和完善 的依据。依据公司总部的劳动奖罚制度，对事故过程

46、中的功过人员进行 奖罚， 妥善处理好在事故中伤亡人员的善后工作。 尽快组织恢复正常 的生产和工作。7.12 、其他1、预案与各项目经理部的应急计划形成独立的项目总应急预 案。2、预案的培训演练计划公司总部年度计划及各项目经理部的 培训演练计划执行。7.13 支模架8、砼浇灌、模板拆除措施8.1 砼浇灌荷载措施（1）砼浇灌前项目部、监理、方案论证专家、质检站代表须对支模 架进行检查验收，同意并签署浇灌许可文件方可浇灌。（2）泵送商品砼为减少泵管冲击力，采用布料机布料。砼布料由专 人指挥，以防布料速度过快，砼在浇灌面堆积过多造成施工荷载超 过计算预计的 2KN/m2。（3）砼浇灌须分层、对称均匀，

47、避免施工荷载过大的现象发生。4）砼浇灌前在钢管支架下部挂通线并在相应位置作标示， 浇灌时 派人值班观察架体状况，发现异常及时报告。 （5）砼浇灌前由项目部进行技术、安全交底，砼浇灌时项目部主要 人员须在现场，并备好应急所需的资源。（6）发现问题及时报告，按应急措施要求处理，首先确人员安全， 并及时向上级汇报。混凝土浇筑完， 将同条件下养护的混凝土试块送实验室试压， 根据 实验室出具的强度报告并报监理，决定模板的拆除时间。拆模时， 一般应遵循先浇筑完先拆的原则进行拆模。 梁、板模板和支撑在混 凝土强度达到设计强度值后拆除。墙模、柱模一般在浇筑完 24 小 时后即可进行拆模。模板拆除前编制专项拆除

48、方案及安全保证措 施。拆模时不得使用大锤或硬翘乱捣，保证混凝土表面及棱角不 因拆除受损坏。模板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆、后支先拆，先非承 重部位、后承重部位以及自上而下的原则。 拆模时， 严禁用大锤和 撬棍硬砸硬撬。拆下模板严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。 模板拆除后要及时、认真清除残灰，再刷脱模剂。脱模剂要 涂刷均匀，不能漏刷，也不能刷得过多，脱模剂干后再支设模板。8.1 墙、柱、梁侧模的拆除 墙体、梁侧模板的拆除以不破坏棱角为准。为了准确的掌握拆模时间。留置同条件试块，试块强度达到1.2Mpa时才允许拆模。施工中要积累不同强度等级的混凝土、不同水泥、在不同气温条件下多长时间达到1.2Mpa的经验。梁、楼板模板应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。8.2底模的拆除主要从混凝土强度上考虑，板模的拆除必须符合下表规范的规定:结构类型结构跨度（m达到设计的砼强度（%板2, 8100梁 8100