塔吊基础专项方案

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1、塔吊基础专项方案一、编制依据1、本工程施工图纸2、本工程施工组织设计3、浙江工业大学建筑规划设计研究院出具的岩石工程勘察报告4、塔吊起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T187-2009)5、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB 50202-2002)6、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)7、建筑桩基础技术规范(JGJ 94-2008)8、建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)9、钢结构设计规范(GB50017-2003)10、钢结构工程施工质量验收规范( GB50205-2002)11、建筑钢结构焊接技术规程 JGJ8112、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2001二、

2、工程概况建设单位：杭州学军中学设计单位：浙江工业大学建筑规划设计研究院有限公司监理单位：浙江新世纪工程咨询有限公司基坑围护设计单位：浙江工业大学建筑规划设计研究院有限公司施工单位：浙江宝恒建设有限公司杭州市学军中学改扩建工程位于杭州文三路与保俶路交叉口西北角杭州学军中学内，拟建工程主要由 1 幢 6 层教学楼、1 幢 3 层国际文 化交流中心及4层食堂组成，设一层地下室(2919总建筑面积为13482.9为框架结构。基础采用钻孔灌注桩桩基，土0.000标高相当于黄海绝对标高 6.100 米。三、塔吊的位置选择根据本工程的平面布置，并考虑塔吊基础对结构的影响和拆装的便 利，以及钢筋、木工加工车间

3、的布置和工程进度的需要，拟计划布置 1 台塔吊，在 8- 9 轴/ 1/DF 轴位置， QTZ-60,臂长为 40 米。 塔吊布置具体位置及基础设计详见塔吊平面布置和基础详图。四、塔吊基础的计算塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢 结构设计规范(GB50017 2003)、钢结构设计手册(第三版)、建筑结构静力计算手册(第二版)、结构荷载规范(GB5009 2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、建筑桩基 技术规范(JGJ94 94 )、建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)等编制。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTK60

4、；标准节长度b： 3m；塔吊自重Gt： 434kN；高强8.8级；最大起重荷载Q： 60kN；30mm ；塔吊起升高度H： 35m；个；塔身宽度B： 1.65m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo： 6m；格构柱缀件节间长度ai： 0.5m；L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：加;200mm，厚10mm；格构柱截面宽度“：0.49m；L140x14；3、基础参数桩中心距a： 1.65m；桩入土深度1： 29.5m；（冲）孔灌注桩；桩混凝土等级： C30；桩钢筋直径： 20mm；塔吊地脚螺栓性能等级：塔吊地脚螺栓的直径d：塔吊地脚螺栓数目n： 12格构柱缀件类型：缀板；格构柱分肢材料类

5、型：格构柱钢板缀件参数： 宽格构柱基础缀件材料类型：桩直径d： 0.8m；桩型与工艺：泥浆护壁钻桩钢筋型号： HRB335；钢平台厚度： 0.04m；钢平台宽度： 2.5m；钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强10.9级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数： 1.25；主弦杆材料：角钢/方钢； 非工作状态：所处城市 浙江杭州市，额定起重力矩Me： 600kNm； 塔吊倾覆力矩M： 1375.95kNm； 工作状态：所处城市 浙江杭州市，额定起重力矩Me： 600kNm； 塔吊倾覆力矩M： 1375.95

6、kN 非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算主弦杆宽度c： 250mm；基本风压叫：0.45kN/m2； 基础所受水平力P： 30kN；基本风压劭：0.45kN/m2,基础所受水平力P： 30kN；m；作用在基础上的垂直力： N=Gt=434.00=434.00kN2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M =1375.95kNmmax3、塔吊水平力计算挡风系数计算：申=(3B+2b+(4B2+b2)i/2c/Bb)挡风系数=0.78水平力：V=1.2X(exBxHx+P)=1.2x(0.45xl.65x35.00x0.78+30.00)=60.27kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台

7、顶面的作用力： N=434.00kNM =1375.95kN mmaxV=60.27kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利 方向进行验算。1）、桩顶竖向力的计算N =(F+G)/4土M y/Yy2土M x /Yx 2；ix i i y i i式中：N单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G桩基承台的自重；M ,M 承台底面的弯矩设计值；xyx.,y.单桩相对承台中心轴的XY方向距离;iiN.单桩桩顶竖向力设计值； .经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力：N 二N/4+(M XaX2-0.5)/(2X (aX maxmax2-0.5)2)=434.0

8、0/4+(1375.95X1.65X2-0.5)/(2X(1.65X 2-0.5)2)=698.16kN最小压力： N =N/4-(M XaX2-0.5)/(2X(aXm.nmax2-0.5)2)=434.00/4-(1375.95X1.65X2-0.5)/(2X(1.65X 2-0.5)2)=-481.16kN需要验算桩基础抗拔力。(2)、桩顶剪力的计算V0=V/4=60.27/4=15.07kN二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算 每个螺栓所受剪力：N b=n nd2f b/4=lx3.14x30.002x250/4=176.71kNv v vN =V/n=60.27/12=5.0

9、2kN176.71kNv螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n XN = N1 t min其中：ni-塔吊每一个角上螺栓的数量，即:ni=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；N b二nd 2f b/4=3.14x26.722x400/4=224.23kNte tN=N /n=481.16/3.00=160.39kN224.23kNt min 1 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(N/N b) 2+(N N b) 2) 1/2 W 1v vt t其中： Nv、Nt- 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；vtNvb、Ntb、Ncb- 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力 vtc

10、的设计值；(N/N b)2+(N/Nb)2)0.5=(5.02/176.71)2+(160.39/224.23)2)0.5=0 v vt t.72螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N=V/n=60.27/12=5.02kN；vN b=n nd2f b/4=1x3.14x30.002x310/(4x 1000)=219.13kN；v v v螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n XN = N1 t min其中：ni-塔吊每一个角上螺栓的数量，即:ni=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；N=N /n=481.16/3.00=160.39

11、kN；t min 1Ntb= n f4=3.14x26.722x500/(4x1000)=280.29kN； 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(N/N b)2+(NN b)2)i/2 W 1v vt t其中： Nv、Nt- 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； vtNvb、Ntb、Ncb- 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力 vtc的设计值； (N/Nb)2+(N/Nb)2)0.5=(5.02/219.13)2+(160.39/280.29)2)0.5=0v vt t.57kN； 螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数

12、L140x14A =37.57cm2i =4.28cmI =688.81cm4z0=3.98cm每个格构柱由4根角钢L140X14组成，格构柱力学参数如下：Ixi=I+AX(bi/2-z0)2 X4=688.81+37.57X(49.00/2-3.98)2X4=66033.70cm4；A 二AX4=37.57X4=150.28cm2；n1W1=Ix1/(b1/2-z0)=66033.70/(49.00/2-3.98)=3218.02cm3；i =(I /A )0.5=(66033.70/150.28)0.5=20.96cm； x1 x1 n12、格构柱平面内整体强度N /A =698.16 X

13、 103/(150.28 X 102)=46.46N/mm2f=300N/mm2； max n1格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L =l =6.00m；0x1 o九=L x102/i =6.00x102/20.96=28.62；x1 0x1 x1单肢缀板节间长度：ai=0.50m；ki=Li/iv=50.00/2.75=18.18 ；gxi=(2+人2)o.5=(28.622+18.182)o.5=33.91；查表：=0.92；xN /( A)=698.16x103/(0.92x150.28x102)=50.37N/mm2f=300N/ max xmm2；格构柱整体稳定

14、性满足要求。4、刚度验算九 =k =33.91九=150 满足；max 0x1单肢计算长度： l01=a1=50.00cm；单肢回转半径： i1=4.28cm；单肢长细比：九=l /i =50.00/4.28=11.680.7九=0.7x33.91=23.74；101 1max因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=66033.70cm4An1=150.28cm2W1=3218.02cm3ix1=20.96cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：I =I +A X (b X 102/2-b

15、X 102/2)2 X4二66033.70+150.28X x2 x1 n1 2 1(1.65 X 102/2-0.49X 102/2)2 X4=2286302.48cm4；A =A X4=150.28X4=601.12cm2；n2 n1W=I /(b/2-b/2)=2286302.48/(1.65X102/2-0.49X2 x2 2 1102/2)=39419.01cm3；i =(I /A )0.5=(2286302.48/601.12)0.5=61.67cm；x2 x2 n22、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx/(YxxW)=434.00xl03/(601.12xl02)+1375.

16、95xl06/(1.0x39419 .01xl03)=42.13N/mm2f=300N/mm2 ；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L =l=6.00m；0x2 o九=L /i =6.00x102/61.67=9.73；x2 0x2 x2A =601.12cm2；n2A =2X37.57=75.14cm2； dy2九=(九 2+40xA /A )o.5=(9.732+40x601.12/75.14)o5=20.36； 0x2 x2 n2 dy2查表：申=0.97；xN = n2EA /1.1k 2 EXn2 0x2N =267948.70N；EX5)+沁叫少) WfN/

17、(m A)+B M/(W (1-rn N/N )=-53.86N/mm2Wf=300N/mm2； xmx x lx x EX格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算k =k =20.36k=150 满足； max 0x2单肢计算长度： l02=a2=200.00cm；单肢回转半径： ix1=20.96cm；x1单肢长细比：k =l /i =200.00/20.96=9.54 1.0X481.163kN gkgpU /2+G =693.148/2+370.708=717.28kN 1.0X481.163kN uk p桩抗拔满足要求。九、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。A = n

18、d4x0.65%=3.14x8002/4x0.65%=3267mm2s2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2 mm2。依据建筑桩基设计规范（JGJ94-94）,箍筋采用6-8200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较 大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长 度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。桩锚入承台 30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下 软弱土层层底深

19、度。工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=1.2X（Gt+Q）=1.2X (434.00+60.00)=592.80kN2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M =1375.95kNmmax3、塔吊水平力计算 挡风系数计算：申=(3B+2b+(4B2+b2)i/2c/Bb)挡风系数=0.78水平力：V=1.2X(exBxHx+P)=1.2x(0.45xl.65x35.00x0.78+30.00)=60.27kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力： N=592.80kNM =1375.95kN m maxV=60.27kN图中X轴的方向是随时变化的，计

20、算时应按照倾覆力矩Mmax最不利 方向进行验算。(1) 、桩顶竖向力的计算N =(F+G)/4 土 M y/Yy2土M x /Yx %2%；ix i i y i i式中：N单桩个数，n=4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G桩基承台的自重；M ,M 承台底面的弯矩设计值；xyx.,y.单桩相对承台中心轴的XY方向距离;iiN.单桩桩顶竖向力设计值； .经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力：N 二N/4+(M XaX2-0.5)/(2X (aX maxmax2-0.5)2)=592.80/4+(1375.95X1.65X2-0.5)/(2X(1.65X 2-0.5)2)=737.86kN最

21、小压力： N =N/4-(M XaX2-0.5)/(2X(aXm.nmax2-0.5)2)=592.80/4-(1375.95X1.65X2-0.5)/(2X(1.65X 2-0.5) 2)=-441.46kN需要验算桩基础抗拔力。(2) 、桩顶剪力的计算V0=V/4=60.27/4=15.07kN二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N b=n nd2f b/4=lx3.14x30.002x250/4=176.71kNv v vN =V/n=60.27/12=5.02kN176.71kNv 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n XN = N1 t min其中：ni

22、-塔吊每一个角上螺栓的数量，即:ni=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；N b=nd 2f b/4=3.14x26.722x400/4=224.23kNte tN=N /n=441.46/3.00=147.15kN224.23kNt min 1 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(N/N b) 2+(N N b) 2) 1/2 W 1v vt t其中： Nv、Nt- 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；vtNvb、Ntb、Ncb- 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力 vtc的设计值；(N/N b)2+(N/Nb) 2) 0.5=(5.02/176.71)2+(147.15

23、/224.23)2) 0.5=0v vt t.66螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N =V/n=60.27/12=5.02kN；vN b=n nd2f b/4=lx3.14x30.002x310/(4xl000)=219.13kN；v v v 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n XN = N1 t min其中：ni-塔吊每一个角上螺栓的数量，即:ni=n/4；Nt每一颗螺栓所受的力；N=N /n=441.46/3.00=147.15kN；t min 1Ntb=n de2ftb/4=3.14x26.722x500/(4x100

24、0)=280.29kN； 螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(N/N b) 2+(N N b) 2) 1/2 W 1v vt t其中： Nv、Nt- 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； vtNvb、Ntb、Ncb- 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力 vtc的设计值；(N/N b)2+(N/Nb)2)0.5=(5.02/219.13)2+(147.15/280.29)2)0.5=0 v vt t.53kN；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L140x14A =37.57cm2i =4.28cmI =688.81cm

25、4z0=3.98cm每个格构柱由4根角钢L140X14组成，格构柱力学参数如下：Ixi=I+AX (b/2 z0)2 X4二688.81+37.57X (49.00/2-3.98)2X4=66033.70cm4；A =AX4=37.57X4=150.28cm2；n1W1=Ix1/(b1/2-z0)=66033.70/(49.00/2-3.98)=3218.02cm3；i =(I /A )0.5=(66033.70/150.28)0.5=20.96cm； x1 x1 n12、格构柱平面内整体强度N /A =737.86X103/(150.28X102)=49.10N/mm2f=300N/mm2；

26、 max n1格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L =l =6.00m；0x1 o九=L x102/i =6.00x102/20.96=28.62；x1 0x1x1单肢缀板节间长度： a1=0.50m；ki=Li/iv=50.00/2.75=18.18 ；gxi=(2+人2)o.5=(28.622+18.182)o.5=33.91；查表：=0.92；xN /( A)=737.86x103/(0.92x150.28x102)=53.24N/mm2f=300N/ max xmm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算九 =k =33.91九=150 满足；max 0x1单肢

27、计算长度：l01=ai=5O.O0cm；单肢回转半径： i1=4.28cm；单肢长细比：九=l /i =50.00/4.28=11.680.7九=0.7x33.91=23.74；1 01 1 max 因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=66033.70cm4An1=150.28cm2W1=3218.02cm3ix1=20.96cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：I =I +A X (b X 102/2-b X 102/2)2 X4二66033.70+150.28X x2 x1 n1

28、2 1(1.65 X 102/2-0.49X 102/2)2 X4=2286302.48cm4；A =A X4=150.28X4=601.12cm2； n2 n1W=I /(b/2-b/2)=2286302.48/(1.65X102/2-0.49X2 x2 2 1102/2)=39419.01cm3；i =(I /A ) 0.5=(2286302.48/601.12)0.5=61.67cm； x2 x2 n22、格构柱基础平面内整体强度N/An+Mx/(YxxW)=592.80x103/(601.12x102)+1375.95x106/(1.0x39419.01x103)=44.77N/mm2

29、f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L =l =6.00m ； 0x2 o九=L /i =6.00x102/61.67=9.73； x2 0x2 x2A =601.12cm2；n2A =2X37.57=75.14cm2； dy2九=(九 2+40xA /A )0.5=(9.732+40x601.12/75.14)0-5=20.36； 0x2 x2 n2 dy2查表：申=0.97；xN = n2EA /1.1k 2 EXn2 0x2N =267948.70N；EX5)+ 沁叫1呷xN/Nex) WfN/( A)+p M/(W (1-m N/N )=-20

30、.35N/mm2Wf=3OON/mm2； xmx x lx x EX格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算k =k =20.36k=150 满足； max 0x2单肢计算长度： l02=a2=200.00cm；单肢回转半径： ix1=20.96cm；x1单肢长细比：k =l /i =200.00/20.96=9.54 1.0X441.463kNgk gpU /2+G =693.148/2+370.708=717.28kN 1.0X441.463kN uk p桩抗拔满足要求。九、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。A = n d4x0.65%=3.14x8002/4x0.65%=3

31、267mm2s2、桩抗压钢筋计算 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2 mm2。依据建筑桩基设计规范（JGJ94-94）,箍筋采用6-8200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较 大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长 度超过4m时，应每隔2m左右设一道12-18焊接加劲箍筋。桩锚入承台 30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下 软弱土层层底深度。五、塔吊基础及桩基确定本工程基础拟采用C800钻孔灌

32、注桩+钢格构柱组合式基础，根据上述计算，塔吊基础采用桩基础，桩采用4根C800钻孔灌 注桩，桩心距1.65米，有效桩长29.5米，桩身配筋为12C20，螺旋 箍C8200,上部格构桩范围加密至100，桩身配筋长度为桩全长。 桩顶标高为-8.90米（相对正负0.00标高），桩身混凝土为 C30.。塔吊承台采用钢承台，具体详见附图基础施工图；钢构柱截面尺寸为490X490mm，主肢采用角钢L140X14,缀板为450 X200X10500，钢格构柱长8.5米，钢格构柱直接埋设在混凝土桩 内，与桩钢筋笼主筋帮条电焊焊接，格构柱插入桩内 2.5 米，钢格构 柱与塔身基础节连接的转换承重钢板40 厚，

33、Q235 钢，截面尺寸2500 X2500mm，横腹杆为 L125X 125X 10X21400 角钢，斜腹杆为 L125X 125X10X2920，肢间距为2米，组成一四肢缀条式结构。六、 塔吊基础施工1 、 基础施工1.1 桩基施工塔吊基础桩基 为 4 根直径 800 钻孔灌注桩，桩顶标高-8.90 米， 塔吊桩在基础桩施工期间施工完毕，确保有一定的养护时间。桩基施工做好相应的施工资料记录和试块。桩基施工时，格构柱与每根桩身钢筋焊接 10d 长度，进行有效连 接以保证桩的抗拔力的传递。1.2 钢格构柱施工1.2.1 格构柱采用的 14 号角钢、 12 号角钢 、 10 厚钢板、焊条等应 有

34、材料合格证，进场时必须验收产品质量。1.2.2 格构柱的放样、下料严格按照详图尺寸进行，防止下料过短人为 接长造成质量缺陷。1.2.3 格构柱施工的电焊工必须持证上岗，正式焊接作业前进行试焊。 电焊作业由2 名持证焊工进行，中途不得换人，确保焊接质量。1.2.4 格构柱由 4 根角钢加缀板焊接组成，缀板焊接质量是整个格构柱 加工质量的关键。缀板与角钢的接触边应全部焊接，采用直角焊缝， 焊缝应分次焊接饱满。1.2.5 由于格构柱加工长度长，为8. 5米在缀板焊接中严禁由一端向另 一端连续焊接，应采用跳隔焊接，防止焊接热效应导致格构柱变形。1.2.6 质量员及时检查焊接质量，发现焊缝不符合要求的立

35、即整改，整 根格构柱焊接完成后应检查焊缝质量、格构柱顺直度、平面扭曲变形 等，符合要求的格构柱才能使用。1.2.7 塔吊钢承台完成并安装塔吊后，在承台下部基坑土方逐步开挖中， 及时施工水平和斜向加强杆，使4 根格构柱形成整体，增加稳定性。1.3 钢格构柱与钢承台连接 格构柱与钢承台通过增加加劲板焊接连接成整体，加劲板焊接有 水平焊缝和竖向焊缝，该部位的焊缝质量是塔基安全的关键部位，若 焊缝质量不过关可导致基础根部脱开致使塔吊倾翻。焊接前做焊缝试件进行试验，符合要求后正式开始作业。每根格 构柱的加劲板焊接由 2 名持证焊工同步对称作业，焊接应细致，焊缝 应饱满。焊接作业完成后对焊缝等进行检查，确

36、认质量符合规范要求 再安装塔吊。1.4 塔吊基础土方开挖 由于塔吊要在土方施工期间安装完成在垫层施工时投入使用，故 塔吊必须提前安装完成。QTZ-60塔吊钢承台标高为2. 9米，考虑格构柱柱顶与钢承台 的焊接人员操作空间1.8 米，则土方需开挖至标高4. 7 米，场地自然 地面标高为 2.0 米，经计算开挖深度为 2.7 米。土方采取临时放坡， 破率为1： 1,基础土方量为150立方，土方开挖采用1台PC200挖掘 机进行开挖，配合 3 辆黄河牌自卸车出土。土方开挖分层厚度控制在1.5 米以内，挖除的土方由车辆运送至场外堆土点。2、塔吊基础下方土方开挖要点为确保塔吊钢承台下方土方开挖安全和防止

37、碰伤钢格构柱，采取以 下措施：2.1 为确保钢格构柱的安全，在基坑土方开挖时严禁挖机及车辆碰撞 塔基及钢格构柱，格构柱 0.5 米范围内严禁机械开挖，采用人工掏 土。2.2 基坑土方开挖时严格控制塔基边的土方坡度，防止土体的侧压 力过大对塔机钢构格柱造成的影响，并控制塔机周边的一次性挖土 深度不超过1.5 米。2.3 在土方开挖到水平加强杆下方 0.5 米时，立即按照塔吊格构柱 详图要求进行钢构格柱水平连接杆、水平剪刀撑及斜向连接杆的焊 接安装，确保钢构格柱稳定性符合设计要求 .（水平连接杆、水平剪 刀撑及斜向连接杆的具体做法详见附图）七、焊接质量控制 钢格构柱由四根角钢通过缀板焊接而成，格构

38、柱与钢承台通过 增加加劲板焊接连接成整体，尤其是加劲板焊接由水平焊缝和竖向 焊缝，因此焊接质量的控制将成为塔吊安全的重要保证，将通过以 下几方面的控制来确保焊接质量。7.1 焊接质量控制内容控制阶段质量控制内容焊接前质量控制焊接部位的质量和合适的夹具母材和焊接材料的确认与必要复验焊接设备和仪器的正常运行情况焊接范围的调整和必要的试验评定焊工操作技术水平的考核焊接中质量控制焊接工艺参数是否稳定焊条、焊剂是否正常烘干焊接材料选择是否正确焊接设备运行是否正常焊接热处理是否及时焊接后质量控制焊接外形尺寸、缺陷的目测焊接接头的质量检验（非破坏性试验）无损检测焊接区域的清除工作7.2 人员保证本工程从事焊

39、接作业的人员，从工序负责人到具体操作的施焊技 工、配合工以及负责对焊接接头进行无损检测的专业人员，均为资格 人员和曾从事过配合作业的人员，且在工程开始前针对本项目实际情 况组织相关技术人员开展针对性学习了解，保证相关人员明白工程的 质量要求及施工时需注意事项。施工时，即便是辅助工，也需通晓焊接作业顺序和作业所需时间 从而准备好焊前工作，知道包括完工清场的具体要求及焊材的分类， 首先从人员组织上杜绝质量事故发生。7.3 焊接材料选择与管理序号要点1选用的焊材强度和母材强度应相符，焊机种类、极性与焊材要求相 匹配。焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨 补焊合格后方能施焊。各种焊接方

40、法焊接坡口组装允许偏差值应符 合建筑钢结构焊接技术规程jgj81-2002中的规定。2焊接材料到货后由质检员会冋材料管理员对焊材观感质量，质保书 批号，焊材牌号进行核对检查，合格后方可入库。3材料管理人员及时建立进货台帐，并按要求对焊接材料进行保管， 建立标识，保证焊材的温度湿度处于受控范围，并坚持做好每日记 录。4焊材发放前必须按焊材技术要求进行烘焙，烘焙时间，温度不冋的焊材必须分箱烘焙。5焊材发放时须明确焊材使用部位，焊条牌号，建立发放记录。6焊材当日未使用完必须退回焊材库保管。7经烘焙过的焊条必须放置在保温筒内，随用随取。8经烘焙过两次以上的焊条或其它因素造成不能继续使用的焊材必须申请报

41、废处理，并及时分区存放，并标识明确9严格焊接材料的管理制度，保证无不合格材料在工程上使用。7.4 焊接环境要求现场焊接对焊接环境要求严格，具体满足下列各项：序号环境要求1对于手工电弧焊，焊接作业区风速超过8m/s的应设防风棚或采取其 他防护措施。2焊接作业区相对湿度不应大于90%3当焊接表面潮湿或有冰雪覆盖时，应米取加热去湿除潮措施4雨天原则上停止焊接7.5 焊后缺陷返修措施序号返修措施1焊缝表面缺陷超标时对气孔、夹渣、焊瘤、余高过大等缺陷应用砂 轮打磨、铲凿、钻、铣等方法去除，必要时进行补焊，对焊缝尺寸 不足、咬边、狐坑未填满等进行补焊。2清除缺陷时刨槽加工成四侧边斜面大于10 的坡口，必要

42、时用砂轮清除渗碳层，用MT、PT检查裂纹是否清楚干净。3补焊时应在破口内引弧，熄弧时应填满焊坑，多层焊的焊层之间接头应错开，当焊缝长度超过500俪时，应采用分段退焊法4返修部位应连续焊成，如中断焊接时应采取后热、保温措施，再次 施焊时应用MT、PT确认无裂纹时方可焊接5补焊预热温度应比正常预热高。根据工程节点决定焊接工艺，如： 低氢焊接，后热处理等。6焊缝正反面各作个部位，冋部位返修不宜超过两次。八、塔吊避雷接地塔吊基础桩为钻孔灌注桩，桩钢筋笼与钢格构柱进行焊接，塔身基 础节与钢承台通过螺栓连接，塔身与钢承台通过一根40X-3的镀锌扁 铁进行焊接连接，使之形成上下连通的接地通道。 九、塔吊总包

43、管理方案1、塔吊定位及基础施工1.1根据单体施工分布，计划搭设1台塔吊，型号为QTZ-60,臂长 为 40 米 。1.2 塔吊 设置在地下室内，因此塔吊基础的施工随挖土工作的开展同 步进行。1.3 塔吊基础顶面要求用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/1000.1.4 塔吊安装固定脚必须按砼基础中心线对称预埋，并按塔身截面尺寸要求安装成2M的正方形。固定脚鱼尾板必须保证其安装尺寸150俪.1.5塔吊避雷接地采用-40的镀锌扁铁，下部与格构柱焊接（格构柱与 桩身钢筋焊接），上部与塔身焊接。1.6土方开挖时严禁挖机及车辆碰撞塔机钢构格柱，施工时设置警示标 志，并由专人负责看护。1.7 土方开

44、挖时严格控制塔机边的土方坡度，防止土体的侧压力过大对 塔机钢构格柱造成的影响，并控制塔机周边的一次性挖土深度不超过1.5 米。1. 8随着土方的开挖，每开挖2 米高度，马上按设计要求进行钢格构 柱水平连接杆及斜连接的安装，确保钢构格柱的稳定符合设计要求。2、塔吊使用和管理为保证施工过程中塔吊能够正常的运行及安装、运行、拆除等环 节要确保塔吊的安全状态，必须严格按照塔吊技术说明进行操作，且 必须严格按照有关法律、法规及各相关规范进行管理。以下为总包方 对现场塔吊制定的各项管理措施：2.1 塔吊钻孔灌注桩砼应留置强度试块并及时送样试压。2.2 场地清理，清除场内道路上的障碍物，保证具备应有的作业空

45、间，地面平整，高空无线电。2.3 由工地负责按三相五线制供电，塔吊采用专用配电箱，放置在塔机 附近，有防雨及安全技术措施。2.4 要求塔吊安装单位派安拆工6 人，指挥人1 人，机电工1 人协调作 业，工作前对操作人员进行安全技术交底，明确责任。2.5 塔吊在顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人指 挥爬升机械，专人紧固螺栓。非有关操作人员，不得登上爬升架的操 作平台，更不得擅自启动电能电泵阀门开关和其他电气设备。2.6 顶升作业必须在白天进行，严禁夜间作业。2.7只许在风速低于13m/s时进行顶升作业，如在顶升作业过程中突然 遇到风力加大，必须停止顶升作业，紧固各连接螺栓，使上下塔

46、身连 接成一体。2.8顶升前必须放松电缆，使电缆放松长度略大于总爬升高度并做好电 缆的紧固工作。2.9 顶升加节操作中，严禁人员爬出护杆或站在被加标准节操作，严禁 回转及其他作业。2.10要注意检查各部位钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定， 必须立即更换。2.11 要求安装单位及相关部门经常检查各部位的联结情况，如有松动， 应予拧紧塔身联结螺栓，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。2. 12上岗前对上岗人员进行安全教育，必须带好安全帽，严禁酒后上 班。2.13遇大风雨后，对塔身各零部件的避雷设施进行安全检查。2.14 塔吊的安拆作业严禁在台风来临或雨天进行。2.15 安装作业之前，组织

47、学习安装安全技术方案，对班组作业人员进 行技术方案交底，每天对分项工作内容、技术要求、安全措施以及注 意事项等进行技术交底。2.16 作业人员必须经过培训考核合格，司机、塔吊指挥、电工及检查 人员要持证上岗；进入作业现场必须戴安全帽，高空作业时要系好安 全带，着防滑鞋，冬季、雨季应采取防滑措施。2.17 作业人员必须遵守高空作业规则，严禁酒后上岗及高空抛物等一 些不安全行为。2.18 套架、回转支承座、平衡臂、起重臂等大件吊装作业前，技术人员必须进行专项安全技术交底，每次起吊离地面20 cm左右时必须停机，检查安全平稳性，确认安全可靠方能继续起吊。2 .19对长、大物件吊挂点应准确，保证被吊物

48、件平衡，起吊前应用稳 固绳把两端栓牢，防止重物旋转，摆动和碰撞。2.20 安装作业区510米范围外应设安全警戒线，工地派专人把守， 非有关人员不得进入警戒线，专职安全人员应随时检查各岗人员的安 全情况，夜间作业，应有良好的照明。2.21 塔机安装后，未经“安装质量检测试验”合格，不得交付使用。2.22 塔机安装质量检测试验合格后，应将安全操作规程标牌，塔机性 能标牌和安装验收标牌，挂立于醒目处，以提醒操作人员和其他人员2.23 塔机交付使用前，须向使用单位做“塔机技术性能，保养和维修” 及“安全技术规程”等交底，并取得使用单位签字认可。2.24 严禁违章指挥，严禁超载，在风力较大（4 级以上）

49、时不得起吊， 塔吊司机必须坚持“十个不准吊”的原则。机械操作必须做到定人定 机，专人操作专人指挥。2.25 每台塔吊由专用电箱，电源直接从总配电箱接出，与其他电气线 路分开，做到一机一箱。3、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正3.1 为确保安全，在塔机安装使用期间定期进行垂直度、扭曲和基础沉 降监测，根据监测数据及时了解塔机状况。3.2 垂直度监测采取两边呈 90 度观测，以确保垂直度数据的准确性。3.3 扭曲变形监测采取与塔身呈 45角观测垂直度，与 90观测垂直 度数据综合后分析扭曲变形的程度。3.4 基础沉降观测在基础的四个角设置 4 个定点进行观测。3.5 塔机监测应定期进行，每周观测一次，由测量员负责，观测数据表 格化，发现观测数据超过允许偏差时，立即停止塔吊施工，进行纠偏3.6 在仪器监测的基础上，每天对格构柱的外观，基础上塔基十字架固 定螺栓进行观测，发现异常立即停止塔吊运作，待加固或整改后恢复 使用。3.7 当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000 时