悬挑式脚手架施工方案(一至三层)

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1、国色天香工程（临河面一至三层）悬挑式脚手架施工方案施工单位：重庆隆西建设（集团）有限公司2016年10月25日悬挑式脚手架施工方案1、工程概况1.1 、工程名称：国色天香工程1.2 、工程地点：永川区东外街 F9-3-4 地块1.3、建筑面积：34598.17 m21.4 、工期： 30 天1.5 、质量目标：合格1.6 、结构类型：框架剪力墙结构1.7 、工程情况：建筑高度 99.4 米，地下三层，地上三十二层。2、编制依据2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）2.2 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）2.3 建筑施工安全检查标准 （JGJ5

2、9-99）2.4 建筑工程施工安全操作规程2.5 建筑施工手册（第四版）2.6 工程建筑、结构施工图纸2.7 施工组织设计3、外脚手架施工重点特点与难点由于上下需交叉作业，本工程施工将背立面 1-3 层装饰外脚手架改为工字钢悬挑式外脚手架，在 1层悬挑，最大高度不超过15m所以外架的搭设方法的确定与施工是外脚手架施工的重点。4、脚手架搭设的设计与计算4.1 外脚手架搭设方案装饰施工采用工字钢悬挑式外脚手架施工，在 1 层悬挑单段最大 高度不超过15m外脚手架采用48 X 3.5钢管搭设，立杆采用单立杆， 横距为850mm纵距为1500mm横杆步距为1700mm脚手架内立杆距 建筑物外皮为0.

3、5米，建筑物四周阳角处工字钢无法伸出悬挑时，在 每根工字钢根部顶两根钢管与 4.8M层框架梁及楼板下，剪刀撑在脚手 架外侧沿架高连续设置 ,与地面倾角 45度至 60度。连墙杆按两步两跨 设置。第一排水平横杆下设 16 号工字钢， 工字钢座在正负层顶现浇板 上，外架子不大于40川设一个连墙点，且连墙点的竖向间距不应大于 4m因为本工程脚手架是悬挑式脚手架，所以在外脚手架部位需要加 固。加固时立杆位置、脚手架立杆位置，工字钢顶部（脚手架立杆位 置）焊32钢筋壹根，高度50 mm，外脚手架立杆套定在钢筋上。连 杆、扫地杆按标准设置。4 2 装饰外脚手架架计算书垂直荷载的传递路线施工荷载-木脚手板-

4、小横杆-通过扣件抗剪-立杆-工字钢悬挑- 钢丝绳4.2.1 脚手架参数1. 内排架距墙距离为 0. 5 米，大横杆在上，搭接在小横杆上的大 横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件； 取扣件抗滑承载力系数 0.80 ；连 墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 3.0 米，采用扣 件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2. 活荷载参数： 活荷载分为：施工荷载（包括作业层上人员、器具及材料自重） 和风荷载；施工均布荷载标准值 :3.0 kN/m 2 ；脚手架用途 : 结构脚手架； 同时施工层数 :2 层；3. 恒荷载参数：恒荷载分为：a 脚手架结构自重（包括立杆、纵横水平杆、剪

5、刀撑、横向斜撑 和扣件等自重）b 构配件自重（包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等自重） 每米立杆承受的结构自重荷载标准值 :0.1248 kN/m 2；脚手板自重标 22 准值 :0.350 kN/m 2；栏杆挡脚板自重标准值 :0.140 kN/m 2； 安全设施与安全网自重标准值 :0.005 kN/m 2；脚手板铺设层数 :4 层； 脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 :栏杆、木脚手板挡板；4. 水平悬挑支撑梁：悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，建筑物外悬挑段长度分别为： 均为 1.4 米；建筑物内锚固段长度为 2.7 米、 2.2 米和 2.9 米 。5. 拉绳参数： 拉绳数量

6、为 :1 ；L一焼-堆去樺距蒸君的餐翦一量竦舉锚网喪虞it县it集恳挑甚度悬挑脚手架侧面图La-立杆纵距h立杆步距悬挑架正立面图422大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)(以下简 称扣规)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠 度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工 活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算：大横杆的自重标准值：Pi=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.350 X 09(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值：Q=3.0 X 0.9/(2+1)=0.9 kN/

7、m ;恒荷载的设计值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.105=0.1716kN/m ;活荷载的设计值:q 2=1.4 X 0.9=1.26kN/m ;Qz图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）6$!1*11L-*1J卜11I11fl图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 强度验算：跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 叽=0.0帥f mi血$跨中最大弯距为 Mma=0.08 X 0.1716 x 1.52+0.10 X 1.26 X 1.5=0.314 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：“论=7 %厂一 0.117初2

8、 2M2max= -0.10 X 0.1716 X 1.5 -0.117 X 1.26 X1.5 =-0.370 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：（T =Mk W = 0.370 X 106/5080.0=72.835 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为=72.835 N/mm?小于 大横杆的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：1阿孟严叫寫其中： 静荷载标准值：q 1= Pi+F2=0.038+0.105=0.143 kN/m ;活荷载标准值：q 2二Q =0.90 kN/m

9、 ;最大挠度计算值为：V= 0.677 X0.143 X 15007(100 X2.06 x 105x 121900)+0.99 x0.9 X 15007(100 x 2.06 x 105x 121900) = 1.991 mm ;大横杆的最大挠度1.991 mm小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm 与 10 mm 满足要求！4.2.3、小横杆的计算:根据扣规第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和 挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值 作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和 变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=

10、 0.038 X 1.500 = 0.057 kN ;脚手板的自重标准值：B=0.35 X 0.9 X 1.5/(2+1)=0.1575 kN ;活荷载标准值：Q=3.0X 0.9 X 1.5/(2+1) =1.35 kN ;集中荷载的设计值:P=1.2 X (0.057+0.1575)+1.4 X 1.35 = 2.147 kN;pp小横杆计算简图2. 强度验算:最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载标准值最 不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：M qmaxql 2/8 = 1.2 x 0.038 x 0.9 2/8 = 0.0046 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式

11、如下：Mma=pl3 = 2.147 x0.9/3 = 0.644 kN.m ;最大弯矩 M= Mtmax + M pmax = 0.0046+ 0.644 = 0.649 kN.m ;最大应力计算值 (T = M / W = 0. 649x 106/5080=127.76 N/mm2 ;小横杆的最大应力计算值(T = 127.76 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最 不利分配的挠度和。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax = 5ql4/384EI = 5 x

12、0.038 x 9007(384 x 2.06 x 105x 121900)=0.013 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q= 0.057+0.1575+1.35= 1.565 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：1亦VUx=1565 x 900x (3 x 9002-4 x 90079 )/(72 x 2.06 x 105x121900) = 1.613 mm ; 00 最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+ 1.613 = 1.626 mm ； 小横杆的最大挠度和 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/

13、150=6.0 mm与 10 mm,满足要求！4.2.4 、扣件抗滑力的计算 :当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时, 试验表明: 单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷 载下会滑动 , 其抗滑承载力可取 12.0kN；按扣规表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值 为6.40kN。（扣规并没有要求折减抗滑承载力，公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（ 扣规 5.2.5）:R w Rc其中 Rc

14、 - 扣件抗滑承载力设计值 , 取 6.40 kN ；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P i = 0.038 X 1.5 X2/2=0.057 kN ;小横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X （0.9+0.1+0.5）/2=0.029 kN ; 脚手板的自重标准值 ： P 3 = 0.350 X0.9X1.5/2=0.236 kN ； 活荷载标准值 ： Q = 3.0 X0.9X1.5/2 =2.025 kN ； 荷载的设计值 ：R=1.2X(0.057+0.029+0.236)+1.4 X2.025=3.221 kN ；R 6.40 kN ，单

15、扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !4.2.5 、脚手架立杆荷载的计算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值为 0.1248 ( 查扣规表A-1)N G1 = 0.1248 X 36.0 =4.493 kN ;(2) 脚手板的自重标准值 (kN/m2) ；采用竹笆片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.35 X10X1.5X(0.9+0.5)/2 =3.675 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值 ( 采用栏杆、木脚手板挡板 ) ，标准值为 0.14 kN/mN G3 = 0.14 X10X1.5/2 = 1.0

16、5 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ； 0.005N G4 = 0.005 X1.5X36.0= 0.27 kN ； 经计算得恒荷载标准值：NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.493+3.675+1.05+0.27 = 9.488 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得活荷载标准值NQ= 3.0 X0.9 X1.5X2/2 = 4.05 kN ；风荷载标准值按照以下公式计算其中 w -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：河南驻马店(n=

17、50)基本风压为2“=0.4 kN/m ；鼻-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)第7.2节的规定采用：按B类考虑- = 1.14 ;(风荷载高度变化系数的高度，应为支点向每三步的顶点。即8.1+1.8 x 3=13.5m 处)-风荷载体型系数：查吉人空间取值 1.128 ; 经计算得风荷载标准值：=0.7 x 1.14 x 1.128 x 0.4=0.360 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 x 7.283 +1.4 x 3.6= 13.78 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N =

18、 1.2 N g+0.85 x 1.4Nq = 1.2 x 7.283+ 0.85 x 1.4 x 3.6= 13.024 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为胚 0.85x14v=0.85 x 1.4 x 0.36 x 1.5 x 1.82/10= 0.208kN.m;4.2.6、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:f （扣规5.3.1-1 ）立杆的轴向压力设计值 ：N =13.780 kN ;计算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm计算长度附加系数按扣规第 533条：k = 1.155;计算长度系数参照扣规表 5.3.3取：口二1.50;计算长度，1 o =

19、 k uh = 1.155 x 1.5 x 1.8 = 3.119 m ;长细比 Lo/i = 311.9/1.58 = 197.0;轴心受压立杆的稳定系数由长细比查扣规附录 C得到: = 0.186 ;立杆净截面面积A = 4.89 cm立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2;二-=13780/（0.186 x 489）=151.505 N/mm2;立杆稳定性计算（T = 151.505 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计 值f = 205 N/mm 2,满足要求!N MwA W考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式:（扣

20、规5.3.1-2 ）立杆的轴心压力设计值 ：N =13.024 kN ;=一 匚= 13024/（0.186 x 489）+2 08000/5080 = 184.138N/mm2;考虑风荷载时，立杆稳定性计算（T = 184.138 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm 2,满足要求！4.2.7、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N = N lw + N 0（扣规5.4.1）风荷载标准值（按顶标高44.1m查心=1.67 ）込 =0.7 X 1.67 X 1.128 X 0.4 = 0.527 kN/m 2：每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积A

21、w = 1.8 X 2 步X 1.5 X 2 跨=10.800 m 2；注：实际工作中连墙件垂直距离按层高，水平距离按立杆纵距的 倍数,最多三跨，所以这里应按下式计算：Aw = 3.6（层高）X 1.5 X 3（跨）二 16.2 m 2;按扣规5.4.1条N）= 5.000 kN ;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：NW = 1.4 X WX Aw = 1.4 X 0.527 X 10.8 = 7.968kN ;连墙件的轴向力设计值 Ni = N iw + N 0二12.968 kN ;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = A - f其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细

22、比=500/15.800 = 31.646的结果查表得到 =0.9 59, I为内排架距离墙的长度； 2 2又： A = 4.89 cm ; f=205.00 N/mm ;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.959 X4.89 X 10-4 X205X 103 = 96.135 kN ;N = 12.968 N f = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni =12.968 kN大于单扣件的抗滑力，不满足要求！可采用双扣件。428、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁是一个带悬臂的连续梁。 出于安全的考虑， 悬挑水平钢梁，既用锚环固定，同时又

23、用钢丝绳斜拉保护。在计算钢丝绳强度时，不考虑型钢悬挑的作用；在验算悬挑型钢的强度时，对 于悬挑小于1.7m的，不考虑钢丝绳受力，对于悬挑大于 1.7m的，按 不考虑悬挑作用的情况计算。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度分别为： 北 侧大厅处1.6 m，东西两侧1.3 m，其它1.4 m，西北角处3.6 m ；(1)、悬挑L=1.45 m的计算：(悬挑1.35 m的用本况结果)脚手架排距为Lb=900 mm内排脚手架距离墙体La=500 mm，支拉 斜杆的支点距离墙体为Lc=1400 mm，锚固长度Lm=2850 mm ,总长4.5m 水平支撑梁的截面惯性矩I二1130.00

24、cm,截面抵抗矩w=141.oo cm， 截面积 A = 26.10 cm 2,质量 20.50 kg/m受脚手架集中荷载P = 13.780 kN ；LA1400强50悬挑脚手架计算简图最大弯矩: - =13.78 X 0.5 + 13.78 X 1.4 + 0.5 X 0.246 X 1.452 = 26.44 kN.m支座反力 _1 一八 H.2=(26.44 0.5 X 0.246 X 2.85 )/2.85 = 8.927 kN最大应力(T =M/1.05W+N/A=26.44 X 106/( 1.05 X 141000 )+ 0 / 2610.02=178.588 N/mm ;水平

25、支撑梁的最大应力计算值178.588 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm2,满足要求！(2) 、悬挑L=1.60 m的计算：脚手架排距为Lb=900 mm内排脚手架距离墙体La=650mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 Lc=1550 mm，锚固长度Lm=2700 mm ,总长4.5m 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm,截面抵抗矩w= 141.00 cm, 截面积 A = 26.10 cm 2,20.50 kg/m受脚手架集中荷载P = 13.780 kN ；RP=NP=Nq1rL1rpoj,1550LI,2700l缈1彳rVI1悬挑脚手架计算简最大

26、弯矩 :L：A-: - =13.78 X 0.65 + 13.78 X 1.55 + 0.5 X 0.246 X 1.62 = 30.631 kN.m支座反力厂- L2=(30.631 0.5 X 0.246 X 2.7 )/2.7 =11.005 kN最大应力(T =M/1.05W+N/A=30.631 X 106 /( 1.05 X 141000 )+ 0/ 2610.0 = 206.896N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值 206.896 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2,满足要求!(3)、悬挑L=3.60 m 的计算：Lb=900 mm, La=2650

27、mm, Lc=3600 mm, Lm=2200 mm 0 =45o,总长 6.0m503550IR1悬挑脚手架计算简图最大弯矩，按下式简化计算心戸单【2()十如J=13.78 X 2.65/3.6 X (2 X 0.05+0.9)+0.246 X 3.62/8 = 10.542 kN.m支座反力】If.=(13.78 X 2.65 + 13.78 X 3.55 + 0.5 X 0.246 X 3.62)/3.55 = 24.516 kN 水平钢梁的轴力 Fh= R/tg 0= 24.516/tg45 o= 24.516 kN 最大应力(r = M/1.05阳 N/A=10.542 X 106/

28、(1.05 X 141000) +3224.516 X 10/2610 = 80.599 N/mm ;水平支撑梁的最大应力计算值80.599N/mm2小于水平支撑梁2的抗压强度设计值215.000 N/mm ,满足要求！4.2.9、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下咏(钢规GB50017-2003第 4.2.2)其中-整体稳定系数，查钢规GB50017-2003附录B：.：大于0.6时，应用飞代替值： 1 0.282冯-1 O751谒(钢规GB50017-2003附录B，B.1-1 )国二1心-0.282=1 07-= 0 929经过计算得到最大应力MJ( bwx)

29、= 10.542 X 106 / (0.929 X 141000) =80.5 11.306二安全（3）、吊点抗滑承载能力计算为防止撑点处钢管的滑移,采用在工字钢上焊一根20圆钢FN=14470/5 X 90=32.1N/ mm由表得角焊缝最小值为P=160N/mP PN满足要求 （4）、工字钢抗滑承载能力计算由于工字钢不考虑分担竖向荷载，所以只需验算其预埋件（16圆钢，锚固满足30d）,工字钢与预埋钢筋之间的连接，要求在工字钢 顶部水平位置满焊，焊缝抗压承载力，选用“工 16”型工字钢由上式得 TBC=14.74N mPN=14470/5 X (50 X 2)=28.94N m由表得角焊缝最

30、小值为P=160N/mP PN满足要求（ 5）、脚手架搭拆施工要求5.1 脚手架材质要求（1）钢管采用国标3号钢和技术要求，外径不小于 48 壁厚 不小于2.7 m。由严重锈蚀，弯曲，压扁或有裂缝的钢管严禁使用。（ 2）扣件要有出厂合格证,有脆裂 , 变形, 滑丝的扣件禁止使用 , 扣件表面应进行防锈处理 , 扣件活动部位应能灵活转动 . 当扣件夹紧钢（ 3）为避免减少架子不均匀沉降 , 在立杆底部加扫地杆 , 扫地杆离 下脚间距高不超过 120 m。（4）密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂 . 使用的密目式安全 网须是建设部认证产品。（5）操作处紧贴外立杆内侧设置二道扶手栏杆 （ 高度分别为

31、 1.2m 和 0.6m） 。（6）脚手板应做到严密，牢固，铺平.铺稳，铺实，不得超过50 m间 隙.严禁由超过150 m的探头板。（ 7）脚手板在下列部位应给予固定 : 脚手板的两端和拐角处 ;板长 方向间隔15-20m;坡道和平台的两端；其他可能发生滑动和翘起的部 位.5.2 搭设构造措施要求（1）、立杆:垂直度偏差不得大于架高的 1/200. 每根立杆地步均应设置垫板为 脚手版 . 立杆接头除在顶部可采用搭接外 , 其余各层各步接头必须采取 对接扣件 , 对接搭接应符合以下要求 : 立杆上的对接扣件应交错不知 ； 两相邻立杆接头不应设在同步内 , 同步内隔一根立杆的两个相隔接头 在高度方

32、向错开的距离不宜小于 500 m； 各接头中心距节点的距离不 宜大于步距的1/3;搭接长度不应小于1m,应采用不少于2隔旋转扣件 固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100 mm立杆顶端高出 建筑物上皮 1m.2）、扫地杆 :脚手架底部设置纵、 横向扫地杆 , 纵向扫地杆应用直角件固定在距 工字钢表面不大于200伽处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在 紧靠纵向扫地杆下方的立杆上 .（ 3）、大横杆 :设在立杆内侧 , 长度不小于三跨 , 采用直角扣件与立杆扣紧 , 直角 扣件不得朝上 . 大横杆采用对接扣件连接或搭接 , 对接或搭接应符合以 下要求 :1） 对接接头应交错布置两根相邻

33、接头在水平方向错开的距离 不应小于500伽；各接头中心距最近主接点的距离不宜大于纵距的 1/3; 大横杆对界扣件开口应朝架子内侧 . 螺栓向上 , 避免开口朝上 , 以防雨 水进入,导致扣件锈蚀，锈腐后强度减弱，2）搭接长度不小于1m,等间距 设置 3 隔旋转固定 , 端部扣件盖板边缘到搭接大横杆杆端的距离不应 小于100mm.同一根大横杆的两端高差不得超过 20 mm,同跨内两根大横 杆高差不得超过100 m.（ 4）、小横杆 :每一主接点处必须设置一小横杆 , 用直角扣件扣接并严禁拆除， 主 节点处两个直角扣件的中心距不应大于150 m靠墙一侧的 外伸长度不 大于200 m,外架立面外伸长

34、度以100 m为宜。作业层非主接点处 的小横杆宜根据支撑脚手版的需要等间距设置 , 最大间距不应大于立 杆纵距的1/2,可按600 m设置.小横杆两端均应运用直角扣件固定在 大横杆上 .（ 5）、连墙杆 :按两步三跨设置 , 通过预埋在边梁部位的钢管或钢管筋拉环与外架立杆拉接 . 连墙体与脚手架连接的一端可稍微下斜 , 不容许向上翘起 .设置第一排连墙件前 . 每隔 6 跨设一道抛撑 , 一确保架子稳定 .（ 6）、剪力撑 :脚手架沿两端和转角处起 , 斜杆与地面的倾角为 45。-60 。剪力撑 沿架高连续设置 , 剪力撑斜杆的接长宜采用搭接 , 连接方法同立杆 .剪力撑的斜杆除两端用旋转扣件

35、与小横杆的伸出端或立杆扣紧外 还应在其中增加 2-4 个扣接点 , 旋转扣件中心线至主接点的距离不大 于 150 mm.（ 7）、脚手板、防护栏和挡脚板 :脚手架设作业一层 , 满铺竹脚手版 ,紧贴脚手架外立杆内侧设防护 栏杆两道（高度分别为1.2m和0.6m）和挡脚板一道，挡脚板高180 m. 脚手板平铺，应铺满铺稳，拐角要交圈，不得超过150 m的探头板.脚手 板应设置在三根小横杆上，当脚手板长度小于2m时可用两根小横杆支 撑, 且脚手板两端应与其可靠固定 , 严防倾翻 . 脚手板对接平铺时 , 接头 处必须设置两根小横杆 , 脚手板外伸长度应取 130-150 m, 两块脚手板 外伸长度

36、的和不大于 300 m; 脚手板搭接铺设时接头必须支在小横杆 上，搭接长度大于200 m,其伸出小横杆的长度不小于100 m。栏杆上 立挂密目阻燃安全网 , 网的下口与建筑物挂搭封严。5.3 荷载（1）外架单层结构作业荷载不超过 3KN m2；（2）扣件式内满堂梁板模支撑架 , 作用于跨中的集中荷载应不大于 以下规定值0.9m、1.2m跨度的允许值分别为 4.5KN/ m ,3.5KN/ m。5.4 架子搭设质量要求不得采用有严重锈蚀、 弯、压扁或折裂的钢管 ;新扣件必须有生产 许可证，测试报告和产品质量合格证；有裂纹，变形的扣件不得使用，出 现滑丝搭接螺栓必须更换；钢管新旧扣件均应进行防锈处

37、理.地基基础：表面坚实,平整,不积水;垫板不晃动，不下沉.立杆垂直度允许偏差：一根杆的两端为+20 mm ;同跨内两根杆为 + 10 m.步距允许偏差：+2。mm;立杆纵距允许偏差：+5。m立杆横距允许偏差：+2。m扣件安装：主接点处各扣件中心点距离不大于 150 m;同步立杆上 两个相隔对接扣件的高度差不大于500 m;立杆上的对接扣件到主接点的距离不大于步高的1/3;纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离 不大于立杆纵距的1/3。扣件螺栓拧紧力矩：40-65NM。5.5拆除顺序和方法先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除时，周围设置护栏或警戒标志，设专人指挥严禁非作业人员 入内

38、.拆除顺序由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆栏杆，脚手 版,剪力撑,斜撑,后拆小横杆，立杆,先按一步一清的原则依次进行。严 禁上下同时作业。拆立杆时，先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑, 剪力撑时,先拆中间扣。然后托住中间，再解端头扣。连墙杆应随拆除进度逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后在拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步拆除整个过程中 ,不得换人 ,统一指挥 .上下呼应 ,动作协调 ,当解 开与另一个人有关的结扣时 ,应先通知对方 , 以防坠落。拆除时严格控制架杆接触电线 ,不要碰坏外墙 ,瓷片, 窗框,玻璃, 水管等物品。拆下的钢管 , 脚手板等配件 , 分别集中用

39、钢丝栓住 , 及时用塔吊运 至地面,严禁抛掷, 运至地面。6、安全通道搭设一)为防止施工时异物坠落 , 在建筑物周围外架下所设通道部位设 置防护棚。(1)挑出建筑物 (含外架) 距离不得小于 3m。(2)棚具体做法为：每隔3m外挑一根斜钢管，钢管边必须与架体 用扣件连接，上面间距1m铺设横杆，横杆以直角扣件接，用脚手版铺设 严密。(3) 护棚悬挑端头应设置栏杆 , 栏杆不低于 1.2m 并不少于二道横 杆, 外面用密目式安全网封闭。(4) 每隔3m应设置斜拉杆，一端与斜撑钢管端头相连，另一端与架 体相连,保证防护棚的安全 , 稳定性。搭设杆横距 1050 的双排扣件式脚手架 , 步高 1 800,按标准双排扣 件式脚手架搭设，连墙件均有布置，且每点覆盖面积不大于30 m2,满设 剪力撑 , 高度超女儿墙 500。二)、周围建筑物及人行通道安全防护措施1、安全通道搭设高度5m,底层脚手板离地面高4.5m,上层脚手架 的高度5m,满铺双层脚手板。2、材料: 采用扣件式脚手架材料 ,按扣件式脚手架及安全设施标准 搭设。3、施工现场其余临建 : 目前的临建是南侧钢筋加工棚。现场这些 临建严禁住人休息 ,安全员平时要经常检查 , 并有记录。4、搭设时间: 由项目经理主持召开专题会议商研确定 ,并研讨搭设 的安全程度标准 , 确认后立即执行。