JK型单绳摩擦缠绕式矿井提升机总体结构设计

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1、摘要单绳缠绕式矿井提升机的工作原理：钢丝绳的一端用钢丝绳夹持固定 在卷筒幅板上，另一端经卷筒的缠绕后，通过井架天轮悬挂提升容器。这 样，利用主轴旋转方式的不同，将钢丝绳缠绕上或放松，以完成提升或下 降容器的工作。主轴装置是单绳缠绕式矿井提升机的主要工作机构，它的作用是： (1)缠绕提升机钢丝绳；(2)承受各种正常载荷(包括固定载荷和工作载 荷)；(3)承受各种积极情况所造成的非常载荷。在非常载荷作用下，主轴 装置部分不应有残余变形。单绳缠绕式矿井提升机的主轴装置是其核心部 件，要求我们应认真设计，精心制造，这对于确保矿井提升机安全可靠运 行，预防和杜绝故障及事故的发生，也具有十分重要的意义。本

2、设计根据生产实际和预选的数据，以提升机的配套设备为核心，经 过科学的计算和分析，设计、选择了一套矿井提升机的传动系统设备，并 采用了光电测速传感器作为深度指示系统的数据采集装置，实现了从机械 控制到数电控制的转变，同时为提升机控制系统的技术改造奠定了基础。关键词： 提升机，主轴，制动器，光电测速传感器ABSTRACTWhat the principle of the single rope twines minepit elevator is that: Oneend of the steel wire rope is fixed to Winding by the steel wire ro

3、pe nip, another end after twined hangs and promotes the vessel by derrick wheel. In this way, we make use of the differences of the revolve way to twine or relax the steel wire rope so that to complete the vessel to step up or drop down.Main axle is the core part of the mine elevator. Its functions

4、are:(1) the steel wire rope of twines the type mine pit elevator ;(2) endure a kind of normal load( including fixed load and work load );(3) endure the kinds of unusual load which is result from positive situation. Under the unusual load function, the part of the main axle equipment should not remai

5、n remaining distortion. It required us to be careful designing and manufacture when designing and manufacturing. Only in this way, we can prevent the occurrence of failures or accidents. Obviously ， the possesses is very significance.This design is on the basis of the data which are chosen by advanc

6、e and actually, take the elevator supplementary equipment as the core, after the analysis and computation in science, has designed and chosen a set of the transmission system of the mine pits elevators, and used the electrical-light sensor as the equipment of the indicating system which to measure t

7、he amount of the depth of the tank. It enforced the change from the mechanically control to the numerical control, at the same time, has laid the foundation for improve the control system of the elevator.KEY WORDS： elevator, main axle, brake, electrical-light measurementvelocity sensor目录、z1前 言 第 1 章

8、课题设计简介 21.1设计课题 21.2设计步骤 21.3设计思路 2第2章JK3提升机（E系列）主轴装置的原始资料 32.1 本产品的型号、名称 32.2 本产品的性能指标和设计参数第3章JK3提升机（E系列）的选择和设计 3.1 JK 3矿井提升机的工作原理和主要结构 43.1.1 主轴 43.1.2 卷筒 43.1.3 主轴承 53.1.4 盘形制动器装置 53.1.5 深度指示系统 63.1.6 减速器 63.1.7 联轴器 63.2 主轴装置的设计依据 73.2.1 钢丝绳 73.2.2 卷筒宽度 B 73.2.3 钢丝绳最大静张力 Fjmax 7jmax324钢丝绳最大静张力差 F

9、 73.2.5 最大提升速度 Vmax 73.2.6 电动机功率 PN 83.3 主轴的选择 83.4 主轴的设计 8第 4 章 主要通用部件的选型计算 104.1 盘形制动器 104.2 减速器 104.3 齿轮联轴器 104.4 弹性棒销联轴器 11第 5 章 主轴的校核 125.1 主轴强度校核 125.1.1工况一:提升开始，a=1m/s 2,h=450m 125.1.2工况二:提升终了,a=0, h=0 165.2 主轴挠度校核 195.2.1工况一:提升开始 205.2.2工况二:提升终了 21第6章 轴承寿命计算 226.1 左轴承 226.2 右轴承 22第 7 章 螺栓联接的

10、计算和校核 247.1 螺栓选用型号 247.2 高强度螺栓平面摩擦联接校核 247.3 受扭转力矩铰制孔螺栓强度计算 24第 8 章 机器的安装调试和维护 258.1 机器的安装要求 258.1.1 主轴装置 258.1.2 卷筒 258.1.3 盘形制动器 268.1.4电动机 268.1.5减速器 268.2 机器的调整 278.2.1产品空运转试验要求 278.2.2机器的负荷试车 278.2.3机器的加载试车 278.3 机器的维护和保养 288.3.1机器的维护和安全使用 288.3.2制动器的保养 288.4 机器故障的排除 28第 9 章 结论 30参考文献 31附录一 单绳缠

11、绕式提升机设计规范 （摘录） 33附录二 光电测速传感器 40致 谢 43/1前言煤炭、电力工业是国家的支柱产业，国民经济发展的重点。随着我国 国民经济的高速发展，电能利用量大大增加，煤炭、电力市场频频告急， 致使江南、四川许多地区的企业大面积拉闸限电、减少劳动日、躲避用电 高峰。而矿井提升机是煤炭产业的关键设备。为此，提高大型提升机的生 产能力，满足国内能源、电力市场的需求势在必行，也是缓解当刖煤炭、 电力紧缺的关键所在。据有关市场调查， 2010 年刖国内火力发电总装机 容量为910亿千瓦，每年消耗的煤炭总量为 3亿多吨，按年产量200万 吨煤炭生产能力的大型提升机来计算，国内煤炭市场每年

12、需递增大型提升 机 700750 台。因此，研制开发大型矿井提升机不仅可以满足目刖国内 能源、材料、电力市场的需求，也将使矿井提升设备的技术水平、安全环 保、生产能力、资源利用、减少项目初期投资等方面有较大的改善和提 高，进而实现大型集中化、开发有序化、控制微机化、绿色环保化的安 全、高效、经济和可持续发展的要求。矿井提升机的主轴装置是其主要的工作机构，它不仅要承受各种正常 载荷（包括固定载荷和工作载荷），还要承受各种紧急事故情况下所造成 的非正常载荷。本课题研究内容为 JK3 矿井提升机主轴装置设计，为了 使提升机高效、安全、可靠地为国内外矿山机械用户服务，实现广大用户 和企业的经济双赢，实

13、现矿山机械用户的高效、安全、低耗的良性经济发 展态势。设计者要综合运用机械设计等知识，通过设计计算、绘图以及运 用技术标准、规范、设计手册等有关资料，完成预期设计任务，并使机械 设计的基本技能得到训练。本设计在已有设计基础上针对新的市场、资源等要求，进行深入分析 研究，对原有产品的结构进行一定的改善，设计新一代的改进型产品以适 应市场需要，即在基本型产品的基础上，开发出能耗低、重量轻、经济实 用的改进型产品。第1章 课题设计简介1.1 设计课题我所设计的课题题目是：JK3提升机（E系列）主轴装置设计。JK 3提升机（E系列）主轴装置设计的主要技术指标：1.卷筒直径 3m ；2. 最大提升速度不

14、大于 6m/s ；3. 矿井深度设定为 450m 。1.2 设计步骤第一步：根据类似主轴结构选定主轴并进行优化设计； 第二步：依据所设计的主轴选用通用部件； 第三步：对主轴及通用部件进行校核计算； 第四步：确定主轴装置的安装、使用和维护的方法。1.3 设计思路在总的设计过程当中，我尽量选用通用部件，同时尽量采用成熟的结 构和标准部件以及提升机通用部件，提高标准化、系列化、通用化的程 度。积极、慎重地采用和推广新结构、新材料、新工艺，做到技术先进， 结构、工艺经济合理。在结构上尽可能考虑最大限度地缩短安装调试时 间，做到以最少的代价带来最大的经济效益。在具体的设计过程中，我则 以可靠性、安全性、

15、经济性、方便性为原则，以认真、求实、虚心求教、 改革创新为信念，完成每一项任务。第2章 原始资料2.1 本产品的型号、名称 本产品执行中华人民共和国机械工业部标准及JB2646 79单绳缠绕式矿井提升机型式基本参数与尺寸，其型号表示方法符合中华人民共 和国机械工业部 JB1604 75矿山机械产品型号编制方法的规定。型号示例： 2 J K 2. 5 / 11.5 E 矿井提升机 双筒*| | | | |_E 系列卷扬机类 | | | | 减速器速比 11.5矿井提升机组 11 卷筒直径 u 2.5 米注：*单筒无此代号2.2 本产品的性能指标和设计参数D=3mV6 m / smaxH=450m

16、Qr=4000kgQ=6000kg卷筒直径最大提升速度矿井深度容器自重载重量第3章JK3提升机（E系列）的选择和设计3.1 JK3 矿井提升机的工作原理和主要结构矿井提升机由动力系统，传动系统、工作系统、制动系统、控制指示 系统等及其它附属部分组成。它以电动机为动力源，通过减速器，传递给 主轴装置，使缠绕在卷筒上的钢丝绳收放，实现提升容器在井筒中升降的 目的，通过制动器，操纵台等一系列电气、液压和机械的控制、保护、指 示系统，确保设备安全运行。本产品主要用于矿山 地面竖井和斜井、作升降物料、人员及设备之 用，也可用于井下运输和凿井吊桶提升，由于本产品电气设备为非防爆 型，故不适用于有瓦斯、煤尘

17、等易燃、易爆等介质的场合。3.1.1 主轴主轴承受各种正常载荷（包括固定载荷和工作载荷）及各种紧急事故 情况下所造成的非常载荷。它同时承受扭矩和弯矩，因此应具有足够的强 度和刚度。主轴有两种不同的结构：一种是光轴，另一种是带有两个法兰的轴。 本设计采用光轴结构。3.1.2 卷筒卷筒用来缠绕提升钢丝绳，应满足所需容绳量的要求，它承受尚未缠 到卷筒上的钢丝绳弦拉力使卷筒产生的扭转和弯曲及已缠到卷筒上的钢丝 绳对筒壳产生的径向压缩，因此应具有足够的强度。卷筒有以下几种不同的结构形式：单筒提升机：对开装配式木衬卷筒，对开装配式绳槽卷筒，整体式木 衬卷筒三种。对开装配式木衬卷筒：为便于运输和安装，每个卷

18、筒采用了剖分装配式结构，为使钢丝绳排 列整齐，减少钢丝绳的磨损，用户使用时应在卷筒外侧装设木衬，并在木 衬上加工出绳槽。绳槽尺寸是由用户根据所有钢丝绳直径的大小而设定 的。该木衬要采用英制木材，由用户自备。在使用过程中，应根据实际磨 损情况，定期予以更换。对开装配式绳槽卷筒： 与对开装配式木衬卷筒不同之处，是由制造厂在筒壳上直接加工出螺 旋绳槽，为消除提升过程中的夹绳和减轻咬绳程度，在钢丝绳由一层向二 层和由二层向三层过渡的过渡区增设了层间过渡块。整体式木衬卷筒： 这种卷筒为整体结构，用户使用时应在卷筒外侧装设木衬，用户根据 所用钢丝绳直径的大小自行在木衬上加工出绳槽，制动盘由制造厂焊接在 卷

19、筒上，并经过精加工。一般情况下用户不需要再加工，若制动盘偏摆量 超过规定值，用户只需在安装后作少量加工，使之达到要求。由于对开装配式木衬卷筒结构具有易加工，运输方便，用户维护任务 轻，可减少钢丝绳磨损，适应于不同绳径等优点，目前是主流的结构形 式，所以本设计采用装配式木衬卷筒结构。卷筒上钢丝绳的出绳方向和出绳口位置的确定： 对于单筒提升机，建议用户将钢丝绳的出绳方向选择在卷筒的上侧， 即“上出绳”。3.1.3 主轴承 主轴承受的载荷通过轴承传递给基础，主轴承采用双列向心球面滚子轴承。它主要用于承受径向载荷，也能承受少量的双向轴向载荷。具有调心性能，适用于多支点轴、弯曲刚度小的轴以及难于精确对中

20、的支承。该 轴承结构简单，传动效率高，承载力大，使用中只需定期加注润滑脂即 可，减少了用户的维修工作量。3.1.4 盘形制动器装置在早期的提升机系列产品中，制动装置一般采用的都 是角移式制动 器、平移式制动器和综合式制动器。但是角移式制动器具有围抱角较大， 所产生的制动力矩也较小的缺点，而且由于闸瓦表面的压力分布不够均 匀，闸瓦上下磨损也不均匀；平移式制动器则因为结构比较复杂，对于用 户的维护和检修都十分不便；综合式制动器所能产生的制动力矩也比较 小，不能适用于大功率、高速运转系统的紧急制动，容易给用户带来潜在 的安全隐患。结合实际生产和工作的经验，本设计采用盘形制动器装置。盘形制动器装置是以

21、实现提升机的工作制动和安全制动，其工作原理是液压松 闸，弹簧力制动。它的制动力矩是靠闸瓦沿轴向从两侧压向制动盘产生 的，为了使制动盘不产生附加变形，主轴不承受附加轴向力，盘闸都是成 对使用。根据所要求制动力矩的大小，每台提升机可布置多副制动器。 3.1.5 深度指示系统深度指示系统是提升机的重要组成部分，其功能有如下几点：1. 指示提升容器在井筒中的实际位置。2. 发送减速、过卷等讯号。3. 进行限速保护。深度指示器系统一般有三种类型，多水平深度指示系统 （监控器 ） 牌坊式深度指示器系统，圆盘式深度指示器系统。为满足提升机在各种工况下的使用要求，本设计配备有监控器和牌坊 式深度指示器以及光电

22、测速传感器系统。一般对于多水平提升的矿井，应 优先采用监控器系统，对于单水平提升的矿井，用户可任选一种或多种组 合使用，本设计推荐使用光电测速传感器系统。3.1.6 减速器齿轮减速器是矿井提升机机械系统中一个很重要的组成部分，它的作 用主要是用来传递回转运动和动力。包括用电动机输出的转速经减速器降 至提升卷筒所需的工作转速；把电动机输出的力和扭矩经减速器增至提升 卷筒所需的力和工作扭矩。在矿井提升机上，减速器的常见结构形式有：渐开线行星齿轮减速 器、平行轴圆弧齿轮减速器、平行轴渐开线圆柱齿轮减速器、双输入轴渐 开线（圆弧）齿轮减速器、同轴式弹簧基础减速器。由于行星齿轮减速器 具有体积小、重量轻

23、、承载能力大、传动效率高和工作平稳等一系列优 点，因此本设计采用行星齿轮减速器。3.1.7 联轴器提升机采用的联轴器有两种结构：减速器低速轴与主轴装置的联接采 用齿轮联轴器。此种联轴器传递扭矩大，并能补偿安装时两轴的微量偏斜 和不同心。减速器高速轴与主电机的联接采用弹性棒销联轴器，此种联轴器由于 采用弹性元件和整体外套结构，因此不仅能减少机器启动和停车前的惯性 冲击，并能确保两轴联接的安全可靠。3.2 主轴装置的设计依据3.2.1 钢丝绳D803m80=37.5mmD 3md 100 300 300 500 500 750硬度 HB162 217162 217156 217抗拉强度GbMPa5

24、80560540屈服强度GsMPa290280270弯曲疲劳极限g-1 MPa235225215扭转疲劳极限t-1 MPa135130125许用静应力g MPa238224216许用疲劳应力g-1 MPa156 180150 173143 1653.4 主轴的设计根据结构及工艺要求，绘制出结构草图，并初定主轴的尺寸，主轴直径可根据传递扭矩进行初算，也可根据结构估计，通常取d二（1/81/10)D ，式中 D 为卷筒直径，然后进行验算。图 3 1 主轴设计草图图 3 1 为本设计最终选取的方案草图。该主轴采用两点支撑，电动 机在轴的右端通过连轴器和减速器和轴连接。轴上设计一个键槽，为以后 安装机

25、械式深度指示器装置预留接口。支轮和轴的连接采用热装方式；减 速器和轴的连接则采用两个切向键来连接。第4章 主要通用部件的选型计算4.1 盘形制动器估算摩擦半径R u 0.55 x 3 二 1.65mm所需制动力矩二 3.25 x 123.8 x 3 二 603.5KN - m2所需总摩擦力T = 6035 = 365.8KNR 1.65m单个制动器的正压力N 二 3658 二 57.2KN2X0.4 x 2X 4选用制动器型号为：TS231 。性能参数为：一个制动器所产生的最大压力为 63kN 。制动器装置数量为 2 个。制动器对数为 4 对。 4.2 减速器求所需额定扭矩及最大输出扭矩3M

26、= 1.8 x 123.8 x = 334.3kN - m max 2额定扭矩3M 二 AF x 二 185.7kN - m2选用的减速器型号为： ZZL1000A 20.高速级转速为： 750r/min ；低速级转速为： 38 r/min4.3 齿轮联轴器长期作用于联轴器上的最大扭矩3M 二 123.8 x x 1.5 二 278.55kN - m g2联轴器所需的最小允许扭矩M = 1.2 x 1.3 x 278.55 = 401.1kN - mmin选用的齿轮联轴器型号为： CL17。公称转矩560000Nm。许用转速 380r/min 。4.4 弹性棒销联轴器所需额定力矩M = 123

27、.8x3x丄x- 二 10.1 x 103N-m220 0.92选用的弹性棒销联轴器型号为:HL9。第5章 主轴的校核5.1 主轴强度校核安装在主轴上的零部件的重量：可认为集中加于各轮毂中心。主轴自 重可认为是均布载荷，也可认为集中加在各轮毂处，作用于各轮毂的中 心，此项载荷在提升过程中大小不变。缠绕在卷筒上的钢丝绳的重量：此项载荷在提升过程中是变化的。钢 丝绳拉力，在提升过程中大小是变化的。计算说明：1. 提升机出绳按水平方向计算。2. 由于提升过程中外载荷是变化的，设计时都是对具体提升机选定 几种典型的工况，对这几种工况的外载荷进行计算，然后找出各危险断面 的最大外载荷进行强度计算。本设计

28、选取了提升机提升开始和结束时的两 种典型工况。在这两种工况下，提升机主轴装置的受力达到极限状态，并 且计算时对其主轴装置的受力分析也采用了典型分析，这样所计算出的数 据更有意义，也更有说服力。3. 本计算根据第三强度理论即最大切应力理论。这一理论认为引起 材料屈服破坏的因素是最大切应力。最大切应力理论能很好地说明低碳钢 试件拉伸出现的滑移线，并与有关塑性材料的多种试验结果相接近。它的 计算也较简便，所以应用相当广泛。5.1.1 工况一 :提升开始 ,a=1m/s 2,h=450m.(1) 主轴上作用力大小转矩T=334.3kN m圆周力F 二 162.2kN j径向力G二 119.2kN2(2

29、) 轴承上的支反力 水平面上的支反力F x 2885F 二二 124.7 kNai3753F x 868j = 37.5 kN3753比丿册8/f儆)957 rrB 724 E F.F=B1二 22.0kNFA2Gx2885+ 23753x 2796+ x86822= 116.4kN3753(3) 求弯矩水平面M=F x 868 = 108.2kN - mC1A1垂直面M=F x 2885 - x 1928 = 106.0kN - mC2B2 2水平面M=F x 957 = 35.9kN - mD1B1垂直面M=F x 957 = 111.4kN - mD2B2C处D处(4) 合成弯矩C 处

30、M =；M 2 + M 2 = Y 108.22 +106.02 = 151.5kN - mC h C1C 2D 处 M 二、M 2 + M 2 二 v 35.92 +111.42 二 117.0kN - mD X D1D 2(5) 计算弯矩轴为双向回转，视转矩为对称循环，a宀1,则截面C、D两处的当量弯矩分别为： M = IM 2 + (aT)2 = *151.52 + 334.32 = 367.0kN - mvCCM =.-M 2 + (aT)2 二 117.02 + 334.32 二 354.2kN - m vDD(6) 按弯扭合成应力校核轴的强度截面C当量弯矩最大，故截面C为可能危险截

31、面。c = 367 %106 MPa = 20.9MPa Q = 155MPaC 0.1d 30.1 X 5603-1截面 E 处虽仅受转矩 ， 但其直径最小 ， 则该截面亦为可能危险截面。rriQ Q /I Q 1 ZAc =. X 6 MPa = 45.1MPa ts ；472 + 3.82（经计算可证明安全，）。II截面处疲劳强度安全系数校核（经计算可证明安全，）。III截面处疲劳强度安全系数校核（经计算可证明安全，）。5.1.2 工况二:提升终了 ,a=0, h=0（1）主轴上作用力大小转矩T=334.3kN m圆周力F = 123.8kN j径向力G=132.1kN2(2)轴承上的支

32、反力水平面上的支反力FA1F X 957=31.6kN3753F X 2796j=922kN3753垂直面上的支反力(3)求弯矩GGX2885+ X957二 135.2kN 3753GGx 2796 + x 868丄2二 129.0kN3753C处水平面M=F x 868 = 27.4kN - mC1A1垂直面MG=F x 2885 x 1928 = 117.5kN -mC2B2 2D处水平面M=F x 957 = 88.2kN - mD1B1垂直面M=F x 957 = 123.5kN - mD2B2B2(4) 合成弯矩C 处 M =、:M 2 + M 2 =叮27.42 +117.52 =

33、 120.6kN-mC C1C 2D 处 M =、M 2 + M 2 = *88.22 +123.52 = 151.7kN -m D X D1D 2(5) 计算弯矩轴为双向回转，视转矩为对称循环，a 1,则截面D处的当量弯矩为M = ：M 2 + (aT)2 = *151.72 + 334.32 = 367.1kN - m vDD(6) 按弯扭合成应力校核轴的强度截面D当量弯矩最大，故截面D为可能危险截面。c = 367.1 X106 MPa = 19.0MPa Q = 155MPaD 0.1d 30.1 X 5603-1截面 E 处虽仅受转矩 ， 但其直径最小 ， 则该截面亦为可能危险截面r

34、riQ Q /I Q 1 Mrc =丄MPa = 45.1MPa sb时f 二 Pb (3L2 一 4b2)48 EJ式中：P 主轴在垂直或水平面内各节点上的作用力，N ；E 主轴材料的弹性模数，E = 2.1xlO5MPa ；J 一主轴的惯性矩，cm4；m64d4mi=1lid4i式中：L 主轴两支点间长度，m ；l 第i段阶梯轴的长度，m ；id 第i段阶梯轴的直径，cm。i3.753m 0.146 0.135 0.425 0.46 0.06 1.358 0.06 0.648 0.453 0.161 0.166 0.405+ + + + + + + + +40 443.54 49.8456

35、462456462456450446 444 4 42 43.7530.000000706=5.3 x 106 cm 4= 0.26x106cm4r 3.14 x 5.3 x 106J =645.2.1工况一 :提升开始/162.2 x 103 x 0.868(彳 cf =x * x 3.7532 一 4 x 0.8682丿=2.10 x 10-6mc一 48 x 2.1 x 105 x 0.26 x 106x x 3.7532 - 4 x 0.8682 丿_ 1.55 x 10-6mf _119.2 x 103 x 0.868fc丄 _ 48 x 2.1 x 105 x 0.26 x 106

36、119.2 x103 x 0.957x(3 x 3.7532 - 4 x 0.9572)_ 1.68 x 10-6 m48x2.1x105 x0.26x106挠度合成 :f _ 2.10 x10 -6 mf _ f + f_ 3.23 x 10-6m丄C丄D丄f _ * f 2 + f 2 _ ：2.102 + 3.232 x 10-6m _ 3.85 x 10-6m 1丄5.2.2 工况二 :提升终了132.1 x 103 x 0.868xG x 3.7532 - 4 x 0.8682)_ 1.72 x 10-6m48x2.1x105 x0.26x106f _123.8 x 103 x 0.

37、957xG x 3.7532 - 4 x 0.9572)_ 1.74 x 10-6mD-48x2.1x105x0.26x106132.1 x 103 x 0.957xG x 3.7532 - 4 x 0.9572)_ 1.86 x 10-6m48x2.1x105 x0.26x106挠度合成 :f _ 1.74 x10-6 mf _ f + f _ 3.58 x 10-6m 丄C丄D丄f _ * f 2 + f 2 _ 1.742 + 3.582 x 10-6m _ 3.98 x 10-6m 2- 丄主轴允许挠度：f _ L _ 3.753 _ 1250 x 10-6m3000 3000由以上计

38、算可得：f f f 105,小时60 x n v P 丿式中：C 已选定的轴承的额定动负荷，N；n 轴承的工作转速 r/min ，P= fPxP0;P 修正后的当量动负荷，P0-轴承所受的动负荷，N；fp 负荷系数，见 LYC 轴承样本表 6.1 左轴承4-4，一般可取 fp=1.4 ；轴承代号： 23080 。性能参数：外形尺寸（mm）：d=400D=600B=148额定负荷（kN）：静负荷动负荷C0C45702100极限转速r/min )：540670重量165kg1062100 x 10360 x 38(1.7 x 174.5 x 103 丿0.30 x 106 h 105 h左轴承合格

39、。6.2 右轴承轴承代号： 23092 。性能参数：外形尺寸（ mm ）：d=460D=680B=163额定负荷（ kN）：静负荷C05880动负荷C2520极限转速（ r/min ）：脂360油450重量223kg106(2520 x 10360 x 38(1.7 x 158.6 x 103 丿0.75 x 106 h 105 h右轴承合格。第7章 螺栓联接的计算和校核7.1 螺栓选用型号 连接孔选用螺栓型号为：GB5782 86 M 24 x 120 铰制孔选用螺栓型号为：GB2788M24x1207.2 高强度螺栓平面摩擦联接校核 螺栓所能传递的力矩M = 0.5 x 199.1 x 0

40、.2 x 2 x 60 x 1.085 二 2592.3kNe所需要传递的动力矩M 二 229.1 x 1.8 二 412.4kN - m动螺栓的预拉力P 二 0.6 x 940 x 353 二 199.1kNmean 一个螺栓的拧紧力矩：T = 0.15 x 199.1 x 24 = 716N - m = 73kg - m 即M 3Me动所以选用的螺栓合格。7.3 受扭转力矩铰制孔螺栓强度计算单个螺栓剪切应力T=72.8MPa2593.2 x 1060.785 x 60 x 1085 x 252螺栓材料的许用剪应力TLZs 二 940 二 188MPan5所以T T即选用的螺栓合格。第8章

41、机器的安装调试和维护8.1 机器的安装要求 若采用光电传感器测速系统和数字直流电控设备，则安装场地应符合 以下条件：1. 海拔高度不高于 1000m ，超过 1000m 需要特殊设计。2. 环境温度不超过+40C，并且24h内的平均温度不超过+35C，最低 环境温度不得低于 50C。3. 空气清洁，相对湿度在最高温度 +400C 时不超过 50%，在较低温度 时，允许有较高的相对湿度（如在 +200C 时为 90%），应考虑由于温度变 化而可能偶然发生的凝露。4. 空气的污染程度不超过国家环境卫生的有关规定，不含有过量的尘 埃、酸、碱、腐蚀性及爆炸性微粒和气体。5. 电控设备安装倾斜度不得超过

42、 5%。6. 安装地基处允许的振动条件：振动频率范围为10150Hz 时，最大振动加速度不应超过 5m/s 2。7. 设备防护等级： IP208. 交流进线电网质量应符合 GB3797 第 3.1.6.1 条的规定。8.1.1 主轴装置 主轴装置就位时与安装基准线的位置偏差应符合下列要求：1. 主轴轴心线水平位移度为 L/2000 。2. 主轴轴心线标高为 50mm 。3. 提升机提升中心线的位移度为 5mm。4. 主轴中心线与提升中心线的不垂直度不超过土0.15/1000。（注：L为主轴轴心线与井筒提升中心线或天轮轴心线间的水平距离。 ）5. 主轴装上卷筒后，主轴的不水平度不得大于 0.1/

43、1000 。8.1.2 卷筒1. 卷筒的出绳孔不得有棱角和毛刺。2. 两半卷筒接合面的连接螺栓应均匀拧紧。3. 卷筒与两个支轮的连接摩擦面以及制动盘与卷筒的接合面必须清洗干净，并用扭力扳手按图纸规定的拧紧力矩紧固。在紧固卷筒与支轮前， 先将卷筒内的 6 8 个工艺用槽钢割掉，以更有效的保证接合面的摩擦 力。8.1.3 盘形制动器1. 仔细清洗制动盘，并吹干清洗剂，任何油污和防锈剂的存在都将大 大减少制动力矩。2. 支架相对与制动盘两侧面距离的偏移厶 H不大于0.5mm。3. 支架两侧面与闸盘两侧面的不平行度不大于 0.2mm 。4. 在闸瓦与制动盘全接触的情况下，实际的平均摩擦半径不得小于设

44、计的平均的摩擦半径 R 。P8.1.4 电动机1. 电动机的基础由安装单位按到货后的电动机尺寸进行施工，安装用 的底架，地脚螺栓由现场自备。2. 电动机轴上装的半联轴器在安装时按主电机轴的尺寸进行扩孔和插 键槽。扩孔加工时应从半联轴器外圆定心，以保证安装时主电机和减速器 的同心。3. 半联轴器是热装到主电机轴上的，加热温度不得超过3OOoC，加热前要检查孔径公差，加热应均匀，一般烧到表面呈浅黄色为宜，并用事先 做好的量棒量其孔径 ，在孔径全长上必须通过，然后擦净孔径表面的脏 物，最后将半联轴器套在主电机轴上。8.1.5 减速器1. 按照规定把调整垫铁组放置在每个地脚螺栓两旁的基础上；然后以 提

45、升机主轴回转中心为安装基准，使减速器就位。2. 用安装在提升机主轴装置上的半联轴器的外圆和端面作为基准，使 主轴回转中心线与减速器出轴的回转中心线的标高，歪斜误差找到 0.3mm 以内。3. 通过调整各调整垫铁组，使减速器的机体上平面或底座的上平面的 水平误差小于 0.01/1000mm 。复查与减速器相连的设备，确认满足安装规 定后，均匀地拧紧各地脚螺栓，其拧紧程度应适当，并可采用通过敲击调 整垫铁声音的方法确定各地脚螺栓拧紧程度是否均一。拧紧地脚螺栓之 后，重新检查减速器机体上平面或底座上平面的水平度误差。4. 清洗各零部件，按减速器装配图中明细栏逐步清点各零部件数量，完成上述各项工作后即

46、可总装减速器，总装减速器时应先里后外，先上后 下，以不影响下道装配工序为原则，秩序渐进，精心安装。8.2 机器的调整8.2.1 产品空运转试验要求1. 在机器各部件调整结束后，可进行空运转试车，空运转时间为8 小时（正反向连续运转各 4 小时 ）。产品空运转试验时不挂钢绳和容器。2. 主轴装置运转应平稳，主轴承温升不超过 200 0C。3. 减速器杂空运转时，运转应平稳，不得有周期性冲击声，各轴承温升不超过200 oC，各密封处不得渗油。4. 贴磨各闸瓦，接触面积应达到闸瓦全面积的 60% 以上。5. 试调深度指示器的正确性及减速、二级制动极限和限速过卷讯号的 正确作用。光电测速传感器的具体调

47、试方法见附录二。6. 连续全速运转，正反方向各 4 小时，全面检查各部件是否有异状并 排除之。8.2.2 机器的负荷试车1. 机器空负荷试车合格后，可将钢丝绳和提升容器挂上，调整钢丝长 度，同时相应的将深度指示器部分做出减速、停车等有关标记，并最终确 定深度指示器的减速二级制动极限过卷、限速等正确位置。2. 确定钢丝绳和卷筒挡绳板上减速停车、过卷点的标记，以便正确操 纵和停车。3. 为了试车安全，负荷试车先在假井口进行，假井口距实际井口停车 点和井底停车点各 80m 左右，并相应调整深度指示器指示部分和深度指示 器传动装置，以及钢丝绳、卷筒挡绳板上的减速、停车、过卷点的标记。4. 空容器试车，时间 8 小时。8.2.3 机器的加载试车1. 加载试车，载荷应逐级增加，一般分三级： 1/3F 、2/3F 和满负荷 F（F产品实际使用的最大静拉力差）。前二级负荷运转时间：正反转各4 小时。满负荷运转时间共为 24 小时。